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2016 年 1 月 第 44 卷 第 2 期 机床与液压 MACHINE TOOL & HYDRAULICS Jan 2016 Vol 44 No 2 DOI10.3969/ j issn 1001-3881 2016 02 037 收稿日期 2014-11-04 基金项目 江西省科技支撑项目 (20142BBE50057) 作者简介 周燕辉 (1971), 男, 硕士, 副教授, 研究方向为液压与机械设计。 E-mail yhzhou_99@ 163 com。 通信作者 夏翔, E-mail xiax1117@ 163 com。 基于 PLC 控制的全流量补偿系统在大型立式车床中的应用 周燕辉, 肖根福, 夏翔 (井冈山大学机电学院, 江西吉安 343009) 摘要 结合机床的具体参数, 阐述了全流量补偿数学模型的简化过程。 通过位移传感器测量因负载、 温度变化导致的 油膜厚度差异, 应用 PLC 控制技术调整变频器频率, 修正伺服电机的转速, 对大型立式车床静压导轨的油膜厚度进行精确 补偿, 提高其定位精度。 关键词 全流量补偿系统; 变频; 油膜厚度; 分段 中图分类号 TH137 文献标志码 B 文章编号 1001-3881 (2016) 2-121-3 Application of Full Flow Compensation System Based on PLC in the Large Vertical Lathe ZHOU Yanhui, XIAO Genfu, XIA Xiang (School of Mechanical and Electrical Engineering, Jinggangshan University, Ji’an Jiangxi 343009, China) Abstract Combining with the specific parameters of the machine, the simplified mathematical model of the full flow compensa⁃ tion was elaborated. The displacement sensor was used to measure the oil film thickness differences due to variations of temperature and load. PLC control technology was used to adjust the frequency of the inverter, the rotation speed of the servo motor was corrected, so the oil film thickness of the large vertical lathe hydrostatic guideway was compensated precisely, then its positioning accuracy was im⁃ proved. Keywords Full flow compensation system; Frequency conversion ; Oil film thickness; Section 大型立式车床是现代工业生产中不可或缺的一种 重要生产设备, 主要适用于盘类零件的加工, 具有承 载能力大、 装夹工件方便及切削扭矩大等特点[1]。 但 是加工的工件质量太大, 导致导轨变形, 使得工作台 运转不平稳甚至出现卡住等现象。 出现这些现象的重 要原因是油膜厚度发生了变化, 极大地影响了车床的 加工精度。 可见静压导轨[2]保持一定的油膜厚度, 对 提高大型立式车床的加工精度、 运行平稳与安全生产 具有重要意义。 1 理论基础 静压导轨油膜容易受到载荷、 温度与压力的综合 影响。 一般来说, 静压导轨中压力远远小于 20 MPa, 故压力的影响忽略不计。 公式 (1) 为油膜厚度与流 量、 温度的复合数学模型[3] δ = 3 12lqwu0e -λ(t-t0) ΔpB (1) 式中 qw为单位宽度的流量 , cm3/ s; δ 为缝隙高度 (即油膜厚度), cm; l 为缝隙长度, cm; Δp 为两端 的压差, Pa; B 为缝隙单位宽度, cm; u0为压力, 为1 个大气压、 温度为 t0时的黏度, Pas; t 为工作 后的温度,℃; t0为初始温度,℃; λ 为油压的黏温 系数。 2 供油方法 对于大型立式车床来说, 静压导轨的油膜厚度 δ 一般控制在 0 03~0 06 mm[4]。 现预设油膜厚度为 δ, 在温度、 压力与载荷的变化下油膜厚度发生变化, 通 过光栅位移传感器检测出油膜厚度为 δΔδ。 为了安 全生产, 预留缓冲报警时间, 由 PLC 控制油膜的厚 度在 0 035~0 055 mm 之间, 采用分段在线控制法[5] 控制变频器频率, 调整电机转速, 输出相应流量。 3 案例应用 3 1 供油原理设计 某公司生产的 CKX53125 数控单柱立式车铣复合 加工中心, 最大加工直径 12 500 mm, 最大承载工件 质量 160 t, 工作台直径 6 300 mm, 采用静压导轨, 共有 24 个静压腔。 24 个静压腔需要同量供油, 油液 温升不超过 50 ℃, 不能出现低速 “爬行”、 卡盘[6] 等现象。 根据工作要求, 拟定原理图 (图 1)。 图 1 供油原理图 从原理图不难看出, 电机 24 驱动叶片泵 27, 经 过过滤器 29、 30, 再由 3 个变频电机带动 3 个 8 头的 小流量多头泵向 24 个静压腔供油, 整个系统供油配 备专门的油冷机, 使得温度升高控制在 50 ℃ 以内。 在突然停电时, 工作台由于惯性作用继续转动 1~ 2 圈, 此时气动泵的供油量不够, 蓄能器就补充供油, 确保工作台有油, 避免刮伤, 系统压力为 2 MPa。 3 2 数学模型的简化 控制过程的思路是 位移传感器→PLC 程序控 制, 输出信号→变频调速→修正小流量多头泵转速, 调整供油量。 现预设油膜厚度为 0 05 mm (油膜厚度的上下限 在 0 035~0 055 mm 内, 超过即报警), 设加工质量 160 t 的工件, 油膜厚度经过测量变为 0 030 mm, 机 床的静压腔尺寸如图 2 所示, 选用 46 号抗磨液压油, 系统初始油温为 20 ℃, 油温升高控制在 50 ℃之内, 由于 l、 u0、 λ、 t、 t0、 B、 Δp 为已知量, 故公式 (1) 改写为 δ = 3 12lqwuoe -λ(t-t0) ΔpB = a 3 qw(2) 其中 a = 3 12luoe -λ(t-t0) ΔpB ,a 为常数, 与加工质量、 温升、 静压腔尺寸等参数有关。 将已知参数 B = 300 mm, l= 500 mm, u = 0 27 10 -11 Pas, t = 50 ℃, t0=20 ℃, λ = 0 016 9, Δp = 11 9105Pa 代入公式 (5), 有 δ = 3 12lqwuoe -λ(t-t0) ΔpB = 3 12 0 5 qw 0 27 10 -6 2 718 -0 016 930 11 9 0 3 ,化 简 δ=0 8210 -2 3 qw(3) 图 2 静压腔尺寸 3 3 PLC 程序控制 在工作台底座上安装 2 个光栅位移传感器, 采用 TTL 信号接入, 1 μm 分辨率, 用 PLC 中的两相高速 计数器计算其距离, 高速计数器为 C255, 45 μm 为 油膜的最佳厚度, 以 45 μm 油膜厚度对应位置为原 点, 将光栅尺中心对准原点, 并设定此位置为光栅尺 的 “0” 点。 变频器[7]采用多段控制, 选用排量为 0 2 mL/ r 的小流量多头泵, 依据公式 (3), 不难计 算出不同频率下静压导轨不同的油膜厚度, 编入程 序。 PLC 功能如表 1 所示。 221机床与液压第 44 卷 表 1 PLC 功能表 功能PLC 端子变频器原点 电机启动Y10STF 多段速控制 Y11RL1010101 Y12RM1100110 Y13RH1111000 转动频率/ Hz50423630241812 油膜厚度 δ / μm55.851.649.24542.638.533.6 计数区间<-10-10,-8-7,-4-3,33,78,10>10 中间继电器M1M2M3 M4M5M6M7M8M9 PLC 控制程序如下 LD M10 DZCP K-10 K-7 C255 M1 / / C255 和-7、 -10 比较, 判定光栅尺位置 DZCP K-3 K3 C255 M4 / / C255 和-3、 3 比较, 判定光栅尺位置 DZCP K7 K10 C255 M7 / / C255 和-7、 -10 比较, 判定光栅尺位置 LD M1 LD M3 AND M4 ORB LD M6 AND M7 ORB OR M9 OUT Y11/ / 输出 Y11 至变频器 RL 端 LD M1 OR M2 LD M6 AND M7 ORB OR M8 OUT Y12 / / 输出 Y12 至变频器 RM 端 LD M1 OR M2 LD M3 AND M4 ORB OR M5 OUT Y13 / / 输出 Y13 至变频器 RH 端 LD M1 OUT Y21 / / 油膜厚度不大于 35 μm 报警 LD M9 OUT Y22/ / 油膜厚度不小于 55 μm 报警 END 4 结论 采用 PLC 自动控制的分段油膜厚度法, 其基础 在于全流量数学模型的简化, 去除温度与压力对流量 的影响, 得出流量与油膜厚度的简单关系。 通过在线 检测现场油膜的厚度, 选择适当的调频电机, 不同的 油膜厚度对应不同的频率, 自动控制小流量多头泵的 输出流量, 调整静压导轨间的油膜厚度 (即导轨间 隙)。 该方法简便且成本低, 特别适合大型机床的低 速重载[8]的场合。 参考文献 [1] 刘克林.立式车床工作台静压的控制[J].机械研究与应 用,2012(1)109-110. [2] STANSFIELD F M.Hydrostatic Bearing for Machine Tool [M].Machinery Publishing Co.,Ltd.,1997. [3] 周燕辉,李东峰,康春兰.一类新型反馈式小流量多头泵 系统的设计[J].机械设计,2012(11)87-89. [4] 王华,陈学东.恒流量静压导轨设计分析[J].装备制造 技术,2011(7)66-68. [5] CHOWDHURY S K R. A Feed Back Control System for Plain Bearings Using Film Thickness Measurement[J].Tri⁃ bology International,2000,33(1)29-37. [6] 王东锋.液体静压导轨及其在机床导轨设计中的应用研 究[J].液压气动与密封,2003(5)26-28. [7] 杜金城.电气变频调速设计技术[M].北京中国电力出 版社,2001. [8] 李列.XK2125 床身工作台导轨副采用恒流供油式静压 导轨的探讨[J].机床与液压,2006(10)64-66. 321第 2 期周燕辉 等 基于 PLC 控制的全流量补偿系统在大型立式车床中的应用
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