攀枝花尖山矿区细中粒辉长岩力学特性试验研究_刘亚洲.pdf

2009 年 10 月 October 2009 岩矿测试 ROCK AND MINERAL ANALYSIS Vol． 28，No． 5 483 ～487 收稿日期 2008- 10- 06;修订日期 2009- 01- 21 作者简介刘亚洲 1985 － ， 男， 湖北仙桃人， 硕士研究生， 主要从事岩石力学与工程方面的研究。E- mailasiaw163． com。 文章编号 02545357 2009 05048305 攀枝花尖山矿区细中粒辉长岩力学特性试验研究 刘亚洲，徐进，吴平，何伟 四川大学水利水电学院，四川 成都610065 摘要对攀枝花钒钛磁铁矿尖山矿区的细粒和中粒辉长岩进行了单轴压缩、 常规三轴压缩、 抗拉强度和软化等系列岩石力 学试验， 研究了岩石结构 矿物颗粒大小 、 水和围压等因素对岩石强度和变形特性的影响。结果表明， 细粒辉长岩单轴抗 压强度、 弹性模量和压拉比均高于中粒辉长岩， 但在三轴压缩情况下， 两种岩石的峰值强度、 残余强度和弹性模量差异较 小; 与中粒辉长岩相比， 细粒辉长岩的峰值强度的黏聚力 C 较大， 而峰值强度的内摩擦角 φ 较小; 随着围压的增长， 辉长岩 峰值强度、 残余强度与围压近似呈线性关系， 剪切破坏角减小， 平均模量 E 增长不明显， 割线模量 E50增长较显著; 辉长岩的 软化系数较高， 在水的作用下弹性模量降低， 泊松比升高。 关键词辉长岩;岩石力学;强度特性;变形特性;试验研究 中图分类号TU452文献标识码B Experimental Study on Mechanical Properties of Fine and Medium Grain Gabbro from Jianshan Mining Area of Panzhihua City LIU Ya- zhou，XU Jin，WU Ping，HE Wei College of Water Resources and Hydropower，Sichuan University，Chengdu610065，China AbstractThe fine and medium grain gabbros from Jianshan mining area of Panzhihua city were tested through the rock mechanical tests，such as suniaxial compression test，conventional triaxial compression test，tensile strength test and softening test． And the influence of rock structure mineral grains ， water and the confining pressure on properties of strength and deation of rocks were analyzed． The experimental results indicated that uniaxial compressive strength，elastic modulus and ratio of compression to tension of the fine grain gabbro are superior to those of medium grain gabbro． But the experimental results from triaxial compression test showed that no much difference in peak strength，residual strength and elastic modulus were observed between fine and medium grain gabbros． And C of fine grained gabbro is higher than that of medium grain gabbro but with lower φ． Peak strength and residual strength have an approximate linear relation with the confining pressure when confining pressure increased． And the slight increase in elastic modulus E，significant increase in deation modulus E50，decrease in shear failure angle and higher softening coefficient were also observed． Under the saturation condition elastic modulus reduced and Poissons ratio increased． Key wordsgabbros;rock mechanics;strength property;deation property;experimental study 辉长岩是基性侵入岩分布最广的一种岩石， 常呈岩盘 或岩基产出， 岩石坚硬， 抗风化能力强， 具有很高的强度［1 ］。 攀枝花钒钛磁铁矿尖山矿区广泛分布辉长岩， 其采矿方式 即将由地表开采转入地下开采， 全面弄清其岩石力学特性 对矿区评价和开采非常重要。本文对采自该矿区的细粒和 中粒辉长岩样品进行了包括单轴压缩、 常规三轴压缩、 抗拉 强度 劈裂法 和软化系数在内的系列室内岩石力学试验， 对细粒和中粒辉长岩的变形特性和强度特性进行了较系统 的实验研究， 确定了岩石单轴抗压强度、 抗拉强度、 三轴试 验强度、 残余强度、 弹性模量、 变形模量、 泊松比、 软化系数 等岩石力学参数。通过对试验成果的分析总结， 揭示了岩 石结构 矿物颗粒大小 、 水和围压等因素对岩石强度和变 形特性的影响， 总结其变化规律， 对本矿区的工程地质条件 评价和矿山的开采与设计具有重要的指导意义。 1实验部分 1． 1实验样品及采集 攀枝花尖山矿区钒钛磁铁矿赋存于基性岩体内， 该岩 体为一个单一斜层状侵入体岩体， 自上而下主要由辉长岩 带、 底部含矿带和边缘相带组成。试样采自该矿区底部边 缘带， 全晶质粒状结构， 块状构造， 无明显各向异性， 主要矿 物成分为斜长石、 辉石， 另有角闪石、 磁铁矿和钛铁矿。据 粒径大小分为细、 中颗粒两种， 细粒辉长岩粒径小于 1 mm， 中粒辉长岩粒径范围 1 ～5 mm。 1． 2试样制备 试样所取岩芯为圆柱形， 直径 50 mm 左右， 先切割两端 面， 再将两端面磨平后即可进行测试。按照 工程岩体试验 方法标准 ［2 ］和 岩石物理力学性质试验规程［3 ］的规定， 单 轴、 三轴试验高径比宜为2． 0 ～2． 5， 抗拉强度试验高径比宜 384 ChaoXing 为0．5 ～1．0， 本次实验取试样高度分别为100 mm 和25 mm。 试样精度符合以下要求 两端面不平整度误差不大于 0． 05 mm; 沿试样高度， 直径的误差不大于 0． 3 mm; 端面垂直于 试样轴线， 最大偏差不大于 0． 25。单轴试验 12 个试样， 三 轴试验 10 个试样， 抗拉强度试验 8 个试样。干燥试样采用 烘干法， 饱和试样采用真空抽气法。 1． 3设备及工作条件 ZS- 100 型钻石机， CB －1 型切割机， LM －200 型立式磨 石机 江苏省姜堰市新宇机械制造厂 。 MTS815 Flex Test GT 岩石力学试验系统 美国 MTS 公 司 ， 由刚性加载主机、 液压源子系统、 围压子系统、 孔隙水压子 系统、 高温测控子系统、 物理力学参数测试子系统、 全数字化控 制子系统、 计算机和软件子系统等构成。主要技术指标如下。 轴向荷载 测量范围0 ～4600 kN， 示值最大误差 ＜0．5; 轴向位移 测量范围0 ～100 mm， 示值最大误差 ＜0．5; 围压 测量范围 0 ～140 MPa， 示值最大误差 ＜0． 5; 单轴试验采用 1000 kN 力传感器 美国 MTS 公司 测 量范围 0 ～1000 kN， 示值最大误差 ＜0． 5; 三轴试验采用 2600 kN 力传感器 美国 MTS 公司 测 量范围 0 ～2600 kN， 示值最大误差 ＜0． 5; 抗拉强度试验采用 260 kN 力传感器 美国 MTS 公 司 测量范围 0 ～260 kN， 示值最大误差 ＜0． 5; 轴向变形测量采用轴向引伸计 美国 MTS 公司 测量 范围 －2． 5 ～ 5 mm， 示值最大误差 ＜0． 5; 横向变形测量采用链式环向引伸计 美国 MTS 公司 测量范围 －2． 5 ～ 8 mm， 示值最大误差 ＜0． 5; 采样方式 力间隔采样 次/2 kN 、 力峰值采样 峰值 荷载 和环向变形采样 次/0． 01 mm 。 1． 4实验方法 对于单轴压缩试验， 干燥、 饱和状态下两种辉长岩各 3 个 试样， 饱和试样要先擦去表面水分。将试样置于底座中心， 在 试样上分别安放环向引伸计和轴向引伸计， 预加一点力使试样 固定， 试验前期以0．5 MPa/s 的速率施加轴向荷载， 直至接近 峰值时转换为环向变形0．01 mm/min 控制， 使试样不至于峰值 时突然破坏， 并得到应力 －应变全过程曲线。 对于常规三轴压缩试验， 干燥状态下每组 5 个试样， 围 压分别为 5、 10、 20、 30、 40 MPa。首先对试样吹一层热熔胶 膜， 把试样和钢性垫块套在一起， 防止试验过程中液压油浸 入试样内。然后将试样置于底座中心， 在试样上分别安放 环向引伸计和轴向引伸计， 预加一点力使试样固定。试验 前期以 0． 05 MPa/s 的速率施加围压， 待围压稳定后， 以 0． 5 MPa/s 的速率施加轴向荷载， 直至接近峰值时转换为环向 变形 0． 02 mm/min 控制。 常规三轴试验的弹性模量 E GPa 和泊松比 μ 用下式 计算 ［4 ］ E σ1－ 2μσ3 ε1 μ Bσ 1 － σ 3 σ3 2B － 1－ σ1 B ε3 ε1 1 式 1中， σ1为 轴 向 应 力 MPa ; σ3为 围 压 MPa ; ε1为轴向应变; ε3为横向应变。 抗拉强度试验采用巴西劈裂法， 试样为圆盘形， 直径 50 mm， 厚度25 mm。试样固定好之后， 以 0． 3 MPa/s 的速率加 载直至试样破坏。岩石抗拉强度 Rt MPa 的计算公式为 Rt 2P/ πDh 2 式 2 中， P 为试样破坏荷载 N ; D 为试样直径 mm ; h 为 试样高度 mm 。 2结果与讨论 2． 1单轴压缩试验 两种辉长岩在干燥和饱和状态下的单轴压缩试验结果 见表 1， 其应力 － 应变曲线见图 1 ～ 图 4。 表 1辉长岩单轴压缩试验① Table 1Results of uniaxial compression test of gabbros 岩石 名称 样品 状态 单值 均值 Rc/MPa Eav/GPaμavE50/GPaμ50 软化 系数 细粒 辉长岩 干燥 单值18185．920．1369．340．08 单值19482．910．1678．920．10 单值14293．090．0993．670．07 均值17287．310．1380．640．08 饱和 单值15361．990．1647．340．10 单值12262．730．1959．710．12 单值15072．650．1475．970．12 均值14265．790．1661．010．11 0．82 中粒 辉长岩 干燥 单值13074．080．1370．810．08 单值11261．520．1158．040．09 单值14178．540．1270．500．08 均值12771．380．1266．450．08 饱和 单值12169．330．2163．170．13 单值14863．780．1963．060．14 单值7863．670．1160．180．06 均值11665．600．1762．140．11 0．91 ① Rc为单轴抗压强度 MPa ; Eav为直线段平均弹性模量 GPa ; μ av为平均泊 松比; E50为应力为抗压强度50时割线弹性模量 GPa ; μ50为泊松比。 由图 1、 图 2 可以看出， 辉长岩单轴压缩应力 － 应变曲 线可以分为压密、 线弹性变形、 塑性变形、 破坏 4 个阶 段 ［5 －6 ］ 辉长岩的压密阶段不明显; 线弹性变形阶段轴向应 变随应力增长要快于横向应变， 体应变随应力增大而增大; 塑性变形阶段不明显， 同时试样在达到峰值强度时变形量 很小， 表明辉长岩性脆的特点; 峰值时刻体应变突然减小， 表明试样从压缩迅速转为膨胀; 破坏阶段， 两种辉长岩均表 现出随着应力的降低轴向应变回退的Ⅱ型曲线现象 ［7 ］。Ⅱ 型破坏为非稳定破坏， 其破坏不需外力做功， 岩样所储存的 应变能突然释放即可使其自身破裂并得以继续发展［8 ］。 细粒辉长岩的单轴抗压强度、 弹性模量均高于中粒辉 长岩 表 1 。这是因为细粒岩石颗粒尺度小， 岩石内部的 界面多， 颗粒间接触面积大， 在颗粒与颗粒间黏聚力大致相 当时， 接触面积大的表现出来的黏结力要强［9 －10 ］， 所以单 轴抗压强度要大; 细粒岩石颗粒间黏结力强， 在相同的应力 作用下晶粒之间的滑移量要小， 所以弹性模量要大。 两种辉长岩的单轴平均模量 Eav均大于割线模量 E50， 平均泊松比 μav大于泊松比 μ50， 这是因为 Eav和 μav只与弹性 阶段的线性变形有关， 而 E50和 μ50则包含了压密阶段的非 线性变形。 484 第 5 期 岩矿测试 http ∥www． ykcs． ac． cn 2009 年 ChaoXing 图 1细粒辉长岩干燥状态下单轴压缩应力 － 应变曲线 Fig．1Stress- strain curves of uniaxial compression test of fine grain gabbro under dry condition 图 2中粒辉长岩干燥状态下单轴压缩应力 － 应变曲线 Fig．2Stress- strain curves of uniaxial compression test of medium grain gabbro under dry condition 图 3细粒辉长岩饱和状态下单轴压缩应力 － 应变曲线 Fig．3Stress- strain curves of uniaxial compression test of fine grain gabbro under saturation condition 图 4中粒辉长岩饱和状态下单轴压缩应力 － 应变曲线 Fig．4Stress- strain curves of uniaxial compression test of medium grain gabbro under saturation condition 水对辉长岩的强度和变形有一定影响。当水侵入岩石 时， 将顺着裂隙孔隙进入并润湿全部自由面上的每个矿物 颗粒， 削弱了颗粒间的黏结力， 降低了岩石的强度。细粒和 中粒辉长岩的软化系数分别为 0． 82 和 0． 91， 相比其他岩 石， 辉长岩的软化系数较高， 软化性较弱， 这是因为组成辉 长岩的主要矿物辉石和斜长石较脆而软化性较差。相比干 燥状态， 饱和状态下细粒辉长岩的单轴弹性模量降低了 24． 6， 泊松比增大 28． 8， 中粒辉长岩的单轴弹性模量降 低 8． 1， 泊松比增大 41． 7， 表明水分子削弱了试样颗粒 间联系， 使剪切滑移变得容易， 引起较大的侧向变形。饱和 状态下应力 － 应变曲线塑性变形阶段仍不明显 图 3、 图 4 ， 但是峰值轴向应变、 横向应变相比干燥状态均有所增 大， 表明辉长岩的塑性变形能力增强。 2． 2常规三轴压缩试验 细粒和中粒两种辉长岩常规三轴压缩试验结果见 表 2， 常规三轴压缩应力 － 应变全过程曲线见图 5 ～ 图 8。 表 2辉长岩常规三轴压缩试验① Table 2Results of triaxial compression test of gabbros 岩石 名称 σ3 /MPa σ1 /MPa σr /MPa Eav /GPa μav E50 /GPa μ50 峰值强度 C/MPa φ/ 残余强度 Cr/MPa φr/ 细粒 辉长岩 51588563．90 0．12 57．360．12 1025310179．80 0．24 60．770．24 2024313065．78 0．31 64．030．33 3035221578．21 0．22 77．210．22 4042526992．99 0．37 92．100．40 26．0 4900 9．924330 中粒 辉长岩 51878663．86 0．30 67．300．32 1018810273．31 0．34 77．970．40 2027413377．34 0．23 85．630．23 3046520473．55 0．29 78．430．29 4049227472．55 0．33 83．190．33 17．5 5454 10．12 4318 ① σ3为围压; σ1为峰值强度; σr为残余强度; C、 φ 为峰值强度的黏聚力和内 摩擦角; Cr 、 φ r为残余强度的黏聚力和内摩擦角。其余参数同表 1 表注。 由图5 ～ 图8 可以看出， 辉长岩常规三轴压缩应力 － 应 变曲线可以分为压密、 线弹性变形、 塑性变形、 破坏、 残余 5 个阶段。相比单轴压缩试验， 多出了残余阶段， 这是因为 试样破坏后在围压作用下表现为两部分的摩擦作用， 反映 出来的就是残余强度。低围压下的压密阶段较高围压下明 显， 表明在高围压作用下， 试样的原生裂隙通常在静水压力 加载时就已经闭合。在围压作用下， 试样在屈服之前， 其线 弹性阶段变形规律近似相同， 随着围压的增大， 直线段斜率 也略微增大， 塑性变形阶段越来越明显， 峰后从Ⅱ型破坏过 渡到Ⅰ型破坏。 图 5细粒辉长岩常规三轴压缩应力 － 轴向应变曲线 Fig． 5Stress- axial strain curves of triaxial compression test of fine grain gabbro 图 6中粒辉长岩常规三轴压缩应力 － 轴向应变曲线 Fig． 6Stress- axial strain curves of triaxial compression test of medium grain gabbro 584 第 5 期刘亚洲等 攀枝花尖山矿区细中粒辉长岩力学特性试验研究第 28 卷 ChaoXing 图 7细粒辉长岩常规三轴压缩应力 － 应变曲线 围压 30 MPa Fig．7Stress- strain curves of triaxial compression test of fine grain gabbro confining pressure is 30 MPa 图 8中粒辉长岩常规三轴压缩应力 － 应变曲线 围压 20 MPa Fig．8Stress- strain curves of triaxial compression test of medium grain gabbro confining pressure is 20 MPa 尽管两种辉长岩的结构具有较大差别， 但在三轴压缩时 相同围压下两种辉长岩的强度差异较小。随着围压的升高， 峰值强度、 残余强度都有相应的提高， 并且呈现一定的规律 性。因为围压可以限制辉长岩裂纹的产生和扩展， 阻止晶粒 间的相对滑移， 因而提高了辉长岩的强度 ［11 ］。两种辉长岩 峰值强度、 残余强度与围压的关系如图9、 图10 所示。 图 9细粒辉长岩强度与围压的关系 Fig．9Relationship between strength and confining pressure of fine grain gabbro 图 10中粒辉长岩强度与围压的关系 Fig．10Relationship between strength and confining pressure of medium grain gabbro 从图中可以看出， 峰值强度、 残余强度与围压近似呈线 性关系， 其强度可以用 Mohr － Coulomb 强度准则 ［12 ］表示 τ c σtanφ 3 峰值强度时， 细粒辉长岩σ1 7． 060σ3 138． 0 ， 相 关系数 R 0． 975 ; 中粒辉长岩 σ1 10． 00σ3110． 8 ， 相 关系数 R 0． 965 。残余强度时， 细粒辉长岩σ1 5． 417σ3 46． 17 ， 相关系数 R 0． 983 ; 中粒辉长岩 σ1 5． 375σ3 46． 91 ， 相关系数 R 0． 984 。岩石是矿物颗粒 的集合体， 具有明显的非均质性， 表现在岩石材料内部存在 孔隙、 裂隙、 节理等缺陷， 使得试验结果有一定离散性。当 试样内部含缺陷较多或者弱面倾角接近于试样最终破坏 角， 微裂隙易沿着弱面逐渐扩展并最终贯通， 试样发生破 坏， 导致峰值强度偏低。残余强度的离散性要小于峰值强 度， 表明试样缺陷主要影响了峰值强度， 对残余强度的影响 较小。 由表 2 可知， 细粒辉长岩的 C 大于中粒辉长岩， 而 φ 要 小于中粒辉长岩; 细粒辉长岩的 Cr 、 φ r值与中粒辉长岩相差 不大。试样进入残余强度阶段， 已形成贯穿性破裂面， 试样 内基本表现为沿破裂面的摩擦作用， 此时黏聚力较低。两 种辉长岩的 Cr均显著小于 C， 而 φr略小于 φ。 根据 Coulomb 准则， 破坏角， 即破坏面的法向与试样轴 向的夹角 α 为 α 45 φ/2 4 图 11、 图 12 分别是细粒、 中粒辉长岩破坏断面的示意 图。在单轴压缩状态下， 辉长岩试样的破坏形式比较复杂， 产生了各种各样的破裂面， 破坏形式以脆性张拉破坏居多， 细粒辉长岩第 3 个试样内部存在缺陷， 轴向压缩时产生了 局部剪切破坏， 导致强度偏低。在三轴压缩状态下， 细粒辉 长岩试样大多沿单一断面剪切破坏， 围压 5 MPa 下剪切破 坏角较大， 随着围压的升高， 破坏角逐渐减小 30 MPa 例 外 ， 围压 40 MPa 下破坏角减小至 60， 该值低于 Coulomb 准则预测的 69． 5， 围压 30 MPa 下破坏角较大与该试样内 部层理、 裂隙等有关; 中粒辉长岩试样低围压下基本为单一 断面的剪切破坏， 但在围压 40 MPa 下形成 Y 状的破裂， 破 坏角也随着围压的增大而减小。从整体上来说， 中粒辉长 岩试样的平均破坏角要比细粒辉长岩要大， 这与 Coulomb 准则预测的一致。 图 11细粒辉长岩试样破坏断面示意图 Fig．11Sketch of specimen failure of fine grain gabbro 图中无单位数字为破裂尺寸， 单位 mm。 684 第 5 期 岩矿测试 http ∥www． ykcs． ac． cn 2009 年 ChaoXing 图 12中粒辉长岩试样破坏断面示意图 Fig．12Sketch of specimen failure of medium grain gabbro 图中无单位数字为破裂尺寸， 单位 mm。 随着围压的增长， 辉长岩的平均模量 Eav增长不明显， 而割线模量 E50增长较为显著， 这是因为随围压增高， 辉长 岩的压密阶段逐渐减弱， 从而增大了割线模量 E50。细粒辉 长岩的平均模量 E 均值要略高于中粒辉长岩。 围压增大， 岩石应力峰值附近的塑性变形也增大， 试样 在达到峰值强度时所对应的轴向应变值称为峰值轴向应 变， 辉长岩峰值轴向应变与围压的关系如图 13 所示 ［13 ］。 从图中可以看出， 辉长岩峰值轴向应变随围压的增大而增 大， 并与围压近似呈线性关系。细粒辉长岩 ε1 0． 075σ3 2． 681 ， 相关系数 R 0． 971 ; 中粒辉长岩 ε1 0． 042σ3 2． 754 ， 相关系数 R 0． 938 。中粒辉长岩峰值轴向应变 随围压的增大要高于细粒辉长岩， 表明中粒辉长岩峰值轴 向应变对围压较敏感。 图 13辉长岩峰值轴向应变与围压的关系 Fig．13Relationship between peak axial strain of gabbros and confining pressure 2． 3抗拉强度试验 抗拉强度试验采用巴西劈裂法， 圆盘试样的特征及试 验结果列于表 3。两种辉长岩的平均抗拉强度分别为 6． 37 MPa和 6． 49 MPa， 结果相差不大， 表明颗粒大小对抗 拉强度影响较小。两种辉长岩的压拉比 单轴抗压强度与 抗拉强度的比值 分别为 27． 0 和 19． 6， 压拉比又叫脆性系 数， 值越大表明岩石脆性越强， 从结果看两种辉长岩都表现 出了很强的脆性。辉长岩破坏时大部分为突发的张性断 裂， 沿直径劈裂成两半， 少部分沿弱面破裂， 呈边缘破坏， 此 时的抗拉强度值偏低。 表 3辉长岩抗拉强度试验① Table 3Results of tensile strength test of gabbros 岩石名称单值均值直径/mm高度/mm破坏荷载/kN抗拉强度/MPa 细粒辉长岩 单值48．6324．8512．006．32 单值48．6324．619．204．90 单值48．2824．8213．237．03 单值48．3323．5412．937．24 均值48．4724．4611．846．37 中粒辉长岩 单值48．4223．9514．207．80 单值48．4225．8513．006．61 单值48．4126．0915．607．86 单值48．8725．377．203．70 均值48．5325．3212．506．49 3结语 1细粒辉长岩单轴抗压强度、 弹性模量和压拉比均 高于中粒辉长岩; 但在三轴压缩情况下， 两种岩石的峰值强 度、 残余强度和弹性模量差异较小。与中粒辉长岩相比， 细 粒辉长岩的 C 较大， 而 φ 较小， 平均破坏角较小。 2随着围压的增长， 辉长岩峰值强度、 残余强度与围 压近似成线性关系， 残余强度随围压的增加幅度小于峰值 强度， 试样的剪切破坏角减小。 3随着围压的增长， 辉长岩的平均模量 E 增长不明 显， 而割线模量 E50增长较为显著， 峰值轴向应变与围压近 似呈线性关系。 4辉长岩的软化系数较高， 饱和状态下单轴抗压强 度和弹性模量均有所降低， 泊松比增大。 4参考文献 ［ 1］杨连生． 水利水电工程地质［M］ ． 武汉 武汉大学出版社， 2004 17 －20． ［ 2］GB/T 5026699， 工程岩体试验方法标准［ S］． ［ 3］中华人民共和国地质矿产部． DY94， 岩石物理力学性质试 验规程［ S］ ． 北京 地质出版社， 1995． ［ 4］徐志英． 岩石力学［M］ ． 3 版． 北京 水利水电出版社， 2002 71 －72． ［ 5］张帆． 三峡花岗岩力学特性与本构关系研究［ D］ ． 武汉 中国 科学院研究生院 武汉岩土力学研究所 ， 2007． ［ 6］吕明， 李广平， 王玉玲． 脆性岩石单轴压缩变形强度的试验 ［ J］ ． 岩矿测试， 2005， 24 1 71 －74． ［ 7］Wawersik W，Fairhurst C． A study of brittle rock fracture in laboratory compression experiments［J］ ． International Journal of RockMechanicsandMiningSciencesandGeomechanics Abstracts， 1970， 7 561 －575． ［ 8］王兰生． 深埋长隧道高地应力与围岩稳定问题［M］ ． 北京 地质出版社， 2002 77 －79． ［ 9］王嫚， 冯秋兰， 孔祥斌． 关于岩石单轴抗压强度影响因素的分 析［ J］ ． 探矿工程， 2008， 20 4 44 －45． ［ 10］尤明庆． 两种晶粒大理岩的力学性质研究［J］ ． 岩土力学， 2005， 26 1 91 －96． ［ 11］刘江， 杨春和， 吴文， 李银平． 盐岩短期强度和变形特性试验 研究［J］． 岩石力学与工程学报， 2006， 25 1 3104 －3109． ［ 12］蔡美峰， 何满潮， 刘东燕． 岩石力学与工程［M］． 北京 科学 出版社， 2002 25 －26． ［ 13］杨圣奇， 苏承东， 徐卫亚． 大理岩常规三轴压缩下强度和变 形特性的试验研究［J］． 岩土力学， 2005， 26 3 475 －478． 784 第 5 期刘亚洲等 攀枝花尖山矿区细中粒辉长岩力学特性试验研究第 28 卷 ChaoXing