现有预应力混凝土结构耐久性评估研究.pdf

第 “卷 第 “期建筑结构 “ “年 “月 国家自然科学基金资助项目 （项目批准号 1 . - 3 , . - 3 3 - 03 , . / 8 / 7 4 / “7 ’ （*） 相对湿度作用下耐久性失效概率 2 ; 3 9 5 A B C B 9 D 5 E 1 ; 4 F G ; E G F B E B E H ; E E F 8 - I J K 3 9 E 5 C，, M7N8 0 D ; 9 ; 1 ; E 1 9 9 F B E; D A 9 B C ; D ; E 5 B C G 3 9 ; F 4 9 ; F 9 ; F F B E HF G 2 ; G - 9 T ; 4 9 8 I 9 9 F B E4 9 ; 1 B E 4 9 ; F 9 ; F F B E H F ; ; C F 8 9 5 T ; 4 9 ，S J P，U E E 8 ’ 洪乃丰8混凝土中钢筋的腐蚀与防护技术 （,）8工业建筑，, （）8 L 王光远8工程软设计理论8科学出版社，, .8 张德锋8现代预应力混凝土结构耐久性研究8博士学位论文， 东 南大学， . ,8 曹双寅8裂缝对结构耐久性损伤程度评估方法的探讨8工业建 筑， , .， （,）8 , 屈文俊8既有混凝土桥梁的耐久性评估及寿命预测8博士学位论 文， 西南交通大学， , *8 , , 洪定海8混凝土中钢筋的腐蚀与保护8中国铁道出版社，, 8 关于钢筋混凝土结构温差效应的建议 一高温作用下的贮液罐， 平面尺寸见图,， 高为 L , * D， 罐内液体温度为’ V。笔者根据规范进行计算 设计， 并投入工程使用。一年后， 笔者参考文 ［,］ ， 利用 - W 0 X 0软件重新进行计算， 发现罐壁竖向下支座的拉 应力小于混凝土的抗拉强度， 而上支座和跨中应力反 图,贮液罐平面尺寸 而大， 见 表,。这 一 结 论 与当 时 规 范 方 法 的 结 论 完全 不 同。在 规 范 ［/］中 对温 差 和 其 它 荷 载 的 相 互作用是利用分项系数， 把两 种 情 况 下 的 荷 载 效 应以绝对值形式叠加的， 其结果是不全面的。 设上述罐壁厚度为， 单位长度上的钢筋面积为 F，- W 0 X 0单元长度为’， 并假定混凝土的拉应力完 全由钢筋承担。对罐壁中心取矩， 整理可得 贮液罐 “ 应力分析结果 （W／DD ） 表 部位 -区格R区格 罐壁竖向 上支座 跨中 . * ’ / . * / * . / 罐壁水平向 支座 跨中 , / L * L L , . . ’ L / . 注 ,） 根据计算结果， 同规范法， 外侧罐壁竖向和水平向的跨中 单元最为不利； .） 对罐壁竖向跨中单元的支座和跨中仅考虑竖向正 应力； 对罐壁水平向跨中单元的支座和跨中仅考虑水平向正应力。 F . （* *, F）““ D B E 式中“D B E为混凝土截面的最小配筋率。由上式和表,， 并根据工程优化结果， 取“/ / DD， 得到- W 0 X 0的 配筋结果， 并把该结果与规范方法结果比较， 见表.。 “ 和规范方法计算配筋结果比较 （DD ） 表 部位 -区格R区格 -W 0 X 0 规范 -W 0 X 0 规范 罐壁竖向 罐壁水平向 上支座 * ,* L *,* L 跨中 ., ’ ,,, ’, ’ L,, ’ 支座 / * ., , , L., , 跨中 , , L ’,* , L ’ 注 在使用规范方法时， 由于该罐壁采用双面配筋， 故荷载分项系数按一半考虑。 表.结果表明， 结构设计不仅要考虑现有有关温 差效应的荷载规范和构造要求， 而且要注重以下两个 方面 ,） 应单独计算温差设计值 （温差乘以荷载分项系 数） 的作用效应； .） 应根据温差作用效应和其它荷载效 应作用的方向， 求得它们的代数和， 正确分析其组合效 应， 以达到设计既安全又经济的目的。 参考文献 , 夏勇等8高层剪力墙结构温度应力初探8建筑结构，. ，/ （.）8 . 构筑物抗震设计规范 （N R * , , /）8中国计划出版社，, 8 / 建筑 结构 荷载 设计 规范 （N R * . ,）8中国 计划 出 版 社， . .8 （兰化兰达公司程选生） *.