混凝土桥梁结构的等耐久性设计.pdf

第 2 7卷 第 1 期 2 0 1 O年 3月 建筑科 学与 工程 学报 J o u r n a l 0 f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l E n g i n e e r i n g Vo 1 ． 2 7 No ． 1 M a r ． 2 01 O 文章编号 1 6 7 3 2 0 4 9 2 0 1 0 0 卜0 1 1 7 - 0 5 0 混凝土桥梁 结构 的等 耐久性设计 郭 猛 ， 刘 洪 ， 白文静 。 1 ．北京交通大学 土木建筑工程学 院 ， 北京1 0 0 0 4 4 ； 2 ．陕西省公路局 ， 陕西 西安7 1 0 0 6 8 ； 3 ．中国人 民解放军总装备部工程设计研究 总院 ， 北京 1 0 0 0 2 8 摘要 在对 6个矩形、 2个 T型、 2个 Ⅱ型混凝土梁进行风加速碳化试验的基础上， 结合已有工程检 测数 据 ， 对 自然风环 境 下混凝 土桥 梁结构 的 等耐 久性设 计提 出了初 步 建议 。分析 结 果表 明 在 实 际 桥梁耐久性设计 中， 考虑风加速混凝土碳化具有重要 意义和 实用价值 ； 考虑风加速混凝土碳化的桥 梁结构等 耐久性 设计 方 法较传 统耐 久性设 计 方法 更加 科 学合 理 ， 理 论上 避 免 了梁体 各 表 面耐 久 性 不等 的弊病 ， 延 长 了桥 梁 结构 的使 用年 限。 关键词 桥 梁结 构 ； 碳化 ； 混凝 土保 护 层厚度 ； 自然风 环境 ； 等耐 久性设 计 中图分 类 号 TU3 7 5 ． 1 文献标 志码 A Eq u a l Du r a b i l i t y De s i g n o f Co n c r e t e Br i dg e S t r u c t u r e GUO Me n g ，L I U Ho n g 。 ，BAI W e n j i n g 。 1 ．S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g ，B e i j i n g J i a o t o n g Un i v e r s i t y，Be ij i n g 1 0 0 0 4 4，Ch i n a ；2 ．Hi g h wa y Bu r e a u o f Sh a a nxi Pr o vi n c e，Xi ’ a n 71 00 6 8，Sha a nx i ，Chi n a；3 ． Ce n t e r f or Engi ne e r i ng De s i gn a n d Re s e a r c h Un d e r t h e He a d q u a r t e r s o f Ge n e r a l Eq u i p me n t ，PI A，Be ij i n g 1 0 O O 2 8，Ch i n a Ab s t r a c t Ba s e d o n c a r bo n i z a t i o n e x pe r i m e nt s o f 6 r e c t a ng ul a r，2 T t yp e a nd 2 1I t yp e c on c r e t e be a ms a c c e l e r a t e d by wi n d， c o m b i n i ng e x i s t i n g t e s t i n g da t a， s o m e p r i m a r y a d vi c e s we r e pu t f or wa r d a bo ut e qu a l d ur a b i l i t y de s i gn of c o nc r e t e b r i d ge s t r uc t u r e i nf l u e n c e d by wi n d i n na t u r a l wi nd e n v i r o nme nt ． Ana l yt i c a l r e s ul t s s ho w t ha t t h e c o nc r e t e c a r bo ni z a t i on a c c e l e r a t e d b y wi n d wh i c h h a s i m p or t a nt s i g ni f i c a nc e a nd u s e v a l ue i s c o ns i de r e d ． Con c r e t e c a r b on i z a t i o n o f b r i dg e s t r uc t u r e a c c e l e r a t e d by wi nd whi c h i s m o r e r e a s on a bl e t ha n t r a d i t i on a l me t h o d i s c o ns i de r e d． The d e s i gn me t ho d c an a v oi d t he s h o r t a ge o f du r a bi l i t y u ne qu a l o n b e a m s e c t i o ns i n t h e o r y，a n d e xt e nd u s i ng t i m e o f br i d ge s t r uc t ur e ． Ke y wo r d sb r i dg e s t r u c t ur e； c a r b o ni z a t i on；t h i c k ne s s o f c on c r e t e c o v e r ； n a t u r a l wi n d e nv i r on me nt ；e qu a l d ur a bi l i t y d e s i g n 引 目 通过 对 既有 混 凝 土结 构 的 耐久 性 检测 发 现 ， 受 风影响不同的混凝土碳化情况不一样 前苏联学者 古谢诺夫对 巴库地区数 1 0座混凝土高压输 电塔碳 化情况 的调 查资 料表 明 ， 长期 受 强 风 作用 的迎 风 面 混凝 土 和背 风 面 的混 凝 土碳 化 深 度 是 其 他 各 面 的 1 ． 5 ～2 ． O 倍口 ； 笔者所在的课题组对中国川黔铁路 线 上使 用 3 0余 年 的混 凝 土 桥 梁 耐久 性 检 测结 果 显 示 ， 直接受风作用的迎风面碳化深度是不受风面的 1 ． 1 5倍 J 。这 些 实 例 说 明 了裸 露 的混 凝 土 构 筑 物 长期受 风作 用其 各表 面碳 化速度 不一 致 的现象是 客 收稿 日期 2 0 0 9 1 1 1 0 作者简介 郭猛 1 9 8 2 一 ， 男 ， 内蒙古赤峰人， 工学博士研究生 ， E ma i l g u o me n g 6 7 3 1 6 3 ． c o rn。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 1 8 建 筑科 学与 工程 学报 2 0 1 0血 观存 在 的。 文献[ 3 ] 中根 据 达 西定 律 和传 质 学 质 量传 递 原 理推导出了迎风面风加速混凝土碳化的数学模型， 将风压导致 C O 在混凝土 中渗透 引起的碳化转化 为求解混凝土中 C O 的质量浓度分布， 从而再确定 渗透碳化深度。文献[ 4 ] 中进一步提 出了适用 于该 模 型 的 t 关 系式 ， 即假设 混凝 土介 质 内的风压 P 与渗透碳化深度 z 、 外界风压 P 。和碳化时间 t 符合 某 一具 体 的函数 关 系 ， 得 出介 质 内渗 透 碳 化深 度 -z 处酸性气体的浓度分布 ， 最后求 出在外界给定风压 作用下 ， 渗透引起的碳化深度与时间的关系式。 为 了验 证 风 对混 凝 土碳 化 的影 响程度 ， 观 察 结 构 不 同表面 迎风 面 、 侧 风 面 、 背风 面及 间接 受 风 面 等 的碳化差异， 在同济大学耐候实验室进行 了风加 速混凝 土碳 化 的试 验研 究[ 5 ] ， 基本 掌握 了风 环境 下 不 同表 面混凝 土碳 化速 度受风 影响 的规律 以及 风加 速混凝土碳化的作用机理。笔者在试验研究和理论 分析的基础上， 结合混凝土高压输 电塔及铁路桥梁 的耐久性检测数据 ， 以混凝土桥梁结构为研究对象， 对风环境下混凝土桥梁结构的等耐久性设计提出了 初 步建议 。 1 风加速混凝土碳化试 验 行风加速碳化试验 ， 分别测量风作用和无风作用混 凝 土试件 的碳 化深 度 ， 观 察试 件 不 同受 风 作 用 面碳 化深度的差异。试件设计 以常见铁路、 公路桥梁截 面为原型 ， 以影响混凝土碳化的主要因素为依据， 根 据耐 候实 验 室 的 风洞 条 件设 计 了 6个 矩形 、 2个 T 型 、 2 个 Ⅱ型 混凝 土 梁试 件 ， 如 图 1所 示 ， 括 号 内 的 数值为风压力系数。各试件混凝土试验参数如表 1 所示 。 目昌 a 截 面 H； l b T型梁 一 ． I c 一0 ． 7 X三； 3 c I i 型梁 口 一0 ． 5 图 1 梁试件的形状及尺寸f 单位 ram Fi g ．1 Sha pe a n d Di me n s i o n o f Be a m S p e c i me n s Un i t mm 碳化试 验结 束 后 取 出混 凝 土 梁试 件 ， 按 照 2 ～ 3 c m间距 切成 薄 片 ， 用 质量 分 数 为 1 的酒 精 酚 酞 试 剂测 定试 件新 切 面 的碳化 深 度 ， 整 理 试 验数 据得 无风作 用下 的混 凝 土平 均碳 化深 度 分别 为 矩 形 梁 2 6 ． 9 4 mr f l 、 T型梁 7 ． 7 5 1T i m、 Ⅱ型 梁 2 1 ． 2 2 r n l T l 。以 无风作用下的混凝土碳化深度为基准值 ， 计算得出 在 温度 、 相 对 湿 度 、 C O。 质 量 浓 度 相 同 的 条 件 风作用 下梁 体各 表面 的混凝 土碳化 深度 和无风作用 下 ， 对相同材料配合 比、 相同尺寸的混凝土梁试件进 下碳化深度的比值。 表 1 风加速混凝土梁试件碳化的试验设计参数 Ta b． 1 Exp e r i m e nt De s i g n Pa r a m e t e o f Co nc r e t e Ca r b o ni z a t i on f o r Be a m S p e c i m e n s Ac c e l e r a t e d b y W i n d 梁试件类 型 矩形 T型 Ⅱ型 混凝土强度 等级 C1 5 C 3 5 C 1 5 水灰比 0 ． 7 3 0 ． 4 5 0 ． 7 0 水 泥用 量 ／ k g r l l - 。 3 0 0 3 6 5 3 0 0 渗透系数／ 1 0 。 m s 1 2 3 ． 2 0 0 1 ． 6 3 5 6 ． 1 2 0 周期／ d 3 5 1 6 2 1 风作用时间与总时间比／ 3 5 ． 0 5 2 ． 0 4 9 ． 2 实验室条件 空气相对湿度 6 5 5 ， 室内温度 2 5。C～3 o℃， C O2 质量分数 1 5 2 ％ 风的作用情况 3 ～4级风 ， 采用间歇式对混凝土梁施加风作用 矩 形梁各 表面 混凝 土碳化 深度 比值 为 xf -z 。。z b z 一 1 ． 1 11 ． 0 30 ． 9 51 1 T型梁各表面混凝土碳化深度比值为 X A E lz c X B X D Z nw 1 ． 1 81 ． 0 51 ． 5 11 ． 3 21 ． 4 01 2 Ⅱ型梁各表面混凝土碳化深度比值为 X A X B X C X D X E Z F Z n w 1 ． 1 31 ． 0 21 ． 1 11 ． 2 3 1 ． 2 51 ． 2 71 3 式 中 z 、 ．z 、 、 z 分别 为 迎风 面 、 侧 风 面 、 背 风 面 、 无风作用下的碳化深度； A 、 、 z c 、 ．2 7 。 、 z 、 分别 为试 件相 应表 面 A、 B、 C、 D、 E、 F 的碳 化深度 。 分析风加速混凝土碳化试验现象及试验结果 ， 并结合工程检测结论， 得出以下反映风作用对混凝 土碳 化影 响程度 的基本 规律 1 风作用下 的混 凝 土碳 化 深度 大 于 无 风作 用 下的混凝土碳化深度。这是很多既有混凝土结构实 际碳 化速 度大 于预期碳 化速 度 的原 因之一 。实验 室 按 现行标 准进行 混 凝 土碳 化 试 验 时 ， 应 该施 加 风 的 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 郭猛 ， 等 混 凝土桥 梁 结构 的等 耐久性 设计 1 1 9 作用 ， 使其更加符合 自然界碳化的过程。 2 风 作用 到结 构 表 面形 成 的漩 涡 是 混凝 土碳 化加 速 的主要 因素之 一 。当风漩 涡作 用 到混凝 土表 面 时 ， 由于 其杂乱 无 规则 的运动 特点 ， 将不 断进 入混 凝 土孔 隙 中 ， 在变 化 的风压作 用 下 ， 混 凝土 表层 内部 的气体与外界大气的交换速度加 快， 酸性气体浓度 的补充 速度 加快 ， 可 以 维持 在 一 个 相 对稳 定 且 接 近 外 界 大气 的浓度值 ， 使 得碳化 加速 进行 。 3 风作 用到 结 构 表 面形 成 的 壕 沟效 应 是 混 凝 土碳化 加速 的另一 个 主要 因素 。不 管结 构 的尺 寸大 小如何 ， 壕沟 内的混凝土由于受到壕 沟效应和二次 风 流场作 用 ， 其 碳化 深度 都 将 大 于外 部 混 凝 土 表 面 的 ， 这就从 另一 个方 面解 释 了风 环境 下 构 件 各 表 面 的混凝土 碳 化 深 度 都 大 于 无 风 状 态 下碳 化 深 度 的 原 因 。 4 混 凝土 的渗 透碳化 深度 由风 的压力 、 风 的漩 涡 、 构件壕 沟效应 3种 因素 共 同作 用 所致 ， 而这 3种 加速碳 化 机制 的加速 效果均 与结 构表 面形状 的复杂 程度 有关 ， 因此混 凝 土结构 表面形 状越 复杂 ， 风对 其 碳化 的加速 作用越 大 。 5 风加速高强度混凝 土碳 化的效果更 明显。 随着混凝 土 强度等 级 的提 高 和 密实 度 的增 加 ， 受 风 影 响而增 加 的碳化 深 度 绝对 数 值 减 小 ， 但 所 占总碳 化 深度 的 比重 增加 ， 风对 混 凝 土碳 化 的影 响 形 式 由 风 压加速 混凝 土碳 化为 主转 向风 的漩 涡加 速 混凝 土 碳化 为主 。 2 等 耐久性设计 2 ． 1 传 统混凝 土结 构保 护层设 计 的缺点 实 际铁 路 、 公 路桥梁 中混凝土 梁体 截面 以矩形 、 T型和工 字型 为 主 ， 其 耐久 性 失 效 多首 先 表 现 在 截 面角 区 易受 风吹雨 淋 的上翼缘 板 角 区 ， 以及 直接受 风 吹作用 的梁截 面受 拉部 位角 区 ， 即混凝 土 因锈胀 裂 常发生 在构件 截 面的角 区 。 对 于混凝土 保护 层 的取值 ， 混凝 土结 构设 计规 范 GB 5 0 0 1 0 -- 2 0 0 2 l 7 的规 定 略 显 得 简 单 ， 工 程 调查 和耐久 性分 析 均表 明现 行 规 范 中对 复 杂 、 恶 劣 环境下 保护层 的取 值 偏 小 ， 导 致 结 构 耐久 性 的可 靠 度 偏低 。就本 文 中所研 究 的风 对 混凝土 碳化 的影 响 而言， 在非严寒 或严寒 地 区， 因地理位置、 地形地 貌及 环境 不 同 ， 风 的分布 规律 大不相 同 ， 导致 在其他 条件 相 同的情 况下 ， 混凝 土碳化 速度 也必 然不 一致 ， 会 出现风 分布较 强地 区 的结构混 凝 土碳化 速度 过快 而导致钢筋发生提前脱钝锈蚀现象。具体到同一地 区同样的风环境下 ， 也可能存在因结构形状各异而 导致 受风 影 响较大 的混凝 土结 构 的耐久 性提 前失 效 的现 象 。 2 ． 2 设计 建 议 钢 筋 混 凝 土桥 梁 表 面很 少 进 行覆 盖 ， 其 保 护层 受风 吹 日晒雨淋 ， 碳 化 速 度 加快 而易 导 致 耐 久性 的 破 坏 ， 梁 体表 面 耐久 性不 等 的现 象 十 分 明显 。由于 桥 梁在 交通 中的重 要性 ， 耐久 性 的破 坏 对其 影 响远 大于一般 民用建筑， 如位于繁忙铁路线上的桥梁更 换 ， 除 旧桥 的拆 除费 用 、 新 桥 的 建 设 费用 外 ， 中断 交 通 还带来 巨大 的间 接损 失 ， 因此 混 凝 土 桥梁 耐 久 性 设计 实 际上是 既考 虑 眼前利 益又兼 顾 长远利 益 的耐 久性 优化 设计 。 对既 有混凝 土 结构及 混凝 土桥 梁结 构保 护层 的 设计 问题 ， 部分 学 者 提 出 了侧 重 考 虑不 同 因素 的 耐 久性设 计 方 法 ， 但 对 于 自然 环 境 中风 对 混 凝 土 碳 化 的影 响 尚未涉 及 。本 文 中建 议 在 铁路 、 公路 桥 梁 中的混凝 土保 护 层 耐久 性 设 计 时 ， 要 充 分 考虑 风 加 速混 凝 土碳化 对 耐 久性 的不 利 影 响 ， 为 实 现混 凝 土桥梁 的等 耐久 性 ， 需 要 对不 同表 面 的混 凝 土保 护 层 厚度 进行 合理 调 整 ， 以期 达 到表 面 各 边 钢筋 脱 钝 时 间 的一致 。 风作用下混凝土桥梁等耐久性设计方法 的主要 步骤 为 1 根 据结 构 耐久年 限 ， 按 规 范给 出混凝 土结 构 基本保 护 层厚度 C 。 2 统 计拟 建地 区 的风资料 ， 分 析风 向 、 风 速 、 作 用 时 间等 的规律 性 。 3 依据 桥 梁所在 地 的风作 用规 律 ， 参 考理 论分 析 、 试验 结论 和 既有检 测结 果 ， 利 用通 用流 体力 学软 件模 拟 风作用 到 桥梁 后 形 成 的风 流场 ， 分析 表 面 各 部位受风压和漩涡影 响的程度 ， 借鉴相关工程检测 结果 和试 验数 据确 定风 对不 同边 混凝 土碳化 的影 响 系数 K 。 4 将 K 乘 以基 本 保 护 层 厚 度 C ， 即 为所 求 边 的保 护层厚 度 即 f 一K 现 在 分 析 常见 风 环 境 下 混 凝 土 碳 化 影 响 系 数 K 的取值 。比较 式 1 ～ 3 所 给 数 据 可 以看 出一 些共 同的特 点 大 面 积 的 迎 风 面 如 T 型 梁 腹 板 和 Ⅱ型梁 的迎风面 碳化深度 比值 为 1 ． 1 ～1 ． 2 ， 背风 面为 1 ． O ～1 ． 1 ； 小 面积 的迎 风 面 和 背风 面 如 T 型 梁的翼缘迎风面和背风面 ， 从风作用到该部位形成 的二 次风 流场来 看 ， 该部 位基 本 以漩 涡 为主 碳 化 深 度比值为 1 ． 4 ～1 ． 5 ； 间接受风作用表 面 如 Ⅱ型梁 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 2 O 建筑科 学 与工程 学报 2 0 1 0丘 内部的各面 碳化深度 比值为 1 ． 2 ～1 ． 3 。 自然界 中 类似实验室内的风条件是常见 的， 而且较实验室 内 单一的风向和风速更加复杂多变 ， 偏于安全考虑 ， 建 议 工程 中混 凝土桥 梁在 风环境 中的各 表 面碳化 深度 比值 为 K A KB K cKD KE KF一 1 ． 21 ． 5 1 ． 31 ． 41 ． 31 4 式 中 K 为 相 对 大 面 积迎 风 面 碳 化 深 度 ； K 为 相 对 小 面积迎 风 面 和背 风 面 碳 化 深 度 ； K 为 相 对 大 面积背 风 面碳 化 深 度 ； K。为 侧 风 面碳 化 深 度 ； K 为间接受风面碳化深度 ； K 为无风面碳化深度。 3 算例分 析 某 近海地 区一 跨 度 为 1 6 m 的桥 梁 ， 其 截 面形 状 及尺 寸如 图 2所示 ， 梁高 1 9 0 0 mE， 约 为跨 度 的 1 ／ 8 ． 4 。混 凝 土扩散 系数 为 1 0 ． 3 5 mE。年 混凝 土强度 等级 C 3 o ， 相 当 于混 凝 土 单 向碳 化 速 度 系 数 为 4 ． 5 ， 钢筋保护层厚度设计为 3 0 mE， 因地理位 置 重要 预计使 用至少 5 O年 。已知 当地 风为海 陆风 ， 风 向大 多数垂 直于 桥梁 走 向 ， 以 3 ～6级 风 为 主 ， 试 对风作用下桥梁表面进行等耐久性设计并与传统保 护层设计方法进行 比较 ， 简单起见， 混凝土保护层优 化 设计 仅考 虑风 的影 响。 I． l_ H 图 2 桥 梁的截面形状及尺寸 单位 mm Fi g ． 2 S e c t i o n S h a p e a n d Di me n s i o n o f Br i d g e Un i t mm 结合风 加速 T 型 和 Ⅱ 型混 凝 土 梁碳 化 试 验 结 果 及式 4 ， 并考 虑海 陆 风 的运 动 特 点 ， 确 定风 作 用 下桥 梁各表 面混 凝 土保 护 层 的调 整 系 数 ， 结果 如 图 3所示 ， 其中， 括号内的数值为风压力系数。 原设计 中梁钢筋保护层厚度取 3 0 mm， 则结构 在不 考虑风 作用 下 ， 由混凝 土 碳 化 深度 决 定 的耐 久 寿命为 2 t 一 一4 4 ． 1 年 l z ．f 式中 t 为不考虑风作用桥梁 的耐久寿命 ； t 为碳化 时间 ； 可暂取 2 O年 ； 为单一扩散作用在 t时引起 1 ．5 1 ． 5 圈 3 风 作 用 下 桥 梁 各 表 面 混 凝土 保 护 层 的 调 整 系数 单 位 ram F i g ． 3 Ad j u s t me n t C o e f f i c i e n t s o f Co n c r e t e C o v e r f o r B r i d g e S u r f a c e s I n fl u e n c e d b y Wi n d f U n i t mm 的碳化 深度 ， 当 ￡ 一2 O年时 ， 瓦 一2 0 ． 2 mE。 考虑风对混凝土碳化的影响 ， 在扩散和渗透双 重作用下 ， 桥梁的面 A 、 B 、 C ， 、 D 的耐久寿命 t ” ． 、 t ，B 、 ． 、 ￡ ， 分 另 0 为 2 n 一 9 ． 6 年 2 t n,B 一 O ． 6年 2 一 2 5年 2 t n ,D 一 6 年 由上面的计算结果可知 ， 在使用 2 2年 以后， 梁 体钢 筋便 开始 出现脱钝 锈蚀 的现象 。考虑 风加速混 凝土碳化的影响 ， 对桥梁保护层进行等耐久性设计 ， 令各 表面混 凝土 的碳 化 深 度 趋 于一 致 ， 理论 上 将 同 时达 到设计 预期 的 5 O年使用 年 限 ， 耐久 寿命延 长了 1 2 0 以上 。 算例 中增加 的保 护层 每延米 比原来 多使用混 凝 土 0 ． 1 0 5 m 。 ， 即每延 米 仅 比原 设计 增 加 了约 4 ． 1 的混 凝土 用量 ， 相 对 于 桥梁 建 设 总投 资 而 言该 费 用 所 占比重 很小 。算 例 显示 ， 将 保 护 层按 等 耐久 性 原 则 调整后 ， 仅增 加较 少 的投入 即可 有效 地 延 长结 构 的耐久性 ， 改进 后 的耐久性设 计方 法是 比较优越 的 。 4 结语 1 风环境中服役的混凝土结构物 ， 在风作用下 各 表面碳 化速 度不 等 的现 象 已被 巴库 地 区数 1 O座 混凝 土 高压输 电塔 和川黔铁 路线 上混凝 土桥梁结 构 耐久性检测所证实。通过风加速 6个矩形、 2个 T 型 、 2 个 Ⅱ型混凝 土梁 的碳化试 验 ， 进一步 证实 了风 加 速混凝 土碳化 的客 观性 ， 在此基 础上 ， 总结 出了风 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 郭猛 ， 等 混 凝 土桥 梁结构 的等 耐久性 设计 1 2 1 作用对混凝土碳化影响程度 的基本规律， 并进行 了 解释 和说 明 。 2 结 合工 程检 测 、 试 验 研 究 和 理 论分 析 ， 给 出 了风 环境 下各 表面 混凝 土碳 化 深 度 的 比值 ； 以混 凝 土桥梁结构为研究对象， 首次对风环境下桥梁结构 的等 耐久性 设计 方法 提 出了初 步建议 。 3 考虑风加速混凝土碳化下桥梁结构 的等耐 久性 设计 方 法 较 传 统 耐 久 性 设 计 方 法 更 加 科 学 合 理， 理论上避免了梁体各表面耐久性不等的弊病 ， 延 长了桥梁的使用年限 ， 间接地为社会创造了财富。 参考 文献 Re f e r e n c e s [ 1] 莫斯克文 B M． 混凝土和钢筋混凝土 的腐蚀及其 防护 方法[ M] ． 倪继淼 ， 译． 北京 化学工业出版社 ， 1 9 8 8 ． M OSKVI N B M ．The Co r r os i o n an d De f e nd i n g M e t h o d s Ab o u t C o n c r e t e a n d R e i n f o r c e d C o n c r e t e [ M] ． Tr a n s l a t e d b y NI J i mi a o ． Be ij i n g Ch e mi c a l I n d u s t r y Pr e s s， 1 9 88 ． [2] 屈文俊 ， 张誉 ， 车惠民． 既有混凝土结构 的碳化 预测 [ J ] ． 建筑结构 ， 1 9 9 9 ， 3 6 4 3 1 3 4 ． QU W e n - j u n， ZHANG Yu ， CHE Hu i rai n ． Ca r b o n i z a t i o n P r e d i c t i n g o n 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p o r t ， 2 0 0 4 ， 1 7 3 5 7 6 1 ． [ 1 0 3 李世秋 ， 汪厚 植 ， 胡新 民． 桥梁预应力钢筋混凝土结 构 耐久性影响因素及对策 [ J ] ． 筑路机 械与施工机 械化 ， 2 00 7， 24 6 41 4 3． LI S hi q i u， W ANG Hou z hi ， H U Xi n rai n． I n f l u e nc i ng Fa c t or s o n Du r ab i l i t y a nd Cou nt e r M e a s ur e of Br i dg e P r e s t r e s s e d C o n c r e t e S t r u c t u r e [ J ] ． R o a d Ma c h i n e r y Co n s t r u c t i o n M e c h a n iz a t i o n， 2 0 0 7 ， 2 4 6 4 1 4 3 ． [ 1 1 ] 刘 龄嘉 ， 赵小星 ， 贺拴 海． 混凝土模型梁模态试 验方法 [ J ] ． 长安大学学报 自然科学版 ， 2 0 0 7 ， 2 7 5 5 8 6 1 ． I I U L i n g j i a， Z HA0 Xi a o x i n g， HE S h u a n - h a i ． Mo d a l Te s t Me t h o d f o r C o n c r e t e B e a ms Mo d e l [ J ] ． J o u r n a l o f Ch a ng’ a n U n i v e r s i t yNa t ur a l Sc i e nc e Ed i t i on， 2 007， 27 5 58 61 ． [ 1 2 ] 姚 晓飞 ， 徐 岳 ， 付 迎 春． 混凝 土铰 接 T梁桥 结构 体 系损伤评 价 试 验 [ J ] ． 长安 大 学 学 报 自然 科 学 版 ， 2 00 9， 29 2 6 5 6 9． YA0 Xi a o f e i ， XU Yue， FU Yi n g - c h un． Te s t o n Da m～ a ge As s e s s m e nt of Hi n ge d Co nc r et e T- be a m Br i dg e S y s t e m[ J 3 ． J o u r n a l o f C h a n g ’ a n U n i v e r s i t y N a t u r a l Sc i e nc e Edi t i o n， 20 09， 2 9 2 6 5 69 ． [ 1 3