乐东22-1气田A14H井表层定向及扩眼钻井技术.pdf

第 4 2卷第 6 期 2 0 1 4年 1 1月 石 油 钻 探 技 术 P ETROLEUM DRI L LI NG TECHNI QUES Vo 1 ． 4 2 NO ． 6 Nov ．， 2 01 4 ． ． 现场交流 d o i 1 0 ． 1 1 9 1 1 ／ s y z t j s ． 2 0 1 4 0 6 0 2 3 乐东 2 2 - 1气 田 A1 4 H 井表层定 向及 扩眼钻 井技术 吴旭东 ，刘和 兴 ，方 满宗 ，马传 华 ，郑金 龙 ，牛 雪 1 ． 中海油能源发展股份有限公 司工程 技术湛 江分公 司 ， 广东 湛江 5 2 4 0 5 7 ； 2 ． 中海 石油 中 国 有 限公 司湛江分 公 司， 广东 湛江 5 2 4 0 5 7 摘要 为解决南海莺歌海盆地乐东2 2 1气田表层松软地层定向造斜扩眼钻进 困难、 邻井相碰及易产生新井 眼等钻井工程技术难题 ， 提出了一种先钻小尺寸领眼， 再用新型三级固定翼扩眼器定向扩眼， 然后下入套管的海洋 表层钻井技术。结合随钻测量仪和电子陀螺测斜仪钻进乐东2 2 1气田 A1 4 H井表层时， 先用 2 5 0 ． 8 n m1 钻具定 向造斜、 钻 小领 眼， 再用 2 5 4 ． 1 I n I n 3 4 9 ． 3 n 1 m似4 4 ． 5 I n I n新 型 扩眼 器将领 眼 定向 扩眼 至 4 4 4 ． 5 mm， 下入 3 3 9 ． 7 mm表层套管并固井。现场应用表明， 该技术解决了丛式井表层防碰难题， 保障了疏松地层的造斜钻进效 果 ， 防止 了钻 井中扩 眼钻具 对领 眼井造斜 效果的不利影响 ， 对后续类似 井的钻 井具有 一定的借鉴价值 。 关键词 浅层 水平井 防碰 扩眼 井眼扩大器 A1 4 H 井； 乐东 2 2 1气田 中图分类号 TE 2 4 3 ． 9 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 1 0 8 9 0 2 0 1 4 0 6 0 1 1 5 一 O 5 Di r e c t i o n a l Dr i l l i n g Re a mi n g Te c h no l o g y i n t h e S h a l l o w Fo r ma t i o n o f W e l l A1 4 H i n t he LD2 2 1 Ga s Fi e l d W u Xu d o n g ，Li u He x i n g 2 ，F a n g M a n z o n g 2 ，Ma Ch u a n h u a ，Z h e n g J i n l o n g ，Ni u Xu e 。 1 ． Z i a n g Br a n c h 0 ／C NC x C En e r g y T e c h n o l o g y ＆ S e r v i c e s L t d ． ， Z n j i a n g ， G u a n g d o n g， 5 2 4 0 5 7 ， C i n a ； 2 ． Z h a n j i a n g B r a n c h o f c N0 0C L t d． ， Z h a n j i a n g， Gu a n g d o n g ， 5 2 4 0 5 7 ， C i n a Ab s t r a c t I n o r d e r t o s o l v e p r o b l e ms t h a t o c c u r r e d wh e n d r i l l i n g s h a l l o w s o f t f o r ma t i o n i n t h e LD2 2 1 Ga s Fi e l d，i n t h e Yi n g g e h a i B a s i n o f t h e S o u t h C h i n a S e a ， i n c l u d i n g p r o b l e ms i n d i r e c t i o n a l d r i l l i n g， r e a mi n g ， b u i l d i n g a n g l e ， b o r e h o l e c o l l i s i o n o f t h e a d j a c e n t we l l s ， a n e w t e c h n o l o g y wa s d e v e l o p e d ． I t i n v o l v e d d r i l l i n g a s ma l l s i z e d p i l o t h o l e a t f i r s t ， a n d t h e n u s i n g s p e c i a l t h r e e s t a g e r e a me r t o d i r e c t i o n a l l y r e a mi n g i t ， f o l l o we d b y t h e n r u n n i n g s u r f a c e c a s i n g ． Co mb i n e d MWD wi t h g y r o i n c l i n o me t e r ， a s ma l I p i l o t h o l e o f 2 5 0 ． 8 n l I n wa s d r i l l e d wit h d i r e c t i o n a l d r i l l i n g t o o l s i n We l l A1 4 H i n L D2 2 1 Ga s F i e l d ， a n d t h e n i t wa s r e a me d t O t h e姐4 4 ． 5 mm b y t h e s p e c i a l r e a me r wit h t h r e e - s t a g e r e a m i n g s i z e s o f , 2 5 4 ． 1 m m 4 9 ． 3 mm巾 4 4 4 ． 5 mm， f i n a l l y t h e , 3 3 9 ． 7 mm c a s i n g wa s r u n i n h o l e a n d c e me n t e d ． Dr i l l i n g p r a c t i c e s s h o we d t h a t t h e t e c h n o l o g y s u c c e s s f u l l y p r e v e n t e d t h e b o r e h o l e f r o m c o l l i d i n g i n c l u s t e r we l l s i n s h a l l o w f o r ma t i o n s s u c c e s s f u l l y ． I t a l s o e n s u r e d t h e e f f e c t o f d i r e c t i o n a l d r i l l i n g a n d b u i l d i n g u p， a n d e l i mi n a t e d t h e u n f a v o r a b l e e f f e c t o f r e a me r o n b u i l d i n g u p i n p i l o t h o l e ． Th e s t u d y c o n c l u d e d t h a t i t wo u l d b e a n u s e f u l r e f e r e n c e f o r d r i l l i n g i n s i mi l a r s h a l l o w s o f t f o r ma t i o n s ． Ke y wo r d s s h a l l o w l a y e r ； h o r i z o n t a l we l l ； a n t i c o l l i s i o n； r e a mi n g； W e l l A1 4 H ； LD2 2 1 Ga s Fi e l d 海洋浅层由于其特殊的沉积环境， 压实性差， 普 遍具有地层 松软、 易被 冲刷 、 易垮塌等特征_ 1 叱 ] 。海 洋导管 架 相邻 井 槽 之 间 的距 离一 般 只有 1 ． 5 ～ 2 ． 8 m， 因此要求对浅层井眼进行预斜， 使各井眼尽 早分离， 避免多 口井的井眼之间相互干扰， 甚至在钻 井过程 中各井眼之间发生碰撞[ 3 1 。在油气 田开发 后期利用调整井开发浅层油气资源时 ， 要求井眼在 浅层地层具有较高 的造斜率 ， 但使 用大尺寸造斜钻 具造斜率不高 ， 井眼轨迹很难满足设计要求 ， 易发生 井眼报废等情况。这是国内海洋浅层定向及扩眼钻 井 中常遇到的一个 问题 ， 且 目前 尚缺乏很好 的解决 办法。为此 ， 笔者分析了乐东 2 2 1 气 田A1 4 H井 的 具体情况 ， 提出采用小尺寸钻具领眼造斜、 新型三级 收稿 日期 2 0 1 4 - 0 6 - 2 7 ； 改回 日期 2 0 1 4 1 0 2 4 。 作者简介 昊旭 东 1 9 8 4 一 ， 男， 内蒙古鸟兰察布人 ， 2 0 0 7年毕 业于中国石油大学 华东 石油工程专业， 工程师， 主要从事海洋钻井 工 艺研究及海上钻井作业。 联系方式 0 7 5 9 3 9 1 2 5 4 8 ， wu c n o o c s i n a ． c o rn。 石 油 钻 探 技 术 固定翼扩眼器进行扩眼， 并对领 眼造斜与扩眼钻具 组合进行优选 ， 对特殊 的固定翼扩 眼器力学和水力 学进行分析， 形成一套“ 埋深浅 ， 水垂 比大” 的浅层水 平井表层定向及扩眼钻井技术 ， 以解决海洋浅层 预 斜 、 造斜难度大的问题。 1 领眼造斜及扩眼钻井技术方案 1 ． 1 乐东 2 2 1气 田 A 1 4 H井概况 乐东 2 2 1 气 田位于南海西部海域莺歌海盆地 ， 一 期开发共实施 1 3口井 ， 2 0 0 8年 8 月投产 ， 2 0 1 1 年 其中 2口井相继见水停产 ， 为补充产能， 2 0 1 3年对 该气 田进 行 二期 开 发， 并 首 次 尝试 钻 浅 层 水 平 井A1 4 H 井。该 井 的 主要 目 的层 段 垂 深 仅 5 5 0 ． O 0 m， 水平位移 1 5 0 0 ． O 0 m。 乐东 2 2 1气 田的井 口平 台井槽分布为 4 4 ， 井槽间距 2 ． 2 8 6 m， 中间剩余 3个空井槽 ， 其余各井 槽均已钻井 。A1 4 H 井使 用 1 0 空槽 口进行钻进 ， 其井身结构如图 1 所示 。 转盘面011 1 ■ 7 6 2 0 mm套管鞋井 2 1 6 ． 7 3 m， 已锤 入7 O O 0 m ≠ 3 3 9 7 m m表层套管井3 5 0 O 0 m 井斜角1 5 。 、 、 ～⋯⋯⋯⋯一 三 嗥璺 _ 篓 4 4 5 mm 套管井 X1 6 0 0 O 0 m， 垂 深5 5 0 O 0 m 图 l A 1 4 H井的井身结构 Fi g ．1 Ca s i n g pr o g r a m o fW e l lA1 4H 1 ． 2 A1 4 H井钻井方案设计 A1 4 H井所钻上部储层埋深很浅 ， 需要钻头 出 套管鞋后开始预斜 ， 同时为规避底水 ， 预斜角度应尽 量大， 设计预斜造斜率o ／ 3 0 m。 在极松软地层使用大尺寸钻具预斜 造斜难 度 大， 易出现井眼轨迹不满足设计要求、 发生井眼报废 等问题 ， 而小尺寸钻具定 向造斜难度小 ， 后续可以使 用新型 固定翼扩眼器进行扩眼达到预斜造斜要求 。 为此 ， 经综合考虑 ， A1 4 H 井采用“ 小井 眼绕 障预斜 造斜 ， 新型扩眼器钻具进行扩眼” 的钻井方案 ， 即 先 钻 4 2 5 0 ． 8 mm领眼， 绕障通过 防碰段 ， 并 预斜造斜 至井斜角为 1 5 。 ， 再通过特殊固定翼扩眼器将领眼扩 大至 4 4 4 4 ． 5 mE， 下人 4 3 3 9 ． 7 m m套管并固井。 使用邻井已有的单点测斜仪及随钻测量井斜数 据， 对 A1 4 H 井进行防碰扫描 ， 结果见表 1 。 表 1 A 1 4 H并防碰 扫描 结果 T a b l e 1 An t i - c o l l i s i o n s c a n n i n g r e s u l t s o f W e l l A1 4 H 由表 1可知 ， A1 4 H井与 A5 H井的最小中心距 为 1 ． 2 9 m， 与 A9 井的最小分离系数为 1 ． 2 7 。由此 判断 ， 整体上防碰形势严峻， 但具有可操作性。由于 周边邻井的井眼轨迹数据有限， 为进一步规避风险， 使用电子多点陀螺测斜仪对 1 2口邻井的表层套管井 段进行复测 ， 对重点防碰井段 2 1 0 3 0 0 1T I 加密测点， 每 1 5 1 T I 测一个点。根据复测后 的邻井井眼轨迹 ， 对 A1 4 H井的设计轨道进行防碰扫描， 结果见表 2 。 表 2 根据复测后邻井轨迹对 A 1 4 H井的防碰扫描结果 Ta b l e 2 An t i - col l i s i o n s c a n r e s u l t s of W e l l A1 4H a c c o r di ng t o t h e r e me a s u r e d d a t a f r o m a d j a c e n t w e l l s 井号 防碰点井深 ／ m 中心距离／ m 分离系数 由表 2可知， A1 4 H 井在井深 3 3 0 m 处与 A1 0 O O O O 0 7 O m 2 H H H 旧0 n 伽 伽 伽舳枷 第 4 2卷第 6期 吴旭 东等． 乐 东 2 2 1气田 A1 4 H 井表层 定向及 扩眼钻井技 术 井的中心距离仅为 0 ． 5 3 m。考虑 到实际钻进过程 中定向造斜钻具的工具面可能出现测量误差和读数 误差 ， 防碰井段中心距离需大于 1 m， 故对 A1 4 H井 的井眼轨道进行优化 ， 以减小防碰风险。 综合考虑井 眼轨迹 的控 制难度及可操作性 因 素 ， 结合 AI O 井与 A1 4 H井相关井段的空间位置关 系， 因 3 0 0 m 以浅 A1 0 H井朝正南方 向偏斜 ， 为错 开防碰段需选择合适 的预斜方位 ， 故 A1 4 H井 的最 佳 选 择是 朝 西 北 方 向预 斜 ， 基 于 以 上 分 析 完成 A1 4 H井 的井眼轨道优化设计。 对 A1 4 H 井优 化后 的井 眼轨道设 计进行 防碰 扫描 ， 结果见表 3 。 表 3 优 化后 A 1 4 H井的防碰扫描结果 Ta b l e 3 An t i - c o l l i s i o n s c a n n i n g r e s u l t s o f W e l l A1 4 H a f t e r op t i m i z a t i o n 井号 防碰点井深／ m 中心距 离／ m 分离系数 由表 3可知 ， 防碰井段 为 2 6 0 ～2 8 0 m， A1 4 H 井在井深 2 7 1 m 处与 A4 H 井 的最小 中心距离 为 1 ． 2 8 m， 防碰形势依然严峻 ， 但 防碰井段 的 中心距 离均大于 1 m， 具备可操作性 。 1 ． 3 扩眼器的设计 目前 ， 常规 的牙轮扩 眼器及常规 固定翼扩 眼器 在软地层井斜角及造斜率较大的时候扩眼均存在井 眼轨迹不满足设计要求的风险， 鉴于此 ， 针对 A1 4 H 井设计了一种新型固定翼扩眼器 以下简称新型扩 眼器 。该扩眼器主要由球形引导头、 短钻铤及固定 翼扩眼器本体组成 ， 球形 引导头可以增加钻具 的导 引性 ， 摩阻小 ， 不易出现新井眼， 更容易进入领眼。 固定翼扩眼器本体 的主要结构有钻头体 、 三级 扩眼刀翼 、 喷嘴以及切削齿 。刀翼 固定在钻头体前 端冠部 ， 切削齿安装并固定在刀翼上， 扩 眼器采用 5 刀翼 ， 刀翼环绕钻头体冠部中心平均分布。第一级 扩 眼刀翼直径为 2 5 4 ． 1 mm， 略大于领眼直径； 第三 级扩眼刀翼直径为 4 4 4 ． 5 mm； 第 二级扩 眼刀翼 直 径为3 4 9 ． 3 mm， 取第一级与第三级直径 的中间值 。 新型扩眼器 的基本形貌如图 2所示 。 图 2新 型 扩 眼器 本 体 形 貌 Fi g ． 2 S c h e ma t i c d i a g r a m o f n e w r e a me r 利用相关软件对扩眼器进行力学模拟 结果见 图 3 ， 分析在不同钻压及井斜角情况下扩眼器及引 导头的受力情况 ， 对扩眼器是否易出现新井 眼进行 论证 ， 并对扩眼钻具 的振动强度进行安全评估 。以 井下钻具组合安全 、 简单为原则 ， 引导头与扩眼器之 间选用 2 0 3 ． 2 ml T l 短钻铤 ， 长度为 3 m。 图 3 扩眼钻具组合 力学模拟结果 F i g ． 3 M e c h a n i c a l S i mu l a t i o n o f r e a m i n g B HA 结合图 3所示的模拟结果 ， 通过合理的水力设计 改善井眼携砂状况 ， 减小对井壁冲刷及扩眼器泥包的 概率。考虑到喷嘴的喷速和比水功率对钻速及造斜 率的影响， 选用 8个内径为 1 2 ． 7 I T I IT I 的喷嘴， 在扩眼 钻进钻井液排量为 4 0 0 0 L ／ m i n时， 喷速为6 2 ． 5 m／ s ， 比水功率为 1 ． 2 3 。 1 ． 4 钻具组合设计 考虑到常规大尺寸井 眼不利于防碰及预斜 ， 结 合前期不同尺寸井眼的造斜能力 ， 确定先使用螺杆 O 0 7 1 9 1 9 8 O 7 6 O 6 l 9 ∞ ∞ 船 盯∞蛆 1 2 H H H 6 7 H 9 M 舵 伽 舶 枷 石 油 钻 探 技 术 钻具钻 预斜 领眼通 过 防碰段 。领 眼钻 具组 合为 0 2 5 o ． 8 mm牙 轮钻 头 l 7 1 ． 5 mm1 ． 5 。 弯角 螺杆 钻具 自带 单 流 阀 心 姐7 1 ． 5 I n t r l 定 向接 头 q , 1 6 5 ． 1 n 蚰振击器 q , 1 2 7 ． 0 i i g n加重钻杆1 1 根。 使用设计的新型扩眼器进行扩眼， 扩眼钻具组 合为 串 2 4 4 ． 5 mm 引 导 头 巾 2 O 3 ． 2 mm 短 钻 铤 3 m 新 型 扩 眼器 夺 2 0 3 ． 2 mm 浮 阀接 头 巾 2 0 3 ． 2 mm 非磁短钻铤 2 0 3 ． 2 mm 非磁 配合接 头夺 2 0 3 ． 2 mm 随钻测量仪 夺 2 0 3 ． 2 mm 非磁钻 铤 2 0 3 ． 2 mm 定 向 接 头 中 2 0 3 ． 2 mm 振 击 器变扣 接 头 6 3 14 1 0 4 - 1 2 7 ． 0 mm 加 重 钻 杆 1 1 根 。钻具组合 中的随钻测量仪可实时获取 邻井套管的磁干扰信息 ， 持续跟踪扩眼钻具在扩眼 过程中对井斜的影响 ， 有效预防产生新井眼。 2 现场施工 2 ． 1 纰5 0 ． 8 mm领眼钻进 按照 A1 4 H井的设计方案组合领眼钻具 ， 测量 并确认工具面 ， 下钻至泥 面以下 2 1 5 ． 0 0 m， 旋转钻 进至预斜井深 2 2 8 ． 0 0 m， 泵人 8 膨润土浆清扫井 眼。钻进参数 钻压 O ～2 O ． 0 k N， 转速 3 0 r ／ mi n ， 排量 2 6 0 0 L ／ mi n ， 泵压 4 ． 5 MP a ， 扭矩 0 1 1 3 N m。 钻头提离井底 1 ． 5 0 m， 使用陀螺测斜仪测斜 ， 测 点井深 2 1 2 ． 2 O m， 井斜角 0 ． 2 5 O ， 方位角 2 7 1 ． 1 1 O ， 调整 工具面， 定 向方位角 3 3 0 。 。开始定 向滑动钻进， 钻进 参数 钻 压 5 ． 0 ～ 5 O ． 0 k N， 排量 1 0 0 0 L ／ mi n ， 泵 压 1 ． 8 ～2 ． 0 MP a 。为保证预斜效果 ， 第一柱钻杆 长 2 8 m 整柱滑动 ， 不提拉 ， 通过泵人膨润土浆的方式 保证井眼清洁； 第一柱钻杆钻完后 ， 泵入膨润土浆至 井底 ， 然后将钻头提离井底 1 ． 5 O m左右 ， 用陀螺测 斜仪测量， 跟踪井眼走 向及工具实际造斜能力 ， 接完 立柱后直接进行第二柱预斜 ； 用第二柱钻杆钻进至 井深 2 7 5 ． 0 0 m后， 上下提放钻具 9 ． 0 0 m， 泵人膨润 土浆 ， 将钻头下放至距离井底 1 ． 5 0 m 的位置 ， 用 陀 螺测斜仪测量 ， 测点井深 2 5 9 ． 6 7 m， 井斜角 4 ． 5 9 。 ， 方位角 3 0 7 ． 4 1 。 。实测数据与设计数据较接近 ， 实时 防碰扫描与设计相近 ， 说明风险可控 。继续防碰绕障 钻进， 通过防碰段。钻进期间， 井口 监听邻井套管， 在 A4 H井 、 A S H井和 AI O 井的井口头处安装防碰监测 仪器 ， 实时监测振动数据是否有异常， 加密捞砂 ， 观察 振动筛上水泥及铁屑的返 出情况 ， 密切关注进尺、 扭 矩和钻压的变化 ， 确保疏松地层防碰预斜成功。 领眼定向滑动钻进至井深 3 5 4 ． 0 0 m， 泵人 8 膨润土浆清扫井眼， 钻头提离井底 1 ． 5 0 m， 用陀螺仪 测斜 ， 测 点 井 深 3 3 5 ． 2 2 m， 井 斜 角 1 5 ． 9 。 ， 方 位 角 2 6 9 ． 7 9 。 。平均预斜造斜率 4 ． 4 9 。 ／ 3 0 m， 预斜效果 良 好， 达到设计要求。由于整个领眼钻进过程中采取连 续滑动方式， 而且狗腿严重度相对较大， 为保证后续 扩眼作业正常进行， 倒划眼短起至桩管鞋。倒划眼参 数 转速 3 0 r ／ m i n ， 排量 1 8 0 0 L ／ rai n ， 泵压 3 ． 5 MP a ， 扭 矩 2 0 1 0 0 N m， 循环干净， 下钻到底， 无沉砂， 起钻。 2 ． 2 扩眼钻进、 下套管并固井 组合扩眼钻具 ， 用随钻测量仪测量并定 向接头 高边 ， 下 钻 至 井 深 2 1 5 ． 0 0 m， 扩 眼钻 进 至 井 深 2 2 0 ． 0 0 m。钻 进参 数 钻压 5 ． 0 ～ 2 0 ． 0 k N， 转 速 1 5 r ／ mi n ， 排量 3 0 0 0 ～ 3 6 0 0 L ／ mi n ， 泵压 3 ． 5 ～ 4 ． 0 MP a ， 扭 矩 5 0 ～1 4 5 N m。泵 人 1 0 m。 膨润 土 浆清扫井 眼 ， 继 续扩 眼钻进 ， 调整 钻进参 数 钻压 5 ． O ～4 O ． 0 k N， 转速 3 0 r ／ mi n ， 排量 3 6 0 0 L ／ mi n ， 泵压 4 MP a ， 扭矩 1 1 0 4 0 0 N m。扩 眼钻进期 间 实时对 比领眼井 的测斜数据和 随钻测量 的井斜数 据 ， 监控井眼轨迹走 向， 派专人监测邻井情况 ， 加密 捞砂 ， 注意水泥或铁屑的返 出情况。扩眼钻进至井 深 3 5 2 ． 0 0 m， 泵入 1 8 m。 膨润土浆清扫井 眼， 循环 至返出干净 ， 井底垫人 2 7 m。 膨润土浆 ， 短起下钻顺 利 ， 起钻。下人 巾 3 3 9 ． 7 mm套管至井深 3 5 0 ． O 0 m， 留口袋 2 m， 固井作业顺利 。 3 施工效果分析 实钻预斜领眼、 扩眼段的井眼轨迹数据见表 4 、 表 5 。其中， 表 4为用陀螺测斜仪测得 的结果 ， 表 5 为用随钻测量仪测得的结果 。 表 4 用陀螺测斜仪测得 的 A 1 4 H井预斜井眼轨迹数据 T a b l e 4 B o r e h o l e t r a j e c t o r y d a t a o f We l l A 1 4 H me u r e d b y g y r o i nc l i no me t e r 井深／ m 井斜角 ／ 。 方位角／ 。 造 斜 3 0 率 m ／ O 1 4 6． 5 O 2 1 2． 2 O 2 4 0 ． 8 0 2 5 9 ． 6 7 2 9 7 ． 5 1 3 3 5 ． 2 2 0 0 0 ． 2 5 2 ． 21 4 ． 5 9 9 ． 4 4 1 5 ． 9 O 第 4 2卷第 6期 吴旭 东等． 乐东 2 2 1气田 A1 4 H 井表层 定向及 扩眼钻 井技 术 表 5 Ta b l e 5 用随钻测量仪测得的A1 4 H井扩眼后井眼轨迹数据 B o r e h o l e t r a j e c t o r y d a t a me a s u r e d b y MWD i n We l l A1 4 H a f t e r r e a mi n g 对 比表 4 、 表 5可知， 在使用 陀螺测斜仪和随钻 测量仪测斜 2种情况下 ， 领眼、 扩眼两井眼的造斜率 及井底井斜角相近 ， 且均超 出 A1 4 H 井 的设计值 。 这表明， 应用该技术可以降低后续井段的造斜难度 ， 也说明 A1 4 H井领 眼造斜及扩眼钻井技术方案 实 施成功 ， 取得了良好的应用效果 。 4 结论 1 在海洋浅层水平井 A1 4 H 井的表层定 向和 扩眼钻进 中， 选择 1 ． 5 。 弯角 的 4 1 7 1 ． 5 mI i l 螺杆 钻 具， 通过合理控制领眼及扩眼钻进参数 ， 结合必要的 技术措施 ， 造斜率可达到 4 。 ～5 。 ／ 3 0 m。 2 设计的 5 4 ． 1 mmX4 3 4 9 ． 3 mmX中 4 4 4 ． 5 I T I IT I 新型三级 固定翼扩眼器 在扩眼过程 中操作平稳 ， 没 有 出现新井眼 ， 使用风 险小 ， 安全可靠 ， 并且在疏松 表层预斜钻进过程 中获得 较高的造斜率 ， 很好地克 服了软地层造斜及防碰技术难题。 3 新型扩眼一体化钻井技术在 A 1 4 H井表层 钻井作业的成功应用 ， 可为类似井 的钻井施工提供 借鉴 。 [ 1 ] [ 2 ] 参考文献 Re f e r e n c e s 赵学战 ， 管 申， 郭希 玺 ， 等． 崖城 1 3 1 一 A1 6井 表层 “ 一开双 眼” 定 向钻井技术 _ J ] ． 石油钻采工艺 ， 2 0 1 2 ， 3 4 增刊 1 9 - 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