康达效应对油气环状流分配特性的影响.pdf

2 0 1 4年 1 1 月 第 3 9卷 第 1 1期 润滑与密封 L UBRI CATI ON ENGI NEERI NG NO V ． 2 01 4 Vo 1 ． 3 9 No ．1 l D OI 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 0 2 5 4 0 1 5 0 ． 2 0 1 4 ． 1 1 ． 0 0 5 康达效应对 油气环 状流分 配特性 的影响 孙启国汪雄师周正辉王莹 北方工业大学机 电工程学院 北京 1 0 0 1 4 4 摘要基于F l u e n t 流体力学软件对T型三通管道模型进行数值模拟，研究人口流型为环状流时，T型三通的气液相 的质量流量、速度和压强的分布规律，特别是康达效应对以上分布规律的影响导致的油气分配的不均匀性。结果表明， 连接处两支管曲率半径有差异时，康达效应导致油气环状流的分配出现不均性，曲率越小，支管内气相质量流量越大， 液相质量流量越小；支管连接处曲率越小，曲率小的一侧支管出口的气相速度越大，反之，则越小；T型三通连接处人 口的压强较高，压力梯度较小，水平支管中曲率小的一侧支管的压力梯度比曲率大的一侧大。 关键词康达效应； 环状流；三通管；相分配 中图分类号 T H1 1 7 ． 2 文献标识码 A文章编号 0 2 5 4 0 1 5 0 2 0 1 4 1 1 0 1 9 7 I n flue nc e o f Co a nd a Efie c t o n 0i l ． a i r Ann u l a r Fl o w Di s t r i b u t i o n Cha r a c t e r i s t i c s Su n Qi g u o Wa n g Xi o n g s h i Z h o u Zh e n g h u i Wa n g Yi n g C o l l e g e o f M e c h a t r o n i c al E n g i n e e ri n g ， N o r t h C h i n a U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， B e i j i n g 1 0 0 1 4 4 ， C h i n a A b s t r a c t T h e m o d e l o f T - j u n c t i o n w a s s i m u l a t e d b a s e d o n F l u e n t h y d r o d y n a m i c s s o ft w a r e ． T h e m a s s fl o w o f a i r a n d l i q u i d p h a s e s ， t h e d i s t ri b u t i o n r e g u l a ri t i e s o f v e l o c i t y a n d p r e s s u r e i n T - j u n c t i o n w e r e s t u d i e d w h e n t h e i n l e t fl o w p a t t e r n w a s a n n u l a r， e s p e c i a l l y t h e u n e v e n d i s t rib u t i o n o f o i l a n d a i r c a u s e d b y Co a n d a e f f e c t wh i c h h a d i n flu e n c e o n t h e a b o v e r e g u l a r i t i e s o f d i s t rib u t i o n ． Th e r e s u l t s s h o w t h a t wh e n t h e c u r v a t u r e r a d i u s e s o f t h e ma n i f o l d a t c o n n e c t i o n a r e d i f f e r e n t ， Co a n d a e f f e c t l e a d s t o t h e u n e v e n d i s t rib u t i o n o f o i l - a i r a n n u l a r fl o w． T h e s ma l l e r t h e c u r v a t u r e i s， t h e g r e a t e r t h e a i r p h a s e ma s s flo w i n s i d e t h e ma n i f o l d i s ， a n d l i q u i d ma s s flo w i s s ma l l e r ． T h e s ma l l e r t h e c u rva t u r e o f t h e b r a n c h p i p e a t c o n n e c t i o n i s ， o n c o n t r a r y ， t h e s mall e r o f i t i s ． T h e p r e s s u r e a t t h e i n l e t o f T - j u n c t i o n c o n n e c t i o n i s h i g h， b u t t h e p r e s s u r e g r a d i e n t i s s mal1 ． T h e p r e s s u r e g r a d i e n t i n t h e s ma l l c u rva t u r e s i d e o f h o riz o n t al p i p e i s l a r g e r t h a n t h a t o f t h e l arg e c u rva t u r e s i d e ． K e y w o r d s C o a n d a e f f e c t ； a n n u l a r fl o w； T - j u n c t i o n ； p h a s e d i s t ri b u t i o n T型管 T - j u n c t i o n 一般也称直角三通管 ，由直 管和支管垂直正交构成 ，常用作管路分配器出现在流 体输送管路系统中。在 2 0世纪 5 0～ 6 0年代，人们发 现气液两相流经 T型三通，两相在2个分支出口管内 的分布 总是 不 均匀 的。对 气液 两 相在 T型 管道 流动 的科学研究始于核能用于发电。同样，T型三通分配 器作为油气润滑设备的关键部件 ，油气分配器的性能 对润滑效果 的影 响是至关重要 。 油气的分配一直是困扰油气润滑的一个老大难问 ． 题 ，在油气润滑得 以应用后 的很长 时间都无法得 到解 基 金 项 目北 京 市 属 高 等 学 校 人 才 强 教 计 划 项 目 P H R 2 0 1 1 0 7 1 0 9 ． 收稿 日期 2 0 1 4 0 3 1 1 作者简介 孙启 国 1 9 6 3 一 ，男，教授 ，研究方向为摩擦学与 工业润滑技术 、机械系统动 力学及控 制、先进制造 技术 ． E ma i l q g s un n c u t ．e d u ．c n ． 决。这是因为，油气作为一种典型的气液两相流体， 其物理特性和单相流体大不相同。油气在分配过程中 会受到 “ 康达效应 C o a n d a E f f e c t ” 的影响，即油 气通过 T型接头时，气流的大部分会沿管壁的一侧通 过，而另一侧只有气流通过。这样就会有不定量的油 膜停留在没有气流通过的那一侧的管壁上，阻碍了油 气混合物的均匀分配⋯。在研究气液两相流分配特性 方面，肖全胜和朱瑞安 实验研究 了水平 T型管中 水气两相流分配特性的相分离现象，梁法春等 实验 研究了新型三通分配器中环状流相分离预测，魏显达 等 利用 F l u e n t 仿真了三通管内部的流场。但是将气 液两相流理论与 F l u e n t 软件结合应用于油气分配器的 研究还很少，尤其是对油气分配器分流特性以及内部 流场的研究 。 环状流在两相流中占有最大的比例 ，是工业上典 型的流型之一。本研究作者主要对T型三通管入 口为 润滑与密封 第 3 9卷 环状流时，通过 5组不同曲率的三通管 ，对分叉处油 气环状流分配中的康达效应进行数值模拟；结合油气 分配器的分配评价指标 ，对 5 组不同曲率三通的分配 特性进行分析，为油气润滑系统中的分配器的优化提 供了理论指导。 1 T型管的性能参数 为了方便描述油气分配的分流系数 ，图1给出 了一分二油气分配器的示意图。对于出口 1 ，定义分 流系数为出 口 1 质量流量 占两出口总质量流量的比 例，由流体的连续性可知，出口的总流量等于入 口的 总流量。于是，出口1的液相和气相分流系数可分别 表示为 ． K 1 M ． ． K g ‘ 2 式中Mo 和 ． 分别为人 口和 出口 1的质量 流量 ， k s ； 。 和 分别为人 口和出口 1 的质量含气率。 油气入口 ％ 图 1 T型三通示意图。 F i g 1 S k e t c h d r a w i n g o f T - j u n c t i o n 同理，对于出口2 ，液相和气相分流系数分别为 K l2 3 j 畿 4 式中M 2 为 出口2的质量流量 ，k g ／ s ； 为出口2 2 C F D模型 2 ． 1 控制方程 的质量含气率。 对于理想均分的一分二油气分配器 ，两出口液相 与气相的质量流量都相等，则应有 K g 0 ． 5 ， K i 0 ． 5 。 以 T型三通管道作为一分为二分配器的物理模 型。管道直径为 8 m m，气液两相进 口段为 3 0 mm， 支管 1 、2出口管段分别为6 0 m m。气相和液相参考 H u a w e i H a n和 K a m i e l G a b r i e l 的建模方式 ，建立模 型如图2所示 ，其中入 口管道 中心为气体人 口，尺 寸为 6 7 m m，其余环状部分为油入 口，三通管道中 的空气和 4 6 液压 油的物理性质如表 1所示 。模拟 油气环状流在三通管道 内的分配特性 ，通过改变曲 率，来分析研究不同曲率下康达效应对三通管 中油 气分配特性的影响。选取了 5组进 口管与两支管连 接处曲率不同的 T型三通管进行对 比研究，其基本 参数如图 3所示。 出 油 图 2 三通管的管道结构 F i g 2 P i p e l i n e s t r u c t u r e o f T - j u n c t i o n 表 1 油、气物理性质 T a b l e 1 P h y s i c a l p r o p e r t i e s o f o i l a n d g a s 材料 密度p ／ k g i n 。黏度 n ／ P a s 图 3 不 同曲率下三通管道的平面 F i g 3 T h e p l a n e o f d i ff e r e n t c u r v a t u r e T - j u n c t i o n 圆形附壁面外气 一液混合流体附壁效应的物理模 型及坐标系如图4所示。在管径方向采用双坐标轴 ， 2 0 1 4年第 1 1 期 孙启国等康达效应对油气环状流分配特性的影响 2 1 敝 膜 由 Y l 表 不 ，气 由 Y衣 z- E o 田 背 I i J j 特 边 界 层 瑶 制方程 结合数学模型假设 ，可得液膜内质量、动量 及能量守恒方程和气膜内动量、能量及气体质量分数 守恒方程为 m P 。 。 5 l p l p g s i n d x0 I X 0 6 y， 0 7 O y t ， g s i n 一 p 业 O x 8 。蜜 9 0 L J a y a y D 1 0 a y a ’ ， f b 图 4 附壁效应的物理模型及坐标系 F i g 4 P h y s i c a l mo d e l o f C o a n d a e ffe c t a n d c o o r di n a t e 在式 6 、 7 中忽略了惯性力项和对流项。 在壁面上 ，即 Y 0处 ， ， 0 ， 在动量边界层外边缘上，即 Y艿 处， “ ， O u ／ O x0 在能量边界层外边缘上 ，即Y 6 处，T 在传质边界层外边缘上 ，即Y 6 处 ，t O ； 在气液截面上，即 Y 或 Y0处，M 。 ， “ l O u 1 ／O xt x O u ／ O y， T IT 理想状态下 ，压缩空气不 间断地带动垂直方 向间 歇供给过来的润滑油而形成油气两相环状流，在管路 中实现润滑油的运输。对于油气润滑系统管路中的环 状流，有如下的基本方程 1 连续方程 O p o V p o U o0 0 1 1 V c3 t p , u g 0 2 动量方程 O p io ／ oV p 。M V T o P 1 2 V V T J D 3 在流动过程 中的相界面处 ，质量和动量平 衡 方程为 ∑P 一 M 0 1 3 2 、 ， ∑ p 一 “ n n M 模型中的主要参数 P为流体密度， k g ／ m 。 ； 为流体黏度， P a s ； 为体积分数；t 为时间， s ；n为单位的法向量；T为 应力张量 ；u为速度 ， m ／ s ；V为数学算子； f是体积 力 ， N ／ m ； M 为界面引起的所有体积力对两相混合 物的作用。下标 O 代表润滑油；g 代表压缩空气 ；k 表示相代号，k1 为气相；k 2表示液相；i 代表 界 面。 2 ． 2 物理模型及 网格 划分 计算模型尺寸如图5所示 ，用 G A MB I T软件对三 通接头内部流场进行 网格划分，网格划分方法选择 T e t ／ H y b r i d ，间距设置为 0 ． 8 ，太小的间距会造成 网 格划分的困难 ，而且网格单元划分过细在 F l u e n t 的计 算过程中计算量太大。网格划分的过于稀疏又无法达 到指定的计算精度。经过试验选取间距为0 ． 8 来划分 网格可以达到计算精度的要求。同时在近壁面及过流 断 面变化处对 网格进行加密处理 ，即可画出质量较高 的网格 ，具体划分结果如 图 6所示 。 l l I 奸／ f 。 n l 7 图5 三通模型图 m m F i g 5 M o d e l fi g u r e o f T - j u n c t i o n m m 润滑与密封 第 3 9卷 掰圈黼 鹬爆鳃豳豳圈 船 圈掰嬲瓣秘蕊戳蠲程黼 Ou t l e t ． 0 1 0u t l e t ． 0 2 图6 网格划分图 F i g 6 Me s h i n gf i g u r e 2 ． 3 边界条件 与初 始条件 使用 5组不同的水平管与竖直管道的曲率半径 来模拟分析康达效应对 T型三通管道内油气环状流 的分配特性的影响。气相和液相的人口均为速度人 口 v e l o c i t y i n l e t ，出口为压力出 口 p r e s s u r e - o u t l e t ， 给定入 口边界上的速度，气体入 口速度为 5 0 m ／ s ， 液体的人 口速度为 4 m ／ s 。出口处选择出流 p r e s - s u r e - o u t l e t 边界条件 ，出口处压力设为0 ． 1 MP a 。通 道壁的设置为无滑移、无穿透的静止壁面。液体、气 体和壁面三相交界处形成接触角为 3 0 。 。在气体的入 口边界设置中，油作为第二相的体积分数设置为 0 ， 表示在中间人 口只有气体而没有油进入，而油的人口 边界中设置油的体积分数为 1 ，也就是在环形入口中 全部都是油；收敛精度设为0 ． 0 0 1 。 初始值的设定对最终的结果是否收敛有着重要影 响 ，若初始值接近最后的收敛解，则能加快计算的速 度 ，而如果远离收敛解，则会增加迭代步数 ，加长计 算的过程 ，甚至造成计算无法收敛。本工作将对选定 计算区域内的各个参数进行初始化。 3 数值计算与仿真分析 油气分配器安装时如果入口在竖直方向，重力对 环状流的影响较小 ，可以认为人口为均匀的环状流。 设置入 口为均匀环状流 ，如图 7 所示 ，中间为油液入 口，圆环为气体入口。油膜厚度为0 ． 5 m m。 ● 图7 环状流入口 Fi g 7 Ann u l a r flo w i nl e t 图8示出了F l u n t 仿真模拟 0 ． 0 8 S 时 Y 一1 5 m m 处人 口截面的气液相分布情况。油膜基本保持原来的 环状 ，油膜前进的同时也在圆管壁面上扩展，在圆周 上的分布有少许不均。 图 8 Y一 1 5 m m截面处入 E l 油气环状流分布 F i g 8 Oi l a i r d i s t r i b u t i o n o f a n Nu l tr flo w a t Y 一1 5 IT n T I 3 ． 1 康 达效应 对分配特性 的影响 如图 9 所示为 5组曲率不同的三通管壁面的液相 分布云图 。可知 ，在相 同边界条件下 ，环状流在一定 范围内，改变连接处的曲率半径对支管 1 、2出口的 油气分布有较大影响。气液两相环状流中，中间气流 速度通常很大，而壁面液膜速度相对较小。气流区通 过液膜交界面的拖拽作用使液膜上升速度高于液体入 口速度。通过气液剪切机制，管道内壁面的剪切应力 r 是环状 流 的主要 流动 阻力 。在连接 处 ，壁 面 附近 的黏性力占主导地位，液体惯性力相对较小 ，液膜随 着壁面黏性力和气体对液体的剪切应力进入支管 ，而 中间气流速度较大，且不受壁面黏性力影响，其惯性 力占主导地位，气流优先进入小曲率支管内。支管曲 率差异较小时，在环状流流场稳定均匀分配性方面有 较大优势，气体在小曲率支管侧的体积分数大于在大 曲率支管中的体积分数。而三通连接处支管曲率差异 较大时，在连接处动能损失越大，液体速度降低 ，气 相一分为二地分配到两支管中去，环状流中液体受到 中心处速度大的气体剪切作用越强，导致大量气体顺 着大曲率半径壁面进入支管 2 ，液体则顺着管壁流入 侧支管道 1 。在康达效应的影响下，液体在侧支管 1 的质量流量大于在支管 2中的质量流量 ，出现油气分 配不均现象 。 m l 1 l l l 1 1 1 1 l 1 1 l l l 1 1 2 吣 棚 0 O 0 0 O 0 0 B 0 O 0 0 0 O O 0 0 加 0 O 0 O凸n0 O O0 O O0 O 0 0 0 O0O m l l l l 1 l l l l l l l l l 1 I l 2 m 2 0 1 4年第 l 1 期 孙启国等康达效应对油气环状流分配特性的影响 就 是这样 由有 高压 区 向低压 区流 动 的，从 而产 生 了 “ 康达效应”导致油气的分配不均匀。比较 d 、e组 可知，e中支管 1的压力梯度显然 比d中的压力梯度 大 ，更有利气体的分流，从而导致气体的分配不均。 为了进一步分析康达效应下 T型管 内的压力梯 度的变化对油气分配不均的影响，通过 F l u e n t 数值计 算及后处理软件得到管道内部的压力梯度的变化情 况。图 1 3所示为 b ／ e ／ d组的三通管支管 1 、2的压力 梯度变化 曲线。可知 ，b组 中支管 1 、2的曲率差异 较小 ，连接处支管 1 、2的压力梯度变化趋势大体相 似 ；入 口处压力梯度较高 ，随着环状流的一分二分 配 ，导致在连接处支管 1 、2的压力梯度有所下降， 但是到支管 1 、2的入 口处压力梯度又急剧升高 ，在 o 1 O 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 ￡／ m m b 支管 1 、2的水平方向上，压力梯度逐渐减小。e组 中支管 1 、2的曲率差异略微增 大 ，连接 处支管 1 、2 的压力梯度变化差异较大；人口处压力梯度相似，在 环状流分配到支管 1 、2时的压力梯度有所下降，而 且两侧支管的压力梯度差异较大，支管 1 、2入口处 的压力梯度较高、差异较大，支管 1 、2水平方向的 压力梯度成递减趋势 ，压力梯度有略微的差异。d 组 中连接处支管 1 、2的曲率差异较大，人口处压力梯 度变化不大 ，但是在连接处支管 1 、2的弯曲壁面上 的压力梯度差异较大，曲率小一侧的压力梯度大于曲 率大的一侧 ，支管 1 、2水平方向上的压力梯度差异 也较大 。 2 ． 7 2 ． 2 l _ 7 I ． 2 图 1 3 b ／ c ／ d组的三通管支管 1 、2的压力梯度变化曲线 F i g 1 3 T h e c u r v e s o f p r e s s u r e g r a d i e n t o f b r a n c h p i p e 1 ， 2 f o r b ／ e ／ d T - j u n c t i o n 综上分析可知 ，康达效应作用下，T型三通连接 处弯曲壁面的压力梯度有所下降，支管 1 、2人 口处 的压力梯度会突然升高 ，水平方向上支管的梯度逐渐 减小 ，而连接处曲率小一侧的支管水平方向的压力梯 度值较曲率大的一侧大 ，连接处曲率差异越大 ，水平 支管的压力梯度就越大 ，从而导致油气环状流的不均 分配。“ 康达效应”的影响是造成三通连接处压强分 布差异的主要原因，从而导致了气相的分配不均 ，同 时导致了液相的分配不均，进而导致了油气环状流在 一 分二分配 的不均匀性 。 4结论 1 支管连接处 曲率的差异，会使油气环状流 在分配时，气流的大部分会沿曲率小的管壁的一侧通 过， 而曲率较大一侧气流通过相对较少，产生油气分 配的不均。而支管曲率越小 ，连接处动能损失越大， 液体速度降低，气体越容易流入曲率小的一侧，而阻 碍液相流人该侧 ，进而液相会流人 曲率大的一侧支 管。 2 两支管出口的气相速度受曲率的影响较为 明显，曲率小的一侧支管出口的速度较大 ，随着曲率 半径的略微增大，支管出口气相的速度也增大；而液 相的速度基本不受影响。 3 水平支管 中的压强分布差异表现为曲率小 的一侧支管的压力梯度 比曲率大的一侧支管的大 ，T 型三通连接处入口的压强较高，压力梯度较小。 4 支管曲率半径存在的这种略微的差异 ，有可 能是加工 的误差 ，也有 可能是 三通管道 内的污垢积累 或是油污等造成的，这种差异导致 了 “ 康达效应” 产生，使油气的分配不均。因此 ，研究 T型三通管内 的流量分配及相分配特性对油气润滑设备的正常运行 具有极其重要的意义，可为实践提供理论依据。 参考文献 【 1 】杨中和， 刘厚飞． 油气润滑技术 三 [ J ] ． 润滑与密封， 2 0 0 3 ， 2 8 3 9 2 9 4 ． Y a n g Z h o n g h e ， L i u H o u f e i ． O i l - a i r l u b ri c a t i o n t e c h n o l o g y 3 [ J ] ． L u b ri c a t i o n E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 3 ， 2 8 3 9 2 9 4 ． 下转第 l 1 4页 1 ． 目． _ 0 _l 一 ， I 6 S 3 5 2 S l 5 I - 目． _ _ 一 ， 、 导 一 3 5 2 5 l ，- 1 I ． d 口 ． * 。 ， 、 鲁 一 1 1 4 润滑与密封 第 3 9卷 籁 抵 妲 I l 薹 『 1 _ 功率 MW 2 。轴振幅值 m 3 ．辛 由 承金属温度 ℃ 4 ． 1 调节阀开度 ％ 图9 运行参数变化 Fi g 9 Va ria t i o n o f r u n n i n g p a r a me c e r 8 盂 必 壮 落 4 结论 当轴承载荷较设计值偏小时，轴心位置相对上 移，油膜刚度下降，工频振动会增大，而载荷轻至超 出设计极限时油膜就会失稳。 参考文献 【 1 】钟一谔． 转子动力学[ M] ． 北京 清华大学出版社， 1 9 8 7 4 1 4 3， 1 2 01 2 5． 【 2 】虞烈， 刘恒． 轴承 一 转子系统动力学[ M] ． 西安 西安交通大 学出版社 ， 2 0 0 1 7 7 7 8 ， 9 4 9 5 ． 【 3 】张直明． 滑动轴承的流体动力润滑理论[ M] ． 北京 高等教 一- ● -一 l p m - - 一2 m S ． 1 S 4 3 5 1 ，● J - ． 4 3 5 e r“ 6 21 图 1 0 轴心位置图 F i g 1 0 Cu e s o f s h a f t c e n t e r l i n e 育出版社， 1 9 8 6 6 5 9 8 ． 【 4 】 寇胜利． 汽轮发电机组的振动及现场平衡[ M] ． 北京 中国 电力出版社 ， 2 0 0 7 1 5 8 1 6 8 ． 【 5 】 顾晃． 汽轮发电机组的振动与平衡[ M] ． 北京 中国电力出 版社， 1 9 9 8 1 0 01 0 2 ． 【 6 】曹国华， 杨建刚， 张新． 多转子系统轴系标高变化对振动的 影响分析[ J ] ． 汽轮机技术 ， 2 0 0 6 ， 4 8 6 4 4 1 4 4 3 ． C a o G u o h u a ， Y a n g J i a n g a n g ， Z h a n g Xi n ． I n fl u e n c e o f b e a r i n g e l e v a t i o n o n v i b r a t i o n o f m u l t i s u p p o r t r o t o r b e a ti n g s y s t e m[ J ] ． T u r b i n e T e c h n o l o g y ， 2 0 0 6 ， 4 8 6 4 4 1 443 ． 上接 第2 5页 【 2 】肖全胜， 朱瑞安． 水平 T型管中气水两相流体的分配特性的 研究[ J ] ． 核动力工程 ， 1 9 9 3 ， 1 4 5 4 2 3 4 2 7 ． Xi a o Qu a n s h e n g， Z h u R u i a n ． P h a s e d i s t r i b u t i o n d u ri n g a i r w a t e r t w o p h a s e fl o w i n a h o ri z o n t a l T - j u n c t i o n t u b e [ J ] ． N u c l e a r P o w e r E n g i n e e ri n g ， 1 9 9 3 ， 1 4 5 4 2 3 4 2 7 ． 【 3 】梁法春， 王栋， 林宗虎． 新型三通分配器中环状流相分离预 测[ J ] ． 工程热物理学报 ， 2 0 0 7 ， 2 8 1 7 1 7 3 ． Li a n g F a c hu n， Wa n g Du n g， Li n Z o n g h u ．Pr e d i c t i o n o f a n nu l a r fl o w p h a s e s e p a r a t i o n i n a n e w T - j u n c t i o n t y p e d i s t ri b u t o r [ J ] ． J o u r n a l o f E n g i n e e ri n g T h e r m o p h y s i c s ， 2 0 0 7 ， 2 8 1 7 1 7 3 ． 【 4 】魏显达， 王为民， 徐建普． 基于 F l u e n t 的三通管数值模拟及 分析[ J ] ． 当代化工， 2 0 1 1 ， 4 0 2 1 6 51 6 7 ． W e i X i a n d a ， Wa n g We i mi n， X u J i a n p u ．N u me ri c a l s i mu l a t i o n a n d a n a l y s i s o f fl ui d i n t hr e e -- wa y c o n n e c t i o n p i pe b a s e d o n F l u - e n t s o f t w a r e [ J ] ． C o n t e m p o r a r y C h e m i c a l I n d u s t r y ， 2 0 1 1 ， 4 0 2 1 6 5 1 6 7 ． 【 5 】孙启国， 李婵， 吕洪波． 基于F l u e n t 的油气分配器结构改进 与分流特性仿真[ J ] ． 北方工业大学学报 ， 2 0 1 3 ， 2 5 3 4 _ 4 4 9． S u n Q i g u o ， L i C h a n ， L v H o n g b o ． S i m u l a t i o n o f t h e f l o w d i v e r s i o n c h a r a c t e ris t i c s a n d i mp r o v e me n t s t ruc t u r e o f t h e o i l - g a s d i s t r i bu t o r b a s e d o n t h e Flu e n t [ J ] ． J o u r n a l o f N o a h C h i n a U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o gy， 2 0 1 3 ， 2 5 3 4 _ 4 4 9 ． 【 6 】H a n H u a w e i ， G a b ri e l K a m i e 1 ． A n u m e ri c a l s t u d y o f e n t r a i n m e n t m e c h a n i s m i n a x i s y m m e t r i e a n n u l a r g a s l i q u i d fl o w [ J ] ． J o u rna l o f F l ui d s En g i n e e rin g， 2 0 0 7， 1 2 9 29 33 01 ． 【 7 】T a n g l e r J L ， S o m e r s D M． N R E L a i r f o i l f a m i l i e s f o r H A WT s [ C ] ／ ／ P r o c o f t h e WI N D P O WE R 9 5 ， Wa s h i n g t o n ， U S A Wa s h i ngto n D C。 1 99 5 11 71 23 ． 【 8 】李志宏， 孙启国， 吕洪波． 油气润滑系统水平管路中环状流 的形成过程及特性研究 [ J ] ． 润滑与密封， 2 0 1 0 ， 3 7 7 4 9 5 2． L i Z h i h o n g ， S u n Q i g u o ， L v H o n g b o ． T h e c h a r a c t e ri s t i c s a n d t h e s h a pi r i g pr o c e s s o f t h e a n n u l a r flo w i n t h e ho riz o n t a l p i pe o f t h e o i l - g a s l u b ri c a t i o n s y s t e m[ J ] ． L u b ri c a t i o n E n gi n e e ri n g ， 2 0 1 0 ， 3 7 7 4 95 2 ． 【 9 】汪雄师． 康达效应在油气润滑管路结构设计中的应用研究 [ D ] ． 北京 北方工业大学 ， 2 0 1 4 ．