对置活塞钻井泵机构原理及运动学分析.pdf

２ ０ １ ５年 第４ ４卷 第９期第３ １页 石 油 矿 场 机 械 犗 犐 犔 犉 犐 犈 犔 犇 犈 犙 犝 犐 犘犕犈 犖 犜 ２ ０ １ ５，４ ４（９） ３ １  ３ ５ 文章编号 １ ０ ０ １  ３ ４ ８ ２（２ ０ １ ５）０ ９  ０ ０ ３ １  ０ ５ 对置活塞钻井泵机构原理及运动学分析 王大庆， 李 华， 姚 进， 余德平 （ 四川大学 制造科学与工程学院， 成都６ １ ０ ０ ６ ５） 摘要 合理降低钻井泵冲次可以提高钻井泵内活塞、 活塞皮碗、 缸套、 泵阀等易损件的工作寿命， 提 高钻井泵可靠性， 从而缩减钻井泵停车检修时间， 提升钻井泵作业效率。提出了一种对置活塞结构 泵， 介绍了其结构及工作原理。与传统活塞钻井泵相比， 在相同钻进作业流量需求场合， 对置活塞 泵冲次可以大大降低， 理论上可减小５ ０％； 通过动力学分析软件的运动学仿真分析得出， 对置活塞 泵活塞速度幅值变化量减小５ ０％， 速度曲线波动程度减弱； 加速度幅值变化量减小７ ５％， 加速度曲 线波动程度减弱。在相同流量需求场合， 对置活塞泵冲次更低， 运转更加平稳。 关键词 钻井泵； 冲次； 易损件； 寿命 中图分类号Ｔ Ｅ ９ ２ ６ 文献标识码Ａ 犱 狅 犻 １ ０． ３ ９ ６ ９／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １  ３ ４ ８ ２． ２ ０ １ ５． ０ ９． ０ ０ ８ 犕 犲 犮 犺 犪 狀 犻 狊 犿犘 狉 犻 狀 犮 犻 狆 犾 犲犪 狀 犱犓 犻 狀 犲 犿 犪 狋 犻 犮犃 狀 犪 犾 狔 狊 犻 狊狅 犳 狋 犺 犲犗 狆 狆 狅 狊 犲 犱犘 犻 狊 狋 狅 狀犇 狉 犻 犾 犾 犻 狀 犵犘 狌 犿 狆 ＷＡＮＧＤ ａ ｑ ｉ ｎ ｇ，Ｌ ＩＨ ｕ ａ，ＹＡＯＪ ｉ ｎ，ＹＵＤ ｅ ｐ ｉ ｎ ｇ （犛 犮 犺 狅 狅 犾 狅 犳犕 犪 狀 狌 犳 犪 犮 狋 狌 狉 犻 狀 犵犛 犮 犻 犲 狀 犮 犲犪 狀 犱犈 狀 犵 犻 狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵，犛 犻 犮 犺 狌 犪 狀犝 狀 犻 狏 犲 狉 狊 犻 狋 狔，犆 犺 犲 狀 犵 犱 狌６ １ ０ ０ ６ ５，犆 犺 犻 狀 犪） 犃 犫 狊 狋 狉 犪 犮 狋Ｂ ｙｒ ｅ ｄ ｕ ｃ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅｐ ｕ ｍ ｐｓ ｐ ｅ ｅ ｄｏ ｆ ｔ ｈ ｅｄ 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易损件的磨损程度降低， 延长了使用寿 命， 钻井泵运转更加平稳， 可靠性增加。 １ 钻井泵冲次 目前， 三缸钻井泵以中、 大功率为主， 一些大功 率钻井泵冲次参数如表１ ［８］。为满足钻井作业的大 功率、 大排量的需求， 钻井泵的冲次较高； 大功率钻 井泵的额定冲次一般在１ ０ ０ｍ ｉ ｎ －１左右。较高的泵 冲次使钻井泵内关键磨损部件（ 泵阀、 活塞及其密封 件、 活塞杆、 缸套等） 易损坏； 影响最大的是泵阀， 较 高的冲次使阀运动的速度以及阀质量所引起的惯性 力增加， 阀工作时容易产生冲击， 阀工作表面以及密 封圈在冲击载荷下遭受破坏， 寿命降低［ ９］。钻井泵 的冲次影响活塞在缸套内的运动速度、 活塞皮碗受 力变形次数和摩擦温度。现场使用表明， 在泵压及 泥浆性能相同的情况下， 相同尺寸的活塞， 冲次高的 比冲次低的寿命要短［ １ ０］。当冲次降低后， 活塞往复 运动的速度减慢， 活塞与缸套间的摩擦功耗减小， 从 而延长了活塞密封的工作寿命， 也提高了缸套的工 作寿命。另外， 冲次降低后， 惯性损失减少， 泵不易 产生“ 水击” 现象， 惯性力减弱， 将会提高泵动力端 齿轮、 轴承等零部件的工作寿命。在满足钻井过 程排量需求的条件下， 合理降低泵的冲次已成为 今后钻井泵设计的发展方向［ １ １］。对置活塞泵与传 统活塞钻井泵相比， 在满足排量要求的前提下， 冲 次降低。 表１ 国内外主要厂家大功率钻井泵冲次参数 参数 美国Ｎ ＯＶ公司 １ ４  Ｐ  ２ ２ ０型 美国Ｅ ｍ ｓ ｃ ｏ公司 Ｆ Ｇ  ２ ２ ０ ０型 美国Ｉ Ｄ Ｅ Ｃ Ｏ公司 Ｔ  ２ ２ ０ ０型 加拿大Ｄ Ｒ Ｅ Ｃ Ｏ公司 １ ２ Ｔ ２ ０ ０ ０型 中国Ｂ ＯＭＣ Ｏ公司 Ｆ  ２ ２ ０ ０ ＨＬ型 额定功率／ｋ Ｗ １６ ４ ２１６ ２ ８１６ ４ １１４ ７ ０１６ ４ ０ 额定冲次／ｍ ｉ ｎ －１ １ ０ ５１ ０ ０９ ５１ ２ ０１ ０ ５ ２ 对置活塞泵结构与工作原理 ２． １ 对置活塞泵工作原理 图１为传统钻井泵单缸机构简图。曲拐的旋转 运动通过连杆转换为十字头往复运动， 进而通过活 塞拉杆带动活塞进行吸、 排往复运动。 图２为对置活塞泵机构简图。驱动端由一对曲 拐成１ ８ ０ 对置组成， 分别为内曲拐和外曲拐； 液缸 内左、 右对置两个活塞， 分别为内活塞和外活塞； 进、 排液口设在液缸体中部。内曲拐通过内连杆、 十字 头和活塞拉杆的传动驱动内活塞做往复运动， 外曲 拐通过外连杆、 十字头和活塞拉杆的传动驱动外活 塞做往复运动。在对置曲拐一个旋转周期内， 曲拐 转角在０～１ ８ ０ 时， 内、 外活塞相互远离， 共同进行 吸液过程； 曲拐转角在１ ８ ０～３ ６ ０ 时， 内、 外活塞相 互靠近， 共同进行排液过程。图３为对置活塞三 缸泵工作原理简图， 与传统三缸泵类似， 相邻两缸 曲拐间相位交错１ ２ ０ ； 高速电机通过带传动、 齿轮 传动将动力转矩输入给泵曲轴， 带动３个液缸同 时工作。 图１ 传统钻井泵单缸机构 ２３ 石 油 矿 场 机 械 ２ ０ １ ５年９月  图２ 对置活塞钻井泵单缸机构 图３ 对置活塞三缸泵工作原理 ２． ２ 对置活塞泵流量计算 由往复泵设计理论， 往复泵流量犙（ｍｍ ３／ ｓ） 计 算公式为 犙＝犃 狊 狀 狕 ６ ０ （ １＋犓） ηＶ＝犇 ２ 狊 狀 狕 ２ ４ ０ π（１＋犓） ηＶ （ １） 式中 犃为活塞面积，ｍｍ ２， 犃＝ π ４犇 ２； 犇为活塞直 径，ｍｍ； 狊为活塞行程长度，ｍｍ；狀为钻井泵冲次， ｍ ｉ ｎ －１； 狕为泵的联数（ 活塞数） ；犓为活塞杆尺寸对 缸腔面积影响系数（ 对于单作用泵犓＝０） ； ηｖ 为泵 的容积效率。 ２． ２． １ 传统三缸钻井泵流量犙１ 泵的联数狕＝３， 系数犓＝０， 犙１为 犙１＝犇 ２ 狊 狀 狕 ２ ４ ０ π（１＋犓） ηＶ＝犇 ２ 狊 狀 ８ ０ π ηＶ （ ２） ２． ２． ２ 对置活塞三缸钻井泵流量犙２ 对置活塞结构三缸单作用往复泵工作时， ３个 泵缸的内、 外活塞同时参与工作， 泵的联数狕＝６， 系 数犓＝０， 犙２为 犙２＝犇 ２ 狊 狀 狕 ２ ４ ０ π（１＋犓） ηＶ＝犇 ２ 狊 狀 ４ ０ π ηＶ （ ３） ２． ３ 对置活塞泵优势及特点 由式（ ２）～（３） 可知， 在其余参数取值相同的情 况下， 对置活塞往复泵的流量为传统三缸泵的２倍； 在要求流量大小的场合， 其余参数取值不变， 对置活 塞往复泵的活塞冲次大幅降低， 理论上为传统三缸 钻井泵的５ ０％。 基于以上分析， 采用对置活塞结构的钻井往复 泵， 在保证流量要求的条件下， 活塞的冲次得以大幅 降低， 在相同时间内， 对置活塞钻井泵泵阀、 活塞等 运转零件和受压部件的应力循环次数减少， 活塞皮 碗、 缸套等磨损件的磨损程度减弱， 泵内易损件工作 寿命得到延长。 ３ 泵冲次对活塞速度及加速度的影响 曲柄泵传动示意如图４所示。 图４ 曲柄泵运动学简化模型 活塞位移狓（ 以远离曲柄旋转中心为正） 为 狓＝狉（ｃ ｏ ｓ φ－１） ＋犾（１－λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ φ－１ 槡 ）（ ４） 式中 φ为曲柄转角， 逆时针为正， 狓＝０时， φ＝０； 狉 为曲柄半径； 犾为连杆长度；λ为连杆比，λ＝狉 犾 。 活塞速度狌为 狌＝ｄ 狓 ｄ狋＝－ 狉 ω （ ｓ ｉ ｎ φ＋ λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ φ １－λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ 槡 φ ）（ ５） 当狉犾时，λ≈ ０，则 １－λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ 槡 φ≈ １， １－λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ 槡 φ≈１， 活塞速度狌可近似表示为 狌＝－ 狉 ω （ ｓ ｉ ｎ φ＋λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ φ） ＝－ 狀π狉 ３ ０（ ｓ ｉ ｎ φ＋λ ２ ｓ ｉ ｎ ２ φ） （ ６） 式中 狀为曲轴转速；ω为曲柄角速度， ｄ φ ｄ狋＝ 狀π ３ ０。 活塞加速度犪为 犪＝ｄ 狌 ｄ狋＝－ π ２ 狀 ２ 狉 ９ ０ ０ （ ｃ ｏ ｓ φ＋λ ｃ ｏ ｓ ２ φ） （ ７） 由式（ ６）～（７） 可知， 活塞速度狌与曲轴转速狀 成正比； 活塞加速度犪与曲轴转速狀 ２ 成正比。由此 可得， 泵冲次的改变对泵的各运转部件的速度及加 速度的变化有着直接的影响。 ４ 运动学仿真分析 ４． １ 基于犃 犇 犃犕 犛的模型 以某钻井泵的为研究对象， 在Ａ Ｄ ＡＭ Ｓ／Ｖ ｉ ｅ ｗ 中分别建立传统钻井泵与对置活塞泵单缸模型， 如 图５～６所示。 技术参数 理论流量犙＝３． ３１ ０ ７ ｍｍ ３／ ｓ； 最大 设计泵压狆＝５ ２． ３ＭＰ ａ； 活塞直径犇＝１ ５ ０ｍｍ； 活 ３３ 第４ ４卷 第９期 王大庆， 等 对置活塞钻井泵机构原理及运动学分析  塞冲程狊＝３ ５ ６ｍｍ； 额定冲次狀＝１ ０ ５ｍ ｉ ｎ －１。 图５ 传统钻井泵单缸模型 图６ 对置活塞钻井泵单缸模型 ４． ２ 运动学仿真 ４． ２． １ 传统钻井泵单缸运动仿真 设泵容积效率η 犞＝１， 泵冲次狀１＝ ８ ０犙１ π犇 ２ 狊 ηｖ＝１ ０ ５ ｍ ｉ ｎ －１， 则曲轴平均转角速度ω １＝３ ６ ０狀１＝７ π ２／ ｓ， 旋 转周期为犜１＝３ ６ ０ ω１ ＝４ ７ｓ 。定义仿真时间为１ ６ ７ ｓ， 仿 真步数为２０ ０ ０步， 进行仿真， 测量活塞运动过程中 的速度及加速度， 得到活塞速度时间曲线狌 １ 狋和 加速度时间曲线犪１ 狋， 如图７～８所示。 ４． ２． ２ 对置活塞泵单缸运动仿真 设泵容积效率η 犞＝１， 对置活塞泵冲次狀２＝ ４ ０犙２ π犇 ２ 狊 ηｖ＝５ ２． ５ ｍ ｉ ｎ －１， 则曲轴平均转角速度 ω２＝ ３ ６ ０狀２＝７ π ４／ ｓ， 旋转周期为犜２＝３ ６ ０ ω２ ＝ ８ ７ ｓ， 定义仿 真时间为３ ２ ７ ｓ， 定义仿真步数为２０ ０ ０步。进行仿 真， 以内活塞为例， 测量其运动过程中的速度及加速 度， 得到内活塞速度时间曲线狌 ２ 狋和加速度时间 曲线犪２ 狋， 如图７～８所示。 ４． ３ 运动仿真结果讨论 对比图７中狌 １、狌２数据，狌２幅值变化量约为狌１ 幅值变化量的５ ０％， 减小了５ ０％； 对比图８中犪 １、犪２ 数据， 犪２幅值变化量约为犪１幅值变化量的２ ５％， 减 小了７ ５％， 与 理 论 分 析 一 致。因ω １＝２ω２，狋１＝ ０． ５狋２， 在相同时间内狌２波动程度相对于狌１明显减 弱， 犪２波动程度相对于犪１明显减弱。 图７ 活塞速度－时间曲线 图８ 活塞加速度－时间曲线 ５ 结论 １） 钻井泵设计参数相同时， 对置活塞泵的流 量为传统三缸钻井泵的２倍。 ２） 在同流量大小要求的场合， 相比于传统三 缸钻井泵， 对置活塞泵的工作冲次可减小５ ０％， 活 塞速度幅值变化量减小５ ０％， 速度波动程度减弱； 加速 度 幅 值 变 化 量 减 小７ ５％， 加 速 度 波 动 程 度 减弱。 ３） 在同流量大小要求的场合， 相比于传统三 缸钻井泵， 在相同工况， 同一时间内， 对置活塞钻井 泵泵阀、 活塞等运转零件和受压部件的应力循环次 数将会减少， 活塞皮碗、 缸套等磨损件的磨损程度将 会减弱， 对置活塞泵运转更加平稳， 泵内易损件的工 作寿命得到延长， 钻井泵可靠性提高。 参考文献 ［１］ 沈学海．钻井往复泵原理与设计［Ｍ］．北京 机械工业 出版社， １ ９ ９ ０． ［２］ 钟青， 黄本生． ７ Ｎ Ｂ直轴柱塞式泥浆泵运动学分析［Ｊ］． 西南石油学院学报， ２ ０ ０ １（６） ７ １  ７ ２． ［３］ 余青华， 刘宝秋， 刘英吉．基于Ｐ ｒ ｏ／Ｅ的钻井泵曲轴结 构优化［Ｊ］．石油矿场机械， ２ ０ １ ２，４ １（４） ７ ６  ７ ９． ４３ 石 油 矿 场 机 械 ２ ０ １ ５年９月  ２ ０ １ ５年 第４ ４卷 第９期第３ ５页 石 油 矿 场 机 械 犗 犐 犔 犉 犐 犈 犔 犇 犈 犙 犝 犐 犘犕犈 犖 犜 ２ ０ １ ５，４ ４（９） ３ ５  ３ ７ 文章编号 １ ０ ０ １  ３ ４ ８ ２（２ ０ １ ５）０ ９  ０ ０ ３ ５  ０ ３ 顶部驱动钻井装置中旋转头设计 解文芳１， 陈悦军１， 胡海明１， 张 铠１， 张 磊１， 方力平１， 毕群泗１， 张学婧２ （ １ ．甘肃蓝科石化高新装备股份有限公司， 兰州７ ３ ０ ０ ７ ０；２ ．大庆油田有限责任公司 采油工程研究院， 黑龙江 大庆８ １ ６ ３ ３ １ ８） 摘要 现有的顶部驱动装置中的旋转头主要有单负荷通道和双负荷通道２种传递形式。分析了２ 种结构形式的优缺点， 采用回转支承和芯轴结构， 设计了新的旋转头， 具有单负荷通道的简单结构， 又延续了双负荷通道的传递形式， 能有效延长了主轴的使用寿命。 关键词 顶部驱动装置； 旋转头； 回转支承； 芯轴 中图分类号Ｔ Ｅ ９ ２ ２ 文献标识码 Ｂ 犱 狅 犻１ ０． ３ ９ ６ ９／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ０ ０ １  ３ ４ ８ ２． ２ ０ １ ５． ０ ９． ０ ０ ９ 犇 犲 狊 犻 犵 狀犳 狅 狉犚 狅 狋 犪 狋 犻 狀 犵犎 犲 犪 犱狅 犳犜 狅 狆犇 狉 犻 狏 犲犇 狉 犻 犾 犾 犻 狀 犵犛 狔 狊 狋 犲 犿 Ｘ Ｉ Ｅ Ｗ ｅ ｎ ｆ ａ ｎ ｇ １， ＣＨＥ ＮＹ ｕ ｅ ｊ ｕ ｎ １， ＨＵ Ｈ ａ ｉ ｍ ｉ ｎ ｇ １， Ｚ ＨＡＮＧＫ ａ ｉ １， Ｚ ＨＡＮＧＬ ｅ ｉ １， Ｆ ＡＮＧＬ ｉ ｐ ｉ ｎ ｇ １， Ｂ ＩＱ ｕ ｎ ｓ ｉ １， Ｚ ＨＡＮＧＸ ｕ ｅ ｊ ｉ ｎ ｇ ２ （１．犔 犪 狀 狆 犲 犮犜 犲 犮 犺 狀 狅 犾 狅 犵 犻 犲 狊犔 犻 犿 犻 狋 犲 犱，犔 犪 狀 狕 犺 狅 狌７ ３ ０ ０ ７ ０，犆 犺 犻 狀 犪； ２．犘 狉 狅 犱 狌 犮 狋 犻 狅 狀犈 狀 犵 犻 狀 犲 犲 狉 犻 狀 犵 犚 犲 狊 犲 犪 狉 犮 犺 犐 狀 狊 狋 犻 狋 狌 犲，犇 犪 狇 犻 狀 犵犗 犻 犾 犳 犻 犲 犾 犱犆 狅 犿 狆 犪 狀 狔犔 狋 犱．，犇 犪 狇 犻 狀 犵１ ６ ３ ３ １ ８，犆 犺 犻 狀 犪） 犃 犫 狊 狋 狉 犪 犮 狋Ｔ ｈ ｅｅ ｘ ｉ ｓ ｔ ｉ ｎ ｇｒ ｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｎ ｇｈ ｅ ａ ｄ ｓｏ ｆ ｔ ｏ ｐｄ ｒ ｉ ｖ ｅｄ ｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍａ ｒ ｅｄ ｉ ｖ ｉ ｄ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｏｓ ｉ ｎ ｇ ｌ ｅ ｌ ｏ ａ ｄｐ ａ ｔ ｈ ｔ ｙ ｐ ｅａ ｎ ｄｄ ｕ ａ ｌ ｌ ｏ ａ ｄｐ ａ ｔ ｈ ｔ ｙ ｐ ｅ ． Ａ ｆ ｔ ｅ ｒ ａ ｎ ａ ｌ ｙ ｚ ｉ ｎ ｇ ｔ ｈ ｅ ａ ｄ ｖ ａ ｎ ｔ ａ ｇ ｅ ｓ ａ ｎ ｄｄ ｉ ｓ ａ ｄ ｖ ａ ｎ ｔ ａ ｇ ｅ ｓ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｗ ｏ ｔ ｙ ｐ ｅ ｓｏ ｆ ｒ ｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｎ ｇｈ ｅ ａ ｄ，ａｎ ｅ ｗｔ ｙ ｐ ｅｏ ｆ ｒ ｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｎ ｇｈ ｅ ａ ｄ ｉ ｓ ｒ ｅ ａ ｓ ｏ ｎ ａ ｂ ｌ ｅｄ ｅ ｓ ｉ ｇ ｎ ｅ ｄｂ ｙａ ｄ ｏ ｐ ｔ ｉ ｎ ｇｓ ｌ ｅ ｗ ｉ ｎ ｇｂ ｅ ａ ｒ ｉ ｎ ｇａ ｎ ｄ ｍ ａ ｎ ｄ ｒ ｅ ｌ ． Ｔ ｈ ｅｎ ｅ ｗｒ ｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｎ ｇｈ ｅ ａ ｄｕ ｓ ｅ ｄｄ ｕ ａ ｌ ｌ ｏ ａ ｄｐ ａ ｔ ｈｂ ｕ ｔｐ ｏ ｓ ｓ ｅ ｓ ｓ ｅ ｄｓ ｉ ｍ ｐ ｌ ｅｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ，ｗ ｈ ｉ ｃ ｈｃ ａ ｎ ｐ ｒ ｏ ｌ ｏ ｎ ｇｔ ｈ ｅｓ ｅ ｒ ｖ ｉ ｃ ｅ ｌ ｉ ｆ ｅｏ ｆ ｔ ｈ ｅｍ ａ ｉ ｎｓ ｈ ａ ｆ ｔｏ ｆ ｔ ｈ ｅ ｔ ｏ ｐｄ ｒ ｉ ｖ ｅｄ ｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ． 犓 犲 狔 狑 狅 狉 犱 狊ｔ ｏ ｐｄ ｒ ｉ ｖ ｅｄ ｒ ｉ ｌ ｌ ｉ ｎ ｇｓ ｙ ｓ ｔ ｅ ｍ；ｒ ｏ ｔ ａ ｔ ｉ ｎ ｇｈ ｅ ａ ｄ；ｓ ｌ ｅ ｗ ｉ ｎ ｇｂ ｅ ａ ｒ ｉ ｎ ｇ；ｍ ａ ｎ ｄ ｒ ｅ ｌ 顶部驱动钻井装置是美国、 法国、 挪威等国近 ２ ０年来相继研制成功的一种顶部驱动钻井系统。 它可从井架上部空间直接旋转钻杆， 沿专用导轨向 下送进， 完成钻杆旋转钻进、 循环钻井液、 接立柱、 上 卸扣和倒划眼等多种钻井作业， 显著提高了钻井作 业的能力和效率， 并已成为石油钻井行业的标准产 品， 是当前钻井设备自动化发展阶段的突出成果之 一［ １  ３］。目前， 海洋钻井平台全部装备了顶驱， 陆地 石油钻机也越来越多地装备了顶驱。顶驱主轴是顶 驱的核心部件， 檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪 旋转头的优化设计能有效延长主轴 ［４］ 刘一杰． Ｐ  ２ ２ ０ ０型高压泥浆泵阀座有限元分析与工艺 优化［Ｊ］．石油矿场机械， ２ ０ １ ４，４ ３（１） ３ ４  ３ ７． ［５］ 刘红芳， 曾兴昌， 罗元清， 等．钻井泵组装式曲轴设计与 有限元分析［Ｊ］．石油矿场机械， ２ ０ １ ４，４ ３（１ １） ４ ８  ５ １． ［６］ 王红阁， 杨师斌．泥浆泵活塞的失效分析及改进措施 ［Ｊ］．煤矿机械， ２ ０ ０ ８（５） １ ５ ５  １ ５ ７． ［７］ 王学佳， 王荣业， 邹旭东， 等．表面工程技术在钻井泵缸 套中的 应 用 分 析 ［Ｊ］．石 油 矿 场 机 械，２ ０ ０ ５，３ ４（４） ８ ６  ８ ８． ［８］ 曾兴昌， 宋志刚， 黄悦华， 等．大功率钻井泵发展现状与 应用［Ｊ］．石油矿场机械， ２ ０ １ ４，４ ３（９） ５ ６  ５ ９． ［９］ 付云霞．往复泵泵阀的失效分析与结构参数优化研究 ［Ｄ］．黑龙江大庆 大庆石油学院， ２ ０ ０ ３． ［１ ０］ 刘洪宾， 周锡容， 彭胜商．钻井泵活塞的功能及使用寿 命［Ｊ］．石油机械， １ ９ ８ ７（７） ４ ４  ４ ８． ［１ １］ 焦清朝， 刘永勤， 齐然， 等．国内外轻便泥浆泵的现状 与发展趋势［Ｊ］．石油矿场机械， ２ ０ ０ ４（Ｓ １） ２ ８  ３ １．  收稿日期２ ０ １ ５  ０ ３  １ ５ 作者简介 解文芳（１ ９ ８ ２ ） ， 女， 河北衡水人， 工程师， 主要从事陆地、 海洋钻机的研发。