660MW火力发电机组密封油系统故障分析与处理.pdf

电力 DOI 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 9 - 9 4 9 2 ． 2 0 1 2 ． 0 5 ． 0 0 3 6 6 0 MW火力发电机组密封油系统故障分析与处理 蔡玮 1 ． 武汉大学 ， 湖北武 汉4 3 0 0 7 2 ；2 ． 沙角C电厂 ， 广 东东莞 5 2 3 9 3 6 摘要针对广东沙角c 电厂 1 号汽轮发电机组油氢压差低导致机组跳闸的问题 ， 对三台机组进行密封油系统稳定性测试，找出 了机组跳闸的主要原因，在此基础上，制订相应的处理方案，并对处理后的效果进行评价。 关键词 密封油系统 ；油氢压差 ；系统优化 中图分类号 T M3 1 1 文献标识码 B 文章编号 1 0 0 9 9 4 9 2 2 0 1 2 0 5 0 0 0 90 5 Ana l y s i s a nd Di s po s a l o n o i l S e a l i ng S y s t e m Fa ul t i n 6 6 0 M W The r m a l Po we r Uni t CAIW e i 1 ． Wu h a n U n i v e r s i t y ，Wu h a n 4 3 0 0 7 2 ，C h i n a ；2 ． S h a j i a o ‘ C’P o w e r P l a n t ，D o n g g u a n 5 2 3 9 3 6 ，C h i n a Ab s t r a c t D i r e c t i n g a g a i n s t t h e t r i p o f u n i t n o ． 1 i n S h a j i a o C P o w e r P l a n t ， G u a n g d o n g P r o v i n c e l e d b y o i l h y d r o g e n l o w d i f f e r e n t i a l p r e s s ur e， ma k i n g t h e s e a l i n g o i l s y s t e m s t a b i l i t y t e s t f o r t h e t h r e e u n i t s， fi n d i ng o u t t h e ma i n r e a s o n f o r t h e t r i p t o t h e u n i t ，o n b a s i s o f t h e s e，c o r r e s p o n d i n g me a s u r e s h a v e b e e n p r o p o s e d，a n d t h e r e s u l t a f t e r d i s p o s a l i s e v a l u a t e d ． Ke y wor d s o i l s e ali n g s y a t e m ；h y d r o g e n o i l pr e s s u r e d i f f e r e n c e； s y s t e m o p t i mi z a t i o n 1 设备概述 广 东 沙 角 C电厂 1 号 汽 轮发 电机组 为 法 国 G E C AL s T H O M公 司生产 的亚临界 、一次 中间再 热 、单轴 、四缸 四排汽 、冲动凝汽式 汽轮机组 ， 发电机系T 2 7 1 6 0 6 型水氢氢冷却汽轮发电机。密 封油虽然来源于润滑油系统 ，但 由于发 电机对密 封工艺 的要求不同 ，所 以密封油系统在机组运行 时相对独立 ，只在特殊情况下需要 由润滑油系统 补 充油量 。密封油动 力系统 由三 台蜗杆 泵组成 ， 两台交 流油泵 ，一台作为主密封油泵 ，另一 台为 辅 助交 流油 泵 ，一 台直流油 泵作 为 紧急事故 油 泵 。三 台油泵出 口并联 ，都经过出 口三通 阀、逆 止 阀 、隔 离 阀 进 入 出 口母 管 。正 常油 氢 压 差 0 ． 5 b a r 左右 ， 低 于 0 ． 3 b a r 报警 ， 低 于 0 ． 2 b a r 机组 跳闸 。 2现象描述 2 0 0 7 年6 月 1 6日1 8 点3 3 分3 9 秒 ，沙角c电 厂 1 机 主密封油泵 因热偶 动作而跳泵 ，交直流密 收稿 日期 2 0 1 1 1 2 2 9 封油泵联动正常 ，3 3 分 4 4 秒汽机跳闸，首发跳 闸 信号为发电机 、励磁机油氢压差低低 ，3 3 分4 7 秒 发电机 、励磁机油氢压差低低信号复位。 3 原 因分析 事故发生后 ，通过对已知的现象 、信息进行 分析讨论 ，初步得出以下判断 虽然机组跳 闸是 由于主密封油泵跳 闸引起 ， 但并不是机组跳闸的原因。因为主密封油泵跳 闸 后交直流密封油泵联动正常。按设计要求 ，交直 流辅助油泵在主泵跳 闸后立即启动 ，补充系统压 力 ，即使交流辅助油泵 由于泵体本身或相关附件 问题无法正常运行 ，那么还有直流辅助油泵进行 紧急备用 。事后 电气处理好 主密封 油泵热偶后 ， 盘车状态下以及汽机冲转3 0 0 0 ff m i n 后做密封油联 动试 验 ，各油泵都运行正常 ，油氢压差也正 常 ， 进一步排除了油泵故障的可能性。跳机首发故障 为发 电机 、励磁机油氢压差低低。但 限于机组监 测手段无法判断是哪一侧油氢压差低低引起 的跳 电网 机。且 引起 油氢压差迅速降低或大 幅波动的原因 有很多 ，油压剧烈波动是一个重要 因素 ， 密封油 主油泵跳 闸之后 ，辅助油泵启 动 ，引起系统油压 波动 ，但 由于此时备用泵联锁启 动过慢 ，或是压 力开关 误动 ，或是差压 阀调节死 区 ，或受差压开 关定值不正确等因素的影响，密封油差压不能及 时有效 的恢复 ，或者是压力 已经恢 复 ，但保 护开 关 未 复 位 ，导 致 了机 组 的保 护 跳 闸 。 由于 事 故 突 然 ，很 多 关 键 部 位 及 过 程 无 法 有 效 重 现 故 障 状 态 ，而 且 在 机 组 恢 复 过 程 中 ，在 盘 车 转 速 与 定 速 后 所 做 的联 动 试 验 中 均 未 出现 异 常 ，但 也 不 排 除 是 偶 发 故 障 。 由 于 机 组 开 机 并 网 在 即 ， 无 法 一 一 对 相 关 因 素 进 行 判 断 排 除 ，所 以决 定 将 该 隐患 作 为 三 台 机 组 的 共 性 问题 ，在 随 即 的 小 修 中进 行 密 封 油 系 统 稳定性测试 。 4密封 油 系统 稳定性 测 试与优化 2 0 0 7年 l 0月 对 2机 组密封油系统进行 了系统 稳 定性 测试 。通过 试验 ， 监测密封油系统的主密封 油泵 ，交 、直流密封油泵 出 口压力 、发 电机 、励 磁 机密封油油氢差压和两个 密封油 氢差 压 阀的行 程 ， 得 到密封油主油泵跳闸后 整个暂态过程 中油氢差压 阀的位移行程和与其相应 的油氢差压值 的关系 ，系 统 油压 、油 泵 出 口油 压 、 油氢差压和与其相应的压 力开关 的动作及复位的相 互 影 响 关 系 和各 变 化 量 如油泵的启停 的时间序列 。根据实验数据对主 油泵 、交直 流油 泵 出 口油压 、油 氢差压 低 低 低 保护开关等变量进行数据测试 ，以期获取密 封油 主油泵发生跳闸时系统油压和发电机励磁机 油氢差压 的关系曲线 。机组停运 ，主密封油泵就 地按停 ，交直流辅助油泵联锁开启状态下 的试验 数据如图 l 、图2 、表 1 、表 2 所示 。 l S t o p I 2 交流辅助油泵运行 S to p ⋯ 3 直流辅助油泵运行 S to p ’ 4 发 电机油氯羞压b a r - 、 、 _ 威磁机油氧差压b a r 、 ＼ ．． 一 6 密 封 油 母 警 压 力b a r 、 7 主 油 泵出 口 压力 低 i 1 8蓄 若 翟 强 承 ⋯ ⋯ ⋯， 一 F a ls e 9 发电机油氧差压低 F a ls e m ⋯ ⋯ ⋯ l l 磊 晨 蛩 瓶 氯 置 挂 F a ls e 1 2 威磋机油氢差压低 F a l s e ⋯励磁机油氢差压 低低 1 取反 茬 l F s e ～ ～ B EF 图1 密封油压调整前系统稳定性测试数据曲线p a n l l Ⅱ ⋯ 一 S t o p 。 交流辅助油票运行 ～ ⋯⋯ ⋯ 誊 坳 躺 f ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ 一⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ ⋯ 4发 电机 油氯 差压 b a x⋯ ⋯ 5 廊磷机油氲差压b a r ⋯⋯ 6 密封油母管压力 b a r ⋯⋯ 7 主触赛出 衢 ⋯⋯ 一 ⋯一 ⋯ 交流辅助油泵 ⋯⋯ F a l s e 8 出口压力低 9 发电帆油氢差压低 ⋯ 一 F a l s e ． 发电机油氢差压 I 儿 ’低低 l 取反 ⋯ ⋯⋯～⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯ j u 碾 厩 一 一 一 F a l s e 1 2 励磁机油氢差压低 ⋯⋯ F s e 一 励磁机油氯差压 低低 1 取反 ’ 1 4 ⋯ F a l s e 图2 密封油压调整前系统稳定性测试数据曲线p a r t 2 ／ 一 一 电力电 表 1 密封油压调整后系统稳定性测试数据 p a r t 1 时 间 序 列 时 间 标志 点 A B C D E F G H I J K L 标 志 点 说明 _ 主 油泵 主 油 泵 交流 辅 直 瀚 励 磁 机 发 电 机 交 流 辅 助 油 密封 油 母 踟 机油 发电 机 油 励 磁 机油 氢 差 发 电 机 浊 测 试 量 名 称l 跳 闸 出 口 助 油 泵 助 油 泵 油 氢 差 油 氢 差 泵 出 口 压 力 管 压 力 瞬 氢 差 压 最 氢 差 压 最 压 回 升 至 氢 差 压 回 类 型 掸位l 瞬 间 压 力 低 启 动 启 动 压 低 噩 低 低 ． F ． 间 最 低 点 低 点 低 点 0 ．3 b a r 升 至 0 _3 b a r 时闯 坐 标 0 ．O 0 o 0 ．0 7 4 0 ． 1 4 2 0 ． 2 1 4 0 ．2 3 2 0 ．2 7 2 0 ．2 8 2 0 ．3 4 2 0 ．4 2 4 0 ．4 5 0 0 ．7 7 2 0 ．8 4 0 发电 机 油氢 差 压 模拟 鼽 r O ．5 3 0 0 ．5 2 3 0 ．5 1 8 0 ．4 7 l 0 ．4 7 9 0 ．3 7 4 0 l3 B 5 n 2 7 0 0 ．1 7 3 0 ． 1 4 3 0 ．2 7 0 0 ．3 0 8 励 磁机 油 氢差 压 模拟 量 ／ b 8 r 0 4 舯 0 伽 0 -4 9 3 0 7 0 ,4 1 2 0 _3 6 7 0 ．3 1 6 0 ． 1 9 l 0 1 2 3 0 1 3 1 0 ．3 0 2 0 ．3 2 6 密 封油 母 管压 力 模拟 量 ／ b a r l4 ．9 1 3 l 4 ． 7 2 l 1 3 ．9 6 l 1 2 ．8 2 6 1 2 ．3 4 l l 1 ．8 2 8 l 】 ．7 4 5 l I ．3 8 8 I 1 ．4 9 4 l J ．6 0 4 l I ．5 6 7 I 1 ．5 9 4 表 2 密封油压调整后系统稳定性测试数据 p a r t,2 ． 时 间 序 列 时 间 标 志 点 M N 0 P Q 区 域 黻电 机 油 氢 差 压 O -2 b 区 域 嘲磁 机 油 氢 差 压 o ．2 b 标志 点 说明 _ 发电 机 油 发电 机 油氢 励 磁 机油 励 磁机 油 氢 系 统 发 电 机差 压 降 发 电 机 差压 升 持 续 励磁 机 差 励 磁 机差 持 续 测 试 量名 称J 氢 差压 差压 回 升至 氢 差 压 差压 回 升 至 油 压 至n 2 b a r 以 下 至0 ．2 b a r 以 上 时 间 压 降 至 压 升 至 时 间 类 型 惮位J 低 ． F ． 0 ．5 b a r 低 ． F ． 0 ． 5 h a r 稳 定 0 ．2 b a r 以 下 0 ．2 b a r 以 上 时 间 坐 标 S 3 ．9 2 7 4 ．2 4 5 6 ． 3 5 l 6 ．4 9 l 7 ．5 1 9 0 ． 3 7 6 0 ．5 4 2 0 ．1 6 6 0 ． 3 4 2 0 ．5 9 8 0 ．2 5 6 发 电 机油 氢 差 压 模拟 量 脑 0 ．4 5 6 0 ．5 0 l 0 ． 5 3 3 0 ．5 6 l 0 ．5 7 0 0 ． 1 9 3 0 ．2 0 0 0 ． 2 b a r 0 ． 2 7 0 0 ．2 2 3 励磁 机 油氢 差 压 模拟 量 ／b a r 0 ．4 1 0 0 ．4 4 3 0 ．4 6 5 0 ．5 o 2 0 ．5 1 5 n 1 6 5 0 ． I 6 l 0 ． 1 9 1 0 ．2 0 5 m2 b a r 密 封 油 母管 压 力 模拟 量 ／ h a r 1 0 ．8 9 9 I 1． o 8 6 1 1 3 6 6 1 1 ． 3 5 2 1 1 ．6 B 6 I 1 ．5 3 o l 】 ．5 6 2 l 】 ．3 8 8 l 】 ．6 5 4 图 1 、2中标出了各测试通道的变化 ，并标出 了标识为 A～Q共 l 7 个 时间标志点和 a 、b 两个氢 油差压低于 0 ． 2 b a r 的 区域 ，各标 志点和低差压 区 域的即时值等数据。由图 l 、2 ，表 1 、2 得到以下 结论 。 油压变化 以主密封油泵跳闸瞬间作为时间 坐 标 的 零 点 ；0 ． 0 7 4 s “主 油 泵 出 口压 力 低 0 ． 6 b a r ” 压 力 开 关 动 作 ， 此 时 母 管 油 压 是 1 4 ． 7 2 1 b a r ；0 ． 1 4 2 s 交流辅助油泵联锁启动 ；0 ． 2 1 4 s 直流辅助油泵联锁启动 ；0 ． 3 4 2 s 密封油母管 压力 达瞬间低点 1 1 ． 3 8 8 b a r ；0 ． 4 2 4 s 励磁机 油氢差压 到 了最低点0 ． 1 2 3 b a r ，然后开始 回升 ，0 ． 7 7 2 s 回升到 0 ． 3 0 2 b a r ； 0 ． 4 5 0 s发 电 机 油 氢 差 压 达 最 低 点 0 ． 1 4 3 b a r ， 然 后 开 始 回 升 ， 0 ． 8 4 0 s回 升 到 0 ． 3 0 8 b a r ；4 ． 2 4 5 s 发电机油氢差压 比励侧更早 回升 到 了0 ． 5 b a r 以上 ，6 ． 4 9 1 s 励 磁机油氢差 压 回升 到 0 ． 5 0 2 b a r ；7 ． 5 1 9 s 系统各油压基本稳定 ，发 电机油 氢差压 0 ． 5 7 0 b a r ，励磁机油氢差压 0 ． 5 1 5 b a r ，母 管 油压 l 1 ． 6 8 6 b a r 。 “ 油 氢 差压 低 0 ． 3 b a r ”差压 开关 动作 情况 0 ． 2 3 2 s“ 励磁机 油氢差压低 T ． ，动作差压是 0 ． 4 1 2 b a r ，6 ． 3 5 1 s“ 励磁 机油氢差压低 F ． ， 复位差压是0 ． 4 6 5 b a r ； 0 ． 2 7 2 s“ 发电机油氢差压低 T ． ，动作差 压是 0 。 3 7 4 b a r ，3 ． 9 2 7 s“ 发 电机油氢差压低 F ． ，复位差压是 0 ． 4 5 6 b a r 。 “ 油 氢差 压 低 低 0 ． 2 b a r ” 差 压 开关 动作 情 况 其中有两个压力开关为 “ 取反”状态 ，即压 力低低 时为 F ． ，压力非低低 时为 T ． 区域 a 发 电 机油氢差压 0 ． 2 b 开始于 0 ． 3 7 6 s 结束于 0 ． 5 4 2 s 历 时0 ． 1 6 6 s；区域b f 励磁机油氢差压 0 ．2 b a r 开始于 0 ．3 4 2 s 结束于0 ．5 9 8 s 历时0 ．2 5 6 s 。但整个试验过程 2 个 “ 发 电机油氢差压低低 O ． 2 b a r ”差压开关和 2 个 “ 励磁机油氢差压低低 0 ． 2 b a r ”差压开关均未 动作， 不排除因为差压低于0 ．2 b a r 的持续时间短 电 网 导致压力 开关未及 反应 的 可能 。 从整 个暂 态过程 可 以 看 出 ，主油泵跳 闸后 ，辅 助油泵联 锁启动 ，励磁机 油氢 压差 于 0 ． 7 7 2 s 回升到 0 ． 3 0 2 b a r ，发电机油氢差压 于 0 ． 8 4 0 s 回 升 到 0 ． 3 0 8 b a r 。 这说 明两 个油 氢差压 阀均 动作迅 速 ，调 节油氢压差 迅速恢复到了0 ． 3 b a r 以上。 通 过分 析 ，提高辅 助 油 泵 联 动 速 度 、出 口压 力 ，可有效减 少密封 油氢 压 差 落 入 a 、b区 域 的 时 间 ，提升整条 动作 曲线 高 度 ，显著提 高密封油 系统 沙角 C电 厂 2号机组密封油系统优化试验 第2次 调高交直流辅助油泵出口压力后 9 发电机油氯差压低 j t 1 0发 电 机 油 氯 差 压 低 低 反 _ l 一 ～⋯ 一 一 ⋯一 ～～ 一 一 ⋯ 一 1 1发电机油氢差压低低 2 、 ， 、 l l ’ N o r m a l 1 2勋磁机油氢差压低 ’ N o r ma l 1 3励 磁机油 氯差 压低 低1 取反 { 。 N o r m a 1 ． 一 一一一⋯“ “““L一- -- 一 0 ‘一 ～ 一 j⋯一 一 -- ～ ⋯～ 一一 1 4 融磁机油氢差压低低 2 } 。 。 N o r m a l 时间标志点 A B C D E F Gt t I J K L 图3 密封油压调整后 系统稳定性测试数 据曲线 的稳定性 。具体方法有 1 增加主泵和辅助泵 间的硬接线联锁，以加快联启速度； 2 考虑在 密封油 系统母管上增加 蓄能器 ，以缓解主泵跳 闸 后辅助油泵启动前系统母管油压 的下跌 ； 3 适 当调 高辅助油 泵出 口压力 。在 不更改系统设备 、 效果直接显著 的前提下 ，采用将交 、直流辅助油 泵压力 由 1 3 b a r 调高至 1 4 b a r 后重新试验 ，数据如 图 3 、表 3 所示 。可以看出 ，调高交直流辅助油泵 后 ，与第一次试验未调整前相 比 ，母管压力到达 瞬 时 低 点 时 为 1 2 ． O 0 6 b a r ， 比 第 一 次 试 验 的 1 1 ． 3 8 8 b a r 高 出了约 0 ． 6 b a r ，而且 第一试验 时母管 压力在到达瞬时低点后仍在继续缓慢下滑了约 3 ． 6 秒后 约 1 0 ． 8 b a r 才止住下滑开始缓慢上升 ，而 本次试验母 管到达 1 2 ． O 0 6 b a r 的低 点后迅速 回探 。 也就是说 ，出 口压力上升 l b a r 后 ，母 管最低压力 提 高了 0 ． 6 b a r ，在没有辅助 油泵提供额外 油量 的 瞬间 ，母管 内压力所 能到达 的最低压力 提高 了 ， 联动过程更安全了。 主油泵 跳 闸后 0 ． 1 3 8 s 交流泵联起 ，0 ． 2 1 6 s 直 流泵联起 ，0 ． 2 6 s 母管压力到最低点 1 2 ． O 0 6 b a r ，在 约 1 2 ． 8 b a r 的母 管压力下 0 ． 4 7 4 s 和0 ． 4 9 6 s 时励磁机 和 发 电机 油 氢 差压 恢 复 到 0 ． 3 b a r ；差 压恢 复到 0 ． 5 b a r 的 时 间 是 0 ． 6 7 8 s和 0 ． 7 0 8 s 母 管 压 力 约 1 3 ． 1 b a r ，对 比第一次试验 6 ． 4 9 1 s 和 4 ． 2 4 5 s 母管 压力约 1 1 ．0 8 6 ，说明了油氢差压调整阀的动作在 提高交直流辅助油泵出 口压力后更迅速 ，面对压 表 3 密封油压调整后系统稳定性测试数据 时间 序 列 时 间 标志 点 A B C D E F G H I J K L M 区 域b f 励 磁机 油 氢 差压 O ．2 b a r 标志 点 说明 主 油泵 “ 主 油 泵出 交 流 辅 “ 交流 辅 助油 直 流 辅 密 封 油 母 发 电 机 油 励磁 机 油 励 磁 机油 发 电 机油 励 磁机 油 发 电 机 油 励磁 机 差 励 磁 机差 压 测 试 量 名 称l 跳 闸 口 压 力 低 ” 助 油 泵 泵 出 口 压 力 助 油 泵 管 压 力 瞬 氢 差 压 最 氢 差 压 最 氢 差 压 回 氢 差 压 回 氢 差 压 回 氢 差 压 回 系 统 油 压 降 至 升 至 0 2 b ld f 持续 压 稳 定 时间 单 位j 瞬 间 开关 动 作 启动 低 ” 复 位 启 动 间 最 低点 低 点 低 点 升 至0 ．3 b a r 升 至0 3 b a r 升至 0 5 b a r 升 至0 ．5 b a r O ．2 b a r 以 下 以 上 时间 坐 标 0 0 ．o 7 0 ． 1 3 8 0 ．2 0 2 0 ．2 1 6 0 ． 2 6 0 3 8 2 0 ．3 9 2 0 ．4 7 4 O ．4 9 6 O ．6 7 8 0 7 0 8 l 3 7 6 0 ．3 7 0 ．4 0 8 0 0 3 8 发电 机 油氢 差 压 b a r 0 3 9 9 0 5 3 2 0 5 3 3 0 5 1 5 0 5 1 7 0 4 3 7 O 2 4 0 ．2 5 8 O ．2 8 9 O 3 1 3 0 4 8 2 O ．5 o 9 0 ,5 4 6 0 2 5 9 0 2 4 8 励磁 机 油氢 差 压 b a r 0 3 6 8 0 5 1 7 0 ． 5 1 9 0 ．4 7 9 0 ．4 6 3 0 ．3 8 1 O 1 9 5 0 1 8 7 0 ．3 0 2 0 3 l 1 0 ．5 0 5 0 ．5 1 6 O 5 3 6 0 l 9 5 0 ． O ．2 b a r 密封 油 母管 压 力 b a r l 3 ．2 9 7 1 4 ．5 1 9 1 3 ．7 5 5 l 2 ．5 2 8 1 2 ．4 5 1 2 ．0 o 6 l 2 ．5 7 9 1 2 6 2 4 1 2 ．7 9 4 1 2 ． 8 8 l 1 3 ． I l 4 l 3 ．2 叭 l 3 4 7 1 l 2 ．5 7 9 1 2 ．6 6 1 L ／ 一 电力电 力大幅波动 ，更能迅速恢 复到设定状态 ，使用更 可靠。从 现场加装 的位移传感器测取的试验 曲线 看 ，油氢差压 阀的外阀杆 的动作极其轻微 ，不能 反映差压阀内部执行机构 的动作 ，但是油氢差压 的迅速 回升说 明了油氢差压 阀动作灵敏 ，不存在 动作滞后或卡涩的问题。 在主密封油泵跳闸 ，密封油母管压力 开始下 降 ，到密封油压 的恢复稳定正常 的过程 中 ，发 电 机油氢差压低 、发 电机油氢差 压低 低 1 取发 电 机油氢差压低低2 反 、励磁机油氢差压低、励磁 机油氢差压低低 1 取反 、励磁机油氢差压低低 2 均未 出现动作 。发 电机 油氢差压 和励 磁机油氢 差压从第一 次试 验的最低压力 0 ． 1 3 1 、0 ． 1 7 3 上升 到0 ． 2 4 、0 ． 1 8 7 ，两侧油氢压差瞬间最低值提高 了，而且 由于持续 时间很短 ，区域 b 持续时间 由 压力调整前0 ．2 5 6 s ，降低至0 ．0 3 8 s ，并没有触发压 差开关动作 ，系统没有 出现任何压力低报警 。 综合以上两 次试验数据可以证 明，提高交直 流辅助油泵的出口压力 ，或者是适当降低主油泵 出 口压 力 ，使之 三者之 间压 力有 一个合 理 的偏 差 ，可以有效提高密封油系统可靠性 。不仅使系 统在故 障状态下 主油泵跳闸 ，辅助油泵联动之 间有 时间差 在没有额外动力补充 的瞬间最低油 压得到提高 ，增加 系统安全性 。同时提高辅助油 泵出 口压力 ，能加快油氢压差 阀在剧烈变工况下 恢复稳定 的速度 ，减小 了由于系统压力波动引起 的油 氢压差 波动 ，防止 油氢压差 低低 开关 的触 动 ，提高机组运行安全与稳定 。参考本次优化试 验 的结果对其余 两台机组进行 相应试验与调整 ， 不仅摸清了各机组密封油系统在变工况、变泵情 况下系统性能差异 ，更能从数据上对各密封油系 统进行安全评估 ，防止突发情况下密封油系统事 故的发生 。 5 结语 通过对 沙角 C电厂样 1 发 电机组 油氢压差低而 导致机组跳闸的故 障原因分析 ，发现了三台机组 密封油 系统存 在的安全隐患 ，并通 过密封油系统 稳定性试验找到了问题的根源 以及解决办法 ，为 以后密封油系统稳定可靠运行积累了经验 ，也为 同类型的发电机组密封油系统的故 障分析提供 了 一 定的借鉴作用。 作者简介蔡玮，男，1 9 8 0 年生，浙江宁波人 ，硕士研 究生，助理工程师。研究领域设备管理。已发表论文 1 篇 。 编 辑 阮 毅 一 姗 一 一 一 ～ ～ ～ 一 一 一 一 一 一 酌 一 一 一 一 一 一 一 ～ 一 一 ～ ～ 一 一 ～ 球 一 一 ～ 一 一 ～ l 一 一 一 一 一 一 ～ 一 ～ 一 一 一 一 一 ～ 一