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第 3 9卷第 1 期 2 0 1 2年 1 月 华 北电 力 大 学 学 报 J o u r n a l o f N o r t h Ch i n a E l e c t r i c P o we r Un i v e r s i t y Vo 1 ． 3 9． No ．1 J a n ．，2 0 1 2 火 电机组 S C R脱硝 系统 热量平衡分 析 李 季 ，左松 伟 ，杨 勇平 华北 电力 大学能源动力 与机械工程学院 ，北京1 0 2 2 0 6 摘要 火电机组 S C R脱硝 系统可有效脱除 N O 污染物 ，但脱硝 系统的引入 对锅炉的运行 将产 生一定的影 响， 主要体现在对锅 炉尾 部受热面温度分布 的影响 以及对锅 炉 效率的 影响等 方面。针 对 S C R脱硝 系统的热量 平 衡进行 了分析 ，利 用热力学方法从反应放热导致 的烟 气温升 ，稀释 风吸热导致的烟 气温降，反 应器及其 烟道 散热 以及 漏风导致的烟气温降 四个 方面分析 了烟气经过脱硝反应 器后 的温度 分布情况，并对锅 炉排烟 热损失 和锅 炉效率进行 了分析计算。最后针对典型 6 0 0 MW 机组 和 1 0 0 0 MW 机 组的设 计数 据进行 了验证计 算 ，计 算结果表 明，烟 气经过脱硝反应器后温度 降低 小于 2 o C，锅 炉排烟热损 失和锅 炉效率 的变化量 小于 0 ． 0 5 ％ ． 与 工 程 试 验 数 据 基 本 符 合 。 关键词 脱硝 系统；选择 性催 化还原 ；热量平衡 分析 ；排 烟热损失 ；锅 炉效率 中图分类号 T K 1 2 3 文献标识码 A 文章编 号1 0 0 7 2 6 9 1 2 0 1 2 O 1 0 0 0 1 0 5 Th e r m a l e q u i l i b r i u m a n a l y s i s o n S CR d e n i t r i fic a t i o n s y s t e m i n c o a l - f i r e d p o we r p l a n t LI J i ， ZUO S o n g we i ， YANG Yo n g p i n g S c h o o l o f E n e r g y P o w e r a n d Me c h a n i c a l E n g i n e e r i n g ，No r t h C h i n a E l e c t r i c P o we r Un i v e r s i t y ，Be ij i n g 1 0 2 2 0 6，C h i n a ． Ab s t r a c t S e l e c t i v e C a t a l y t i c R e d u c t i o n S C Rd e n i t r i f i c a t i o n s y s t e m c a n e ffe c t i v e l y r e mo v e t h e n i t r o g e n o x i d e s i n c o a l f i r e d po we r p l a n t s ．Ho we v e r ，t he S CR s y s t e m wi l l d e fini t e l y h a v e s o me i n flue n c e o n t h e o pe r a t i o n o f b o i l e r ，s u c h a s i n l e t t e mp e r a t u r e di s t r i bu t i o n o f f ur n a c e flue a nd b o i l e r e ffi c i e n c y．Thi s p a pe r s t ud i e d t h e t h e r ma l e q u i l i br i um o f S CR s y s t e m t o i de n t i f y t h e f l ue ga s t e mpe r a t u r e v a r i a t i o n d e r i v e d f r o m r e a c t i o n h e a t ，d i l u t i o n a i r，r a di a t i o n o f r e a c t o r a n d flu e，a nd l e a k a g e o f a i r ．I n a d di t i o n，t h e he a t l o s s o f flue g a s a nd b o i l e r e ffi c i e n c y wa s a l s o r e c a l c u l a t ed i n t h i s pa p e r ． Ba s e d o n t h e a bo ve di s c u s s i o n，6 00MW un i t a nd 1 0 00 MW u ni t we r e s e l e c t e d a s t h e c a s e s t u d y t o v a l i da t e t h e p r o p o s e d t he r m a l e qu i l i br i u m a n a l y s i s o f S CR s y s t em． F r o m t he c a s e c a l c u l a t i o n， t he t e mpe r a t ur e v a r i a t i o n o f flu e g a s i s l e s s t ha n 2 ℃f o r S CR s y s t e m ．a n d t h e v a r i a t i o n o f he a t l o s s o f flu e g a s a n d bo i l e r e ffic i e nc y c a us e d b y t he S CR s y s t e m i s n o t o v e r 0． 0 5％ ． Ke y wor d s d en i t rifie a t i o n s y s t e m ；SCR；t h e r ma l e q ui l i b r i u m a n a l y s i s；he a t l o s s o f flu e g a s；b oi l e r e ffi c i e n c y 0 引 言 火 电 机 组 安 装 选 择 性 催 化 还 原 S e l e c t i v e C a t a l y t i c R e d u c t i o n ，S C R 脱 硝 系 统 可 有 效 脱 除 收稿 日期 2 0 1 1 0 92 8 ． 基金项 目国 家 重 点 基 础 研 究 发 展 计 划 9 7 3计 划 项 目 2 O O 9 CB 21 9 8 O1 ． N O 污 染物 。火 电厂 S C R脱硝 系统 一 般布 置 于省 煤器 与 空气 预热器 之 间 的尾 部 烟 气 段 ，脱 硝 系统 的 引入 将 对 锅 炉 尾 部 受 热 面 的 温 度 分 布 产 生 影 响 ，影 响的 主要 因素包 括 脱 硝 系统 发 生 的化 学 反 应会产生反应热导致烟气温度升高，稀释风的加 入导致烟气温度降低 ，脱硝系统的散热损失导致 烟气温度降低 ，以及脱 硝系统的漏 风导致烟气温 度降低。这些 因素将影 响锅炉排烟温度 以及排烟 容积 ，并 最终 影 响锅 炉 的排 烟 热损 失 以及 锅炉 效 2 华 北 电 力 大 学 学 报 率 。 因此本 文从 S C R脱 硝系统 热 量平 衡 的角 度进 行 热力 学分 析 ，通 过对 脱 硝 系 统热 量 平 衡 的模 型 建 立 ，以及 对 典型 机 组 的案 例 进 行定 量 计 算 ，获 得 脱硝 系 统 对 锅 炉 排 烟 热 损 失 和 锅 炉 效 率 的影 响 。 1 S C R脱 硝 系统对 锅 炉热 量平衡 的 影 响 根 据 相 关 文 献 ， 由 于 安 装 S C R脱 硝 装 置 ， 空 气 预 热 器 的入 口烟 温 比未 安 装 脱 硝 装 置 的 设 计 温度略有 降低 。而温度 降低 的 幅度多数 都是 根 据 工 程 经 验 获 得 ，约 下 降 5℃ 左 右 ⋯ ，并 没 有 从 理 论 上 定 量 获 得 温 度 的 变 化 情 况 。 因 此 ， 本 文 针 对 S C R脱 硝 系 统 ，包 括 脱 硝 反 应 器 及 其 内 部 烟 道 的热 量 平 衡 进 行 了 详 细 的 热 力 学 分 析 和 计 算 。 在 S C R脱 硝 系统正 常 运行 工况 下 ，反应 器 及 其烟 道 系统 中的热量 平 衡 主 要涉 及 四个 方 面 脱 硝反 应器 中发 生 的还 原 反 应 产 生 的化 学 反 应 热 、 加入 的稀 释 空气 的温 升 吸热 、反 应 器 和 烟道 的散 热损 失 ，以及反 应器 和 烟道部 位 的漏 风热 损失 。 1 加入 的还原 剂在 脱硝 反 应 器 中与 烟 气 中 的 N O 气 体 发生 还原 反 应 ，该 化 学 反应 是 放 热反 应 ，反应放 热量 与烟气量 以及 N O 气体 浓度有 关 ，化 学反 应造 成 烟气 温 度 的 升 高 幅度 与 反 应放 热量 有 关 。 2 引 入 的低温 稀 释空气 进 入 烟道 内与 烟气 混合 ，导致烟气温度的降低 ，稀 释风造成烟气温 度 的 降低 幅度 与稀 释风 量有 关 。 3 由于 S C R脱 硝 反 应 器 及 其 烟 道 的表 面 积 很 大 ，而 且 反 应 器 工 作 在 3 0 0～4 0 0 o C的 温 度 区间 ，这些都导致散热损失增大 ，散热造成温度 的降低 幅度 和脱硝 系统 设计 和 运行 参数 有关 。 4 脱 硝 反应 器及 其烟 道 同样 存 在 炉墙 不 严 密 处漏 风 问题 ，漏 风 不 仅 引起 烟 气 容 积增 大 ，而 且还会使漏风点处 的烟气温度 降低 ，使后续传热 量减小 ，漏风造成温度的降低幅度与漏风量有 关 。 由于 安装 了脱 硝 系 统导 致 的温 度 变化 是 上 述 四种 因素 的 总 的效果 。通 过 以上 分 析 可 知 ，脱 硝 系统 的 引入对 排 烟温 度 和 烟气 容 积 产 生 影 响 ，而 排烟热损失与这两个 因素有关 ，因此脱硝系统 的 引入 对排 烟 热损 失有 影 响 ，从 而 对 锅 炉效 率 产 生 影 响 。 2 S C R脱 硝系 统热 量平 衡 的热 力学 计算 2 ． 1 化 学反 应放 热导 致 的烟气 温 升 在 脱 硝反应 器 内 ，还 原 剂 N H ， 与 N O 气 体 发生 以下两个 主要反 应 主反 应 1 N O N H 31 ／ 4 0 2 } N 23 ／ 2 H2 0 Q 1 主反 应 2 NO22 NH31 ／ 2 02} 3 ／ 2 N23 H2 0 Q2 式 中 Q 。 、 Q 分别 是 主反 应 1和 主 反 应 2的 反 应 热 ，通过 标准 生 成 焓 计 算 确 定 ，分 别 为 Q 一 4 0 6 ． 8 6 7 k J ／ m o l ， Q 2一 6 9 9 ． 5 9 4 k J ／ mo l 。 2 ． 1 ． 1 计 算 总放 热量 主反 应 1放热 量 Q f y 1 0 ～ q 叼 Qt 1 主反 应 2放 热量 Q f y 1 0 ～ q 叩 Q 2 化 学反 应 总放热 量 Q q Q 3 式 中 Q M 为 主 反应 1的总 放 热 量 ，k J ／ h ； Q 为 主反 应 2的总放 热量 ，k J ／ h ； C 。为 烟 气 中 N O的 浓度 ，m g ／ N m ； C № 为烟气中 N O 的浓度 ，ra g ／ N m ； q 为烟气 的体积 流量 ，N m ／ h ； 为脱 硝 效 率 ， ％ 。 2 ． 1 ． 2计 算烟 气的 定压 比热 容 已知 烟气 各成 分 的相 对 分 子 量 ， 体 积 分 数 咖 ％ ，温度 为 t ℃ 。 首先计 算 此 时 的质 量 定 压 比热 容 c ，将 S C R系统人 口烟气 假 设 为理 想 气 体 ，根 据 理 想 气 体 定压 比热容 的计 算方 法 ，计 算如 下 烟气 的平 均相 对摩 尔 质量 1 n 咖 i1 ， 2 ， ⋯ ， n 4 烟气 各成 分 的质 量分 数 ． 巾 i 1 ， 2， ⋯ ， n 5 各成 分 的质 量定 压 比热容 第 1 期 李季 ，等 火 电机组 S C R脱硝 系统热量平衡分析 3 C m ， 卢 6 8 墨 i 1 ， 2 ， ⋯ ， 1 7 , 6 式 中 、 口、 T 、 6 、 s为 比热 容 方程 常数 。 烟气 的质量 定压 比热 容 C a ∞ Cm i 1 ， 2， ⋯ ， 1 7． 7 其 次计算 烟 气 的质量 Q ． ，烟气的平均密度 P ∑ iP i 而 i1 ， 2 ， ⋯ ， n 8 式 中 P为烟 气 的平均 密 度 ， P 为烟 气各 成 分 的密 度 。 烟 气 在 t o C时 的体 积 q 与 标 态 下 的换 算 如 下 q q 9 烟气 的质 量 流量 Q ⋯g p 1 0 根据 热平 衡列 出方 程 ． Q C m Q ， A t l 1 1 A t I Q 1 2 式中 △ f 为 反应 温升 ，℃ ； Q为两 反应 总放 热量 ， k J ／ h ； Q ， 为烟 气 的质量 流 量 ，k g ／ h ； C m 为 烟 气 的质 量定 压 比热 容 ，k J ／ k g K 。 2 ． 2 稀 释 空气 吸热 导致 的烟 气温 降 已知稀 释空 气人 口温 度 为 0 S C R 系统 烟 气 温度为 t ， 混合稳定后烟气的温度为 t ， 稀释空气 的吸热等于烟气的放热 ，列热平衡方程如下 c m Q i t一￡ 0l 1 c ， ’ Q ， ‘ t 一f 1 3 式 中 c 为 空 气 质 量 定 压 比热 容 ，k J ／ k g K ； Q 为稀 释空气 的质量 流 量 ，k g ／ h ； C m 为 烟 气 的质 量定 压 比热容 ，k J ／ k g K ； Q ⋯ 为 烟气 流量 ，k g ／ h 。 整理平衡方程计算得到稳定后的温度为 1 4 c m ， ‘ Q 。 c m ， ’ Q ， ， 计算烟气的温降为 A t t 一t 。 2 ． 3 反应 器及 其烟 道 散热 导致 的烟气 温 降 典 型 的尾部 烟 道 布置 从 里 到 外 可 以分 为 耐 火层 ，绝热层 ，保温层 ，保护板等。由于散热损 失对 脱硝 系统 的能 耗 损失 影 响并 不 明显 ，在 进 行 保温设计时一般采用单层保温的方式 。假设脱 硝系 统烟 道 由 Ⅳ层保 温 材料 组成 ，忽 略各 层之 间 的接 触热 阻 ，利用 一 维导 热 计 算 热流 密 度 ，得 到 脱 硝 系统 部分 烟道 的散热 损 失 量 。 由于 脱 硝 系统 S C R反应 器 内部分 层 填充 催 化 剂 ，因此 假设 烟 道 内壁温度与烟气温度相同，不考虑烟道 内表面传 热 系数 的影 响 。 假设 烟道 内壁 温度 为 t ， ， 烟 道外 壁 温 度 为 t ， 计算 得 到各 层 的 导热 系数 分 别 为 A 。 ， A ， A ， ⋯ ， A ， 各 保 温层 的厚 度为 6 。 ， 6 ， 6 ， ， ⋯ ， 6 ， 则 1 5 Al A 2 A 3 A 式 中 q为每平 方 米炉墙 的散热损 失 ，W／ m 。 脱 硝 系统反 应 器 及 其 烟 道 的 总面 积 为 A，则 列 出热 平衡 方程 为 C m Q At 3 1 0 0 0 cm ． 0⋯ 式 中△ 为 散 热 导 致 的 温 降 ，K；A 为 总 面 积 ，I n 。 2 ． 4 反应 器及 其 烟道漏 风 导致 的烟气 温 降 已知 烟道漏 风 温度 为 t 0 ， S C R系 统 烟 气 温度 为t ， 混合稳定后烟气的温度为t ， 漏入空气的吸 热 等 于烟气 的放 热 ，列 出热平 衡方 程 如下 c a ‘ Q t 0 c ，‘ Q ， ， t 一t 1 8 式 中 c 为 空 气 质 量 定 压 比热 容 ，k J ／ k g K ； Q 为漏 风 的质 量 流量 ，k g ／ h ； c a 为 烟 气 的 质 量定 压 比热容 ，k J ／ k g K ； Q ⋯ 为烟 气质 量 流量 ，k g ／ h 。 整 理平 衡方 程 ，可得 稳 定后 的温度 为 f ，． 1 9 C a 。 Q l f c ，’ Q ， ， 计算烟气的温降为 A t t 一t 。 2 ． 5 S C R脱 硝 系统对 锅炉 排烟 热损 失 的影 响 根 据查 阅 的大 量 文献[ 1 ，4 ，5 ，6 ] ，脱 硝 系统 出 口较入 I 1 温 度 变化 不 大 ，因此 本 文 中主 要 考虑漏 风 率增 加导 致 的烟 气 量增 大 引 起 的排 烟 损 失变 化 。 排 烟热损 失 q 等于 排烟焓 值 与进入 锅 炉 的冷 空气 焓值 的差 ，计算式 如 下 4 华 北 电 力 大 学 学 报 q 2 Q2 0 o ⋯ 1 0 0一q 4 ％ 2 0 式 中 h 为排 烟 的焓 ，k J ／ k g ； 为 烟 气 侧 空 气 预热器出口的过量空气系数； 0k 为理论冷空气的 焓 ，k J ／ k g ； q 为机 械不 完 全燃 烧 热损 失 ，在 只考 虑漏 风引 起 的锅炉 效 率变 化时 ，认 为 q 等其 他热 损 失 不变 ，可 根据 煤 种不 同选 取适 当 的数值 。 2 ． 5 ． 1 计 算排 烟焓 h 。 完全 燃烧 时锅 炉 排烟焓 可 以用 下式 计算 h py h g y hH， o hfl l g y c g y V H 2 0 c H 2 o p y h f }l 2 1 式 中 h 为 排 烟 焓 ，k J ／ k g ；V 为 干 烟 气 容 积 ， N m ／ k g ； V H 椰 为水 蒸 气 容 积 ，N m ／ k g ； c 。为 水 蒸气 的平 均 定压 比热 容 ，k J ／ N m c I ； c 为 干烟 气 的平 均定压 比热容 ，k J ／ N m ℃ ； 为排 烟温 度 ， ℃ ； h 为飞 灰焓 ，k J ／ k g ； C 可按 下 式进 行计 算 C 2 2Z Z g 一 L 式 中 R O 、 N 、 O 分别 表示 干烟 气 中三原 子气 体 、 氮气 、氧 气 的 容 积 百 分 数 ， c 。 ， 、 c 。 、 c 。 ， 分 别 表 示 三原 子气 体 、氮 气 、氧气 的平 均定 压 比热 容 。 h 可按 下式 计 算 2 3 r h h 。 秽 2 3 考 虑 到 飞 灰 焓 的 数 值 相 对 较 小 ，只 有 当 4 l 9 0 O f h A． r6时才 考虑 ，反 之可 忽 略不计 。 V ⋯ t 2 ． 5 ． 2 计 算理 论 冷 空气焓 理论 冷 空气 焓可 按 下式计 算 U k c t 2 4 式 中 为 理论 空 气 量 ，N m ／ k g ； c 为 1 N m 干 空 气 连 同 其 带 入 的 水 蒸 气 的 平 均 定 压 比 热 容 ， k J ／ N m ℃ ； t 为空气 温 度 ， C c。 将上 述 计算 得 到 的排 烟焓 和冷 空 气 焓代 入式 2 0 中 ，脱 硝 前 后 的 过 量 空 气 系 数 大 小 不 同 ， 通过 比较 脱 硝前 后 的排 烟 热 损 失 ，即可 得 到排 烟 热损 失 的变 化 在计 算 中假 设脱 硝前 后 排 烟 温度 不 变 。 2 ． 6 S CR脱 硝 系统对 锅炉 效 率 的影 响 基本可认为当漏风变化不大而保持其他参数 不变 时 ， q ， 、 q 、 q 的值 保 持 不 变 ，灰 渣 物 理 热 损 失 q 可 忽 略不计 ，因此 ，漏 风变 化 导致 锅炉 效 率 变化 的表 达式 可表 示 为 △叼 一A q 2 5 从 上 式可 以看 出 ，只要 计 算 出锅 炉排 烟 热 损 失 的变化 ，就 可计 算 出锅 炉效 率 的变化 。 3 典 型机组计算结果 根据 典 型 6 0 0 M W 机 组 和 某 1 0 0 0 MW 机 组 的设 计数 据 ，进 行 了脱 硝 系 统 的热 量 平 衡 计 算 。 计算 中 ，S C R脱 硝 系统 的脱 硝效 率 为 8 0 ％ ，氨 逃 逸率 为 3 p p m；6 0 0 MW 机 组 设 计 煤 种 为 神 府 东 胜煤 ，S C R反应 器入 口 N O 浓 度 为 3 5 0 r n g ／ N m ； 1 0 0 0 M W 机组 设 计 煤 种 为 准 格 尔 煤 和 印 尼 煤 按 1 1 配 比 的 混 煤 ，S C R 反 应 器 入 口 N O 浓 度 为 3 0 0 m g ／ N m 。在计算 中 ，分 别 考虑 6 0 0 MW 机组 在 B MC R、 T R L 、T H A、 7 5 ％ T HA、5 0 ％ T H A、 4 0 ％T HA和 高 加 全切 等 不 同 负荷 以及 1 0 0 0 MW 机组 在 BMC R、 B RL、7 5 ％ B MC R、5 0 ％ B MCR、 3 0 ％ B MC R和 高加 全 切 等 不 同负 荷下 ，S C R 反 应 器进 出 口烟 气 温 度 和 锅 炉 排 烟 热 损 失 的 变 化 情 况 ，过量 空 气系 数 、人 煤 量 、排 烟温 度 等 参 数 均 随 负荷变 化 ，计算 结 果如 下 3 ． 1 反应器 烟 气温 度 变化计 算 结果 图 1 和 图 2分 别 为 6 0 0 Mw 机 组 和 1 0 0 0 MW 机组 S C R脱硝 系统 反应 器 内烟 气温 度 随机 组 负荷 的变 化情 况 。从 图 中可 以看 出 ，负荷 一 定 时 ，在 反应温升 ，稀释风温降 ，漏风温降中，漏风温降 最大 ，反 应 温升 次 之 ，稀 释 风 温 降 最小 ；不 同 负 荷 时 ，这三 项 温 度 变 化 都 随 负 荷 的 降 低 而 减 小 。 从 图 中还 可 看 出 ，烟 气经 S C R反应 器 后 ，烟 气 温 度降低均小于 2 c I ，且随负荷的降低而减小 。由 于 反应 器及 其 烟道 的 热流 密 度 较 小 ，散 热 损 失 在 计 算 中可忽 略不 计 。 3 ． 2 排烟 热 损失计 算 结果 图 3和 图 4给 出 了 6 0 0 MW 机 组 和 1 0 0 0 Mw 机 组 的排 烟 热损 失及 其 随负 荷 的 变 化关 系 。从 图 中可 以看 出 ，脱 硝 系统 对 锅 炉排 烟热 损 失 的 影 响 不 大 ，排 烟 热损 失变 化量 均 低 于 0 ． 0 5 ％ ，并 且 排 烟热损失及 其变 化值都 随机 组负荷 的降低 而减 小 。在 B MC R工 况下 ，排 烟热损 失及 其 变化 最 第 1期 李季 ，等 火 电机组 S C R脱硝系统热量平衡分析 5 2 2 2 O 1 8 1 6 1 ．4 j 四1 ． 2 鏊 1 ．0 赠O 8 O． 6 0 ．4 O 2 图 1 6 0 0 MW 机 组 S C R 系 统烟 气 温 度 变 化 图 Fi g． 1 Te mp e r a t ur e v a r i a t i o n o f SCR un i t f o r 60 0 M W u ni t 2． 0 1 ．6 1 2 籁 { 趟 0 ．8 赠 0 4 瘊 骚 图 2 1 0 0 0 MW 机 组 S C R 系统 烟 气 温 度 变化 图 Fi g ． 2 Te mp e r a t u r e v a r i a t i o n o f SCR u ni t f o r l 0 00 M W u n i t 嘱 最 器 拙 机组负荷 排烟热 损失 排 烟热损 失变化 图 3 6 0 0 MW 机 组排 烟 热 损 失 变化 曲线 Fi g ． 3 He a t l o s s o fflu e g a s for 6 00 MW un i t 高。从排烟热损失计算公式上看 ，高负荷时 ，锅 炉 的排 烟温 度高 ，而过 量 空 气 系数 相 对 较 小 ，因 此 ，排 烟热 损失 相 对较 高 。同 时 ，根 据 2 ． 6节 分 析结 果 ，脱 硝 系 统 对 锅 炉 效 率 的 影 响 也 低 于 0． 05％ 图 4 1 0 0 0 MW 机 组 排 烟 热损 失 变化 曲 线 Fi g ． 4 He a t l o s s o f flu e g a s for 1 00 0 MW u n i t 4 结 论 本 文 主要分 析 了 S C R脱硝 系统 反应器 及 其 烟 道 内的热量 平衡 ，分 别 从 化学 反 应 放 热导 致 的 烟 气 温升 、稀 释风 导致 的烟 气 温 降 、反应 器 及 其 烟 道散热导致 的烟气温 降以及漏风导致的烟气温降 这 四个 方面 ，对 反应 器 及其 烟 道 内的温 度 分 布进 行 了详 细 的热力 学分 析 与 计算 ， 同时分 析 了 S C R 脱 硝 系统对 锅 炉排 烟 热 损 失 和 锅 炉 效 率 的影 响 。 本 文 还针对 典 型 6 0 0 MW 机 组 和 1 0 0 0 MW 机 组 的设计 数据 进 行 了计 算 ，获得 了 S C R脱 硝 系统 反 应 器及 其 烟道 内温 度 分布 的具体 数 据 。通 过 计 算 可知 ，烟气经脱硝反应器后温度的降低小于2℃ ， 与 相关 文 献 的 工程 经验 数 据 相 吻合 ’ ；同 时 也 获得 了脱 硝 系统 对 排 烟热 损 失 的影 响 ，在 B M C R工况下 锅 炉 排 烟 热 损 失 变 化 0 ． 0 5 ％ ，即 锅 炉 效率相应降低 0 ． 0 5 ％。由于加装脱硝系统导致的 散热 损失 增 加 和 锅 炉 漏 风 等 情 况 不 可 避 免 ， 因 此 ，在安装 和运行脱 硝 系统 时 ，应 注 意做 好 反 应 器 的保 温措 施 以及 系 统 的密 封性 ， 以降低 系统 的 能耗 损失 。 参考文献 [1] 张强．燃煤 电站 S C R烟 气 脱 硝 技术 及 应 用[ M] ． 北 京 化学 工业 出版社 ， 2 0 0 7 ． [2]叶江 明．电厂锅炉原理及 设备 第二版 [ M] ．北 京 中国电力 出版社 ， 2 0 0 7 ． [3]孙克 勤 ，钟秦 ．火 电厂 烟 气 脱 硝 技术 及 工 程 应 用 [ M] ．北京 化学 工业 出版社 ， 2 0 0 6 ． [ 4]宋艳君 ．乌沙 山发 电厂 4号机组 脱硝系 统工艺 特点 和选型情况 [ J ] ．电力设备 ，2 0 0 7 ， 8 1 0 1 0 3 1 0 4 ． 下 转 第 1 2页 1 2 华 北 电 力 大 学 学 报 2 0 1 2年 上接 第 5页 [ 5]宁献武 ，刘树 民，刘 志 杰 ，等．S C R脱 硝 系统 对 锅 炉设备 的影 响及 对 策[ J ] ．电力 环 境保 护 ，2 0 0 9， 2 5 63 43 6 ． [ 6]段传和 ，夏怀祥 ．燃煤 电站 S C R烟气脱 硝工程技 术 [ M] ．北京 中国电力 出版社 ， 2 0 0 9 ． [ 7]翟培强 ．锅炉漏风变化 对其 热效 率 的影 响 [ J ] ．机 电信息 ， 2 0 0 4， 2 2 2 3 2 8 ． [ 8]陈进生 ．火 电厂烟气脱 硝技 术一 选择性 催 化还原 法 [ M] ．北 京 中国电力出版社 ， 2 0 0 8 ． [ 9]杨宏 民 ， 李建 刚，杨小 锟．电站锅 炉 排 烟热 损失 计 算研 究 [ J ] ．电站 系统 工 程 ， 2 0 0 0，1 6 2 9 4 9 5． [ 1 O ]李海峰 ， 王力 光．HG一 2 0 0 ／ 1 0 0一Y M1 0型锅 炉漏风 系数变 化对 机 组 热 经济 性 的 影 响 [ J ] 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