《钢结构加固技术规范》CECS77：96.pdf

C E C S 7 79 6 中国工程建设标准化协会标准 钢结构加固技术规范 T eC hniC alC ode for strengthening steelstructures 中国计划出版社 中国工程建设标准化协会标准 钢结构加 固技术规范 T echnicalC odefor strengthcning steelstructures C E C S7 7 9 6 主编单位清 华 大 学土木 工程 系 审查单位建筑物鉴定与加 固委员会 批准单位中国工程建设标准化协会 批准 日期199 6年5月3 0日 中国计 划出 版社 2 0 0 5北京 中国工程建设标准化协会标准 钢 结构 加 固技术规范 C E C S7 7 9 6 清华大学土木工程系主编 中国计划出版社出版 （ 地址 北京市西城 区木摒地北里 甲1 1号 国宏大厦C座4层 ） （邮政编码1 0 0 0 3 8电话6 3 9 0 6 4 3 36 3 9 0 6 3 81 新华书店北京发行所发行 廊坊市海涛 印刷有 限公司印刷 85 0 xll6 8 毫米 1/3 22.5印张6 2千字 2 0 0 5年1 0月第1版2 0 1 1年8月第6次印刷 印数5 3 0 1 一 6 3 3 0册 统 一 书号1 5 80 0 5 8 6 88 定价1 2 .0 0元 ．告 J －鑫～ 月 U青 现批准钢结构加固技术规 范 C E C S 7 79 6为中国工程建 设标准化协会标准，推荐给各有关单位使用。在使用过程中，请将 意见及有关资料寄交 四川省成都市 一 环路北三段5 5号，四川省建 筑科学研究院中国工程建设标准化协会建筑物鉴定与加固委员会 （邮编6 1 0 0 5 1，以便修订 时参考。 中国工程建设标准化协会 1 9 9 6年5月3 0日 目次 1 总则 2 术语、符号与代号 一’“““““ 2.1 术语 2.2 符号与代号 3 加 固基本原则及 一 般方法 3.1 一 般规定 3.2 加 固工作程序 一” 二” “““““““““““““““““““““““ 3.3 加 固 一 般方法及其选择 3.4 材料 4 改变结构计算图形 的加固 4.1 一 般规定 4.2 改变结构计算图形 的 一 般方法 ， ⋯⋯” ” ” “““” ” 5 加大构件截面的加固 5.1 一 般规定 5.2 受弯构件的加 固 ⋯⋯”,““““““““““““““““““““ 5.3 轴心受力和拉弯、压弯构件 的加 固 5.4 构造与施工要求 ⋯⋯”“““““““““““““““““““““““ 6 连接的加固与加固件的连接 6、1 一 般规定 6,2 焊缝连接的加 固 ⋯⋯ ” “““““““““““““““““.““““““““ 6.3 螺栓和铆钉连接的加 固 6,4 加 固件的连接 ⋯⋯’ “““““.““““““““““ . “““““““’ 二 6.5 构造与施工要求 ⋯⋯”““““““““““““““““““““ 7 裂纹 的修复与加 固 7 8 1 0 1 2 1 2 1 2 1 8 1 8 2 0 2 2 2 8 3 0 3 0 3 0 3 2 3 3 3 4 3 6 1 7.1 一 般规定 ， ⋯ ⋯ （ 3 6 7.2 修复裂纹的方法 ⋯⋯ 、 ⋯ ⋯ （ 3 7 8 施工安全与工程验 收 ⋯ ⋯ （ 4 0 8.1 施工安全 ， ⋯⋯ （ 4 0 8.2工程验收 ⋯ ⋯’ 4 1 附录A构件的截面加固形式（参考图） ， ⋯ ⋯ （ 4 2 附录B本规范用词说明 ⋯ ⋯ （4 5 附加说明 ， ⋯ ⋯ （ 4 6 附条文说明 ⋯ ⋯ ， ⋯ ⋯ （ 4 7 1 总则 1.0.1 为使钢结构的加固做到技术可靠、经济适 用、施工简便和 确保质量，特制定本规范。 1.0.2 本规范适 用 于工业 与 民用建筑和 一 般构筑物的钢结构因 设计、施工、使用管理不当，材料质量 不符合要求，使用功能改变， 遭受灾害损坏以及耐久性不足等原 因而需要对钢结构进行加固的 设计、施工和验收。对有特殊要求和特殊情况下的钢结构加固，尚 应符合相应的专门技术标准的规定。 1.0.3 钢结构加固前，应按照 工业 厂房可靠性鉴定标准和民 用建筑可靠性鉴定标准等进行可靠性鉴定。 1.0.4 ．钢结构的加 固设计、施工及验收，除本规范规定外，尚应符 合钢结构设计规范、钢结构工程施工及验收规范的规定。 2 术语、符号与代号 2.1 术语 2.1.1 钢结构的加固 对已有钢结构进行加强 以提高其承载力、耐 久性 和满足使用 要求。 2 . 1.2 待加 固的钢结构 经可靠性 鉴定需要进行但尚未实施加固的钢结构。 2.1.3 加固前的结构、构件或原结构、构件 实施加固前的现有结构、构件。 2.1.4 加固后的结构、构件 实施加固竣工后 的结构、构件。 2.1.5 结构的名义应力 按规范规定或由材料力学 一 般方法算得 的结构应力。 2.1.6 有效净截 面、净截面 扣除孔洞、锈蚀和损伤削弱失效后 的截面。 2.1.7 摩擦型高强度螺栓连接 仅考虑由板件间摩擦力传递板件间作用力的高强度螺栓连接。 2.1.8 扩展性裂纹 长度或深度有可能不 断增加的裂纹。 2.1.9 脆断倾向性裂纹 有使钢结构可能发生突然脆性断裂 的裂纹。 2.2 符号与代号 2.2.1 作用 和作用效应符号 F 集 中荷载； 八 手 一一一 弯矩； 从构件加固前的弯矩； N 轴心力； N 。构件加固前的轴心力； P 高强度螺栓的预拉力； V 剪力； V 。构件加固前的剪力。 2.2.2 计算指标 E 钢材的弹性模量； G 钢材的剪切模量； N E欧拉临界力； 了钢材 的抗拉、抗 压和抗弯强度设计值； fy钢材屈服强度（或屈服点）标准值； fv钢材抗剪强度设计值； f。原结构钢材抗拉、抗压 和抗弯强度设计值； fs加固用钢材抗拉、抗压 和抗弯强度设计值； fo加固后结构构件钢材抗拉、抗压 和抗弯换算强度设计 值； fr角焊缝的抗拉、抗压 和抗剪强度设计值； 。正应力； ，。。局部压应力； 氏构件加固时的正应力； af垂直于角焊缝 长度方向，按角焊缝有效截面计算的焊 缝正应力； 一 剪应力’ 二f沿角焊缝 长度方向，按角焊缝有效截面计算的焊缝剪 应力。 2.2.3 几何参数 A 毛截面面积或全部截面面积； 3 A n有效净截面面积，净截面面积； A 。原构件的毛截面面积； A on原构件的净截面面积； A s构件加固部分的截面面积； A t构件加固后 的总截面面积，即A。与A，之和； I 毛截面惯性矩； I。 原构件毛截面惯性矩； 1 5构件加固部分的截面惯性矩； W 毛截面抵抗矩； W n有效净截面抵抗矩； W on - 原构件净截面积抵抗矩； L 长度； L 。构件的计算长度； L w焊缝 长度； L ws加固焊缝实际施焊段 的长度； L s加固焊缝延续的总长度； a 间距； d 直径； e。 等效偏心距； he角焊缝有效厚度； hf角焊缝焊脚尺寸； t 板件厚度； 人长细 比； 几。 换算长细 比； 。、。。挠度、初始挠度； 田w 焊接残余挠度； 田T总挠度； △。挠度增量。 2.2.4 计算系数及其他 4 aN压弯构件的弯矩增大系数； 凡二 、尽 ， 压弯构件稳定计算的等效弯矩 系数； 下截面塑性发展 系数； 占 焊缝连续性系数； 李 一 － 焊接残余挠度影 响系数； ,n 轴心受力加固构件的强度降低系数； ,m 受弯加固构件的强度降低系数； 飞M 压（拉）弯加固构件的强度降低系数； 甲 轴心受压构件的稳定系数； 沪b 梁或受弯构件的整体稳定 系数； 少 一一 系数。 3 加固基本原则及 一 般方法 3.1 一 般 规 定 3.1.1 钢结构经可靠性 鉴定需要加 固时，应根据可靠性鉴定结论 和委托方提出的要求，由专业技术人 员按本规范进行加固设计。 加固设计的内容和范围，可 以是结构整体，亦可 以是指定的 区段、 特定的构件或部位。 3.1.2 加固后 的钢结构的安全等级应 根据结构破 坏后果 的严重 程度、结构的重要性 和下 一 个使用期 的具体要求，由委托方和设计 者按实际情况商定。 3.1.3 钢结构加固设计应与实际施工方法紧密结合，并应采取有 效措施，保证新增截面、构件和部件与原结构连接可靠，形成整体 共同工作。应避免对未加固的部分或构件造成不利的影响。 3.1.4 在钢结构加固前应对其作用荷载进行实地调查，其荷载取 值应符合下列规定 3.1.4.1 对符合现行国家标准建筑结构荷载规范的荷载应 按此规范的规定取值； 3.1.4.2 对不符合建筑结构荷载规范规定或未作规定的永 久荷载，可根据实际情况 进行抽样实测确定。抽样数应根据实际 情况确定，但 不得 少于五年，且应以其平均值乘以 1.2系数作 为该 永久荷载的标准值； 对未作规定的工艺、吊车等使用荷载，应根据使用单位提供的 资料和实际情况取值。 3.1.5 加固钢结构可按 下列 原则进行 承载 能力及 正常使用极 限 状态验算 3.1.5;1 结构的计算简图应根据结构作用的荷载和实际状况确定； 6 3.1.5.2 结构的计算截面，应采用实际有效截面积，并考虑结 构在加固时的实际受力状 况，即原结构的应力超前和加固部分的 应变滞后特点，以及加固部分与原结构共同工作的程度； 3.1.5.3 加固后如改变传力路线或使结构重量增 大，应对相关 结构构件及建筑物地基基础进行必要 的验算。 3.1.6 对 于高温、腐蚀、冷脆、振动、地基 不均匀沉降等原 因造成 的结构损坏，应提出其相应的处理对策后再进行加固。 3.1.7 钢结构的加固设计应综合考虑其经济效益 。应不损伤原 结构，避免不必要的拆除或更换。 3.1.8 钢结构在加固施工过程中，若发现原结构或相关工程隐蔽 部位有未预计的损伤或严重缺陷时，应立 即停止施工，并会 同加固 设计者采取有效措施进行处理后再继续施工。 3.1.9 对于加固时可能出现倾斜、失稳或倒塌等不安全 因素的钢结 构，在加固施工前，应采取相应的临时安全措施，以防止事故的发生。 3.1.1 0 焊接钢结构加固时，原有构件或连接的实际名义应力值 应小于。 ．5 5几，且不 得考虑加固构件的塑性变形发展；非焊接钢 结构加固时，其实际名义应力值应小于0.7 f ，。当现有结构的名 义应力值大 于上述及本规范第5. 1.4条规定时，则 不得在负荷状 态下进行加固。 3.2加 固工作程序 3.2.1 加固工作应按图3.2.1程序进行。 图3.2加 固工作程序 3.2.2 根据结构可靠性鉴定结论 和有关资料，由设计人员会同施 工人员选择适当的方案。 3.2.3 按选择 的适当方案进行加固设计，应考虑合适的施工方法 及合理 的构造措施并根据结构上的实际作用，进行承载能力、正常 使用 极 限状态方面 的验算。 3.2.4 按 照加固设计进行施工组织设计，施工时应采取有效措施 确保质量 和安全，并应遵 照本规 范及 现行有关规范进行施工和验 收。 3.3 加 固 一 般方法及其选择 3.3.1 钢结构加固的主要方法有减轻荷载、改变计算图形、加大 原结构构件截面和连接强度、阻止裂纹扩展等。当有成熟经验时， 亦可采用其他的加固方法。 3.3.2 钢结构加固时 的施工方法有负荷加固、卸荷加固和从 原 结构上拆下加固或更新部件进行加固。加固施工方法应根据用户 要求、结构实际受力状态，在确保质量 和安全的前提下，由设计人 员和施工单位协商确定。 3.3.3 钢结构加固施工需要拆下或卸荷时，必须措施合理、传力 明确、确保安全。主要方法有 3.3,3.1 梁式结构，例如屋架，可 以在屋架下弦节点下设临时 支柱（图3.3.3 一 1 ）或组成撑杆式结构（图3.3.3 一 2 ）张紧其拉杆对 屋架进行改变应力卸荷。此时，屋架应根据千斤顶或撑杆压力进 行 承载力验算，且应注意杆件内力是否变号或增大，如个别杆件 、 节点承载力不足时，卸荷前应对其进行加固。 3.3.3.2 柱子，可采用 设 置临时支柱（图3.3.3 一 3 ）或 “托梁换 柱 ” （图3.3.3 一 4 ）。采用 “托梁换柱” 时，应 对 两侧相邻柱进行承载 力验算。 3.3.4 钢结构加固 一 般 宜采用焊缝 连接、摩擦型高强度螺栓 连 接，有依据时亦可采用焊缝 和摩擦型高强度螺栓的混合连接。当 8 采用焊缝连接时，应采用经评定认可的焊接工艺及连接材料。 a）用临时支柱卸荷 b ） 用 撑杆式构架卸荷 图3.3.3 一 1,2屋架卸荷示意 1 一 临时支柱；2 一 千斤顶；3 一 拉杆 , ｝⋯｝ 2} }}} 2 a）支撑屋架 b） 支撑 吊车梁 图3.3.3 一 3 柱子的卸荷 1 一 被加 固柱；2 一 临时支柱 5 ｝ 十 1 ＼门井 尸 2 a）下部柱的加固b）下部柱的截断拆除 图3.3,3 一 4 下部柱 的加 固及截断拆除 1 一 牛腿；2 一 千斤顶；3 一 临时支柱；4 一 柱子被加固部分； 5 一 永久性特制析架；6 一 柱子被截取部分 3.4材料 3.4.1 待加固的钢结构，应对其材料质量状况进行评价 3.4.1.1 根据设计文件、钢材质量证明书、施工记录、竣工报 告、可靠性鉴定报告等文档资料或样品试验报告，对 于待加固钢结 构 的原材料性能指标给出评价； 3.4.1.2 如果 没有充足 的文档资料，或者给出的数据不充分、 不完全、有疑虑，或者发 现 有 影响结构和材料性能的缺陷或损伤 时，应按 国家现行有关标准进行抽样检验； 3.4.1.3 对于符合现行国家标准规定的钢材，其强度设计值应 按钢结构设计规范 （G B J 1 7 一 88 ） 规定取值，否则应按本规范的 3.4.1.1和3.4.1.2确定的屈服强度数值除以抗力分项系数 yR 取值f 一 几／八 ，且抗力分项 系数取1.1; 3.4.1.4 对 于气相腐蚀的钢结构构件，当其截面积损失大于 2 5，或其板件剩余厚度小 于smm时，其材料强度设计值尚应 根 据腐蚀程度乘以表 3.4.1.4所列相应 的降低 系数。对于特殊环境 中腐蚀钢结构加固应专门研究确定。 1 O 腐蚀程度降低 系数 腐蚀程度（按G B J 4 6 一 82分类） W类（弱腐蚀） V类（中等腐蚀） V I 类（强腐蚀） 表3.4.1.4 降低系数 3.4.2 与待加固的钢结构匹配 的连接的强度设计值，应按本规范 3.4.1规定对结 构 材料的 评 定结果，按钢结 构设计规范 G B J 1 7 一 88 ）的表3.2.1 一 4至表3.2.1 一 6取值），并应考虑其第 3.2.2条规定的相应折减系数。 3.4.3 钢 结 构 加固材 料 的选择，应 按钢 结 构 设 计 规 范 G B J 1 7 一 88 ）规定并在保证设计意图的前提 下 ，便于施工，使新老 截面、构件或结构能共同工作，并应 注意新老材料之间的强度、塑 性、韧性及焊接性能匹配，以利用充分发挥材料的潜能。 4 改变结构计算图形 的加固 4.1 一 般 规 定 4.1.1 改变结构计算图形 的加 固方法是 指采用改变荷载分布状 况、传力途径、节点性质 和边界条件，增设附加杆件和支撑、施加预 应力、考虑空 间协同工作等措施对结构进行加固的方法。 4.1.2 改变结构计算图形的加固过程（包括施工过程）中，除应对 被加固结构承载能力和正常使用极限状态进行计算外，尚应注意 对相关结构构件承载能力和使用功能的影响，考虑在结构、构件、 节点 以及支座 中的 内力 重分布，对结构（包 括基础）进行 必要 的补 充 验算，并采取切实可行 的合理构造措施。 4.1.3 采用调整内力的方法加固结构时，应在加固设计中规定调 整内力（应力）或规定位移（应变）的数值和允许偏差，及其检测位 置和检验方法。 4.1.4 采用调 整内力的方法加固时，应在加固设计中规定调整内 力（应力）或规定位移（应变）的数值和允许偏差，及其检测位置 和 检验方法。 4.2 改变结构计算图形的 一 般方法 4.2.1 对结构可采用下列增加结构或构件的刚度的方法进行加固 4.2.1.1 增加支撑形成空 间结构并按 空间结构进行验算，图 4.2.1 一 1; 4.2.1.2 加设支撑增加结构刚度，或调整结构的自振频率等以 提高结构承载力和改善结构动力特性 ，图4.2.1 一 2; 4.2.1.3 增设支撑或辅助杆件使构件的长细 比减少 以提高其 稳定性，图4 .2 . 1 一 3; 1 2 4.2.1.4 部分水平力 在排架结构中重点加强某 一 列柱的刚度，使之承受大 ，以减轻其他列柱负荷，图4.2.1 一 4; ，厂 1 门1 1 图4.2.1 一 1 a）增设梁支柱b）增设梁撑杆 c）梁下加角撑 d ）梁 下加斜立柱 图4.2.1 一 2 a）上弦加固 （ 平 面内稳定性） b）斜腹杆加固 （ 平面 内稳定性） 图4.2.1 一 3 用再分杆加 固析架 a） 加固前 b）加固后 图4.2.1 一4 加强某 一 列柱 4.2.1.5 在塔架等结构中设 置拉杆或适度张紧 的拉索以加强 结构的刚度，如图4 .2 .1 一 5。 拉索 拉杆 a）加强输电线支架 的刚度（ b）减小悬臂端的挠度 图4.2.1 一5 设置拉杆加强结构刚度 4.2.2 对受弯构件可采用下列改变其截面内力的方法进行加固 4.2.2.1 改变荷载的分布，例如将 一 个集中荷载转化为多个集 中荷载； 4.2.2.2 改变端部支承情况，例如变 铰接为刚接，参见 图 4.2.2 一 2 图4.2.2 一2 屋架支座处 由铰接改变为刚接 4.2.2.3 参见 图4 .2. 增加中间支座或将简支结构端部连接成为连续结构， 2 一 3; 图4.2.2 一 3 托架支座处 由铰接改变为刚接 4.2.2.4 4.2.2.5 调整连续结构的支座位置； 将构件变为撑杆式结构，如图4 .2.2 一 5; a）简支梁下设撑杆 b）屋架下设置撑杆（ c）立柱横向设撑杆 4.2.2.6 图4.2.2 一 5 构件变为撑杆式结构 施加预应力，如图4 .2.2 一 6。 泣亚军 1 一 l 图4.2.2 一 6 板梁施加预应力加 固 4.2.3 4.2 对彬架可采用下列改变其杆件内的方法进行加固 .3.1 增设撑杆变析架为撑杆式构架，如图4.2.3 一 1; a）单 下撑 （b）双下撑 图4.2.3 一 1 彬架下设撑杆 4.2.3.2 加设应力拉杆，参见 图4 .2.3 一 2。 4.2.4 必 要 时可 采取措施使加 固构件与其他构件共 同工作或形 成组合结构进 行加固，例如使钢 屋架与天 窗架共同工作，参见 图 4.2.4；又如在钢平台梁上增设剪力键使其与混凝土铺板形成组合 结构等。 a）析架下加直线预应力 b）析架下加折线预应力 c）平行弦析架加直线预应力 图4.2.3 一 2 在彬架 中加设预应力拉杆 图4.2.4使天窗架与屋架连成整体共 同受力 5 加大构件截面 的加固 5.1 一 般 规 定 5.1.1 采用加大截面加固钢构件时，所选截面形式应有利于加固 技术要求并考虑已有缺陷和损伤的状况。 5.1.2 加固的构件受力分析的计算简图，应反映结构的实际条 件，考虑损伤及加固引起的不利变形、加固期间及前后作用在结构 上 的荷载及其不利组合。对 于超静定结构尚应考虑 因截面加大 、 构件刚度改变使体系内力重分布的可能。必要时应分阶段进行受 力分析和计算。 5.1.3 被加固构件的设计工作条件分类见表5. 1.3。 构件的设计工作条件类别表5.1.3 类别使用条件 特繁重动力荷载作用下的焊接结构 除 I 外直接承受动力荷载或振动荷载的结构 除W外仅承受静力荷载或间接动力荷载作用的结构 受有静力荷载并允许按塑性设计 的结构 1 1 1 I llW 5.1.4 负荷下焊接加固结构，其加固时的最大名义应为鲡a二应按 表5.1.3划分的结构类别预 以限制对于 工、n类结构分别为 l 口。m二｝镇0.2几和I。。I na 二I0.4几；对 于 1 1 1 、I V类结构为 ｝。。max} 0.5 5 f ，。 一 般情况 下，对 于受有轴心压（拉）力和弯矩的构件，其 氏ma 二可按下列公式确定 N。 ． 八 么 ，N non二． 人 么 ，N non。 口。，, ,代 犷 －． 习二 ～一一一 下干犷 ～－ 一一 习二 －-－ 代于二犷 －一 气O。土。任 一 1 , 几 on aN x vyoxn aN y vyoyn 式中N o,M o、，从y原构件的轴力，绕x轴和y轴的弯矩； A 。。，w ,woyn原构件的净截面 面积，对x轴和y轴的净 1 8 截面抵抗矩； 如x，枷 y 弯矩增大系数。对拉弯构件取如 x 一 如， - 1.0；对压弯构件按式（5.1.4 一 2 ）和 （ 5 .1.4 一 3 计算。 aN x 一 1 一 N 。从 丫E A 。 N 。对 7 r “E A 。 5.1.4 一 2 aN, 1 一 5.1.4 一 3 V 砂 O } O 一 ， 六 ｝ X ， 人 J y . rL r 」 工 、 气 飞 r 卜 」 工 、 J飞 0 2 . ． 一 X 了 EO O 其中 其中 5.1.5 A 。，入x从y分别为原构件的毛截面 面积、对x轴和y轴 的长细比； 、x，、 y原构件对 x轴和y轴的初 始挠度，其值取 实 测值与按式（5.1.4 一 4 ）或（5.1.4 一 5 ）计算的等 效偏心距eox（或eo ,）之和 。 _ M 品x N 。， 一 N 。） N oE x 一 N 。） N。N。，N oE x _M on, N 。， 一 N 。 ） N 。， 一 N 。） N。N。，N oE y 5.1.4 一 4 5 .1.4 一 5 N 。为原构件轴力；N。，、N oE x 、N oE ,；从nx和 M on，分别用下列 各式计算 5.1.4 一 6 5.1.4 一 7 N 兀 oE y 一 一 W onx fy W on ， fy 5.1.4 一 8 5.1.4 一 9 5.1.4 一 1 0 加固后 的 I 、1 1类构件，必要 时应对其剩余疲劳寿命进行 专 门研究和计算。 5.1.6 对负荷下加固后钢构件的计算，按本规范第5.2、5.3节的 规定进行。对非负荷下加固后钢构件的计算可参照本规范并按 l9 钢结构件设计规范｝ G B J 1 7 一 88 ）规定进行。 5.2受弯构件的加 固 5.2.1 在主平面内受弯的加固受弯构件 ，应按下式计算其抗弯强 城 yyM ny （纵f 5.2.1 式中M x，叭绕加固后截面 形 心 x轴和y轴的加固前弯矩 与加固后增加的弯矩之和； W nx ,W ny对加固后截面x轴和y轴的净截面抵抗矩； 了x,y截面塑性发展系数，对 工、n类结构取yx 一 沁 一 1.0；对 班、W类结构，根据截面形状按钢结 构设计规范 （G B J 1 7 一 88 ）表5.2.1采用； 纵 受弯构件加固强度折减系数；对 工、n类焊接 结构取 ， 。 一 。．85，对其他结构取 叭 一 0.9; 了截面中最低强度级别钢材的抗弯强度设计值。 5.2.2 1 、n、班类结构的受弯构件截面 的抗剪强度，组合梁腹 板计算高度边缘处的局部承压强度。。和折算应力可分别按钢结 构设计规范 （G B J 1 7 一 88 ）第4.1.2条、第 4.1.3条、第4.1.4条 计算；按塑性设计的W类构件 ，可按其第9.2.2条的规定计算腹板 的抗剪强度，计算时钢材强度值取计算部位钢材强度设计值。 5.2.3 主平 面内受弯的加固构件，当不符合钢结构设计规范 G B J1 7 一 88 ） 第4 .2.1和4.2.4条规 定时，可 按其第4.2.2和 4.2.3条的规定计算其整体稳定性，但应将钢材的抗弯强度设计值 f改取钢材换算强度设计值fo（按本规范第5. 3.6条规定取值）并 乘以折减系数纵。 5.2.4 组合截面板梁 的翼缘和腹板应按钢结构设计规范 （ G B J 1 7 一 88）第四章第三节 的规定设计和计算其局部稳定，对按塑性设 计的第I V类结构构件，其宽厚 比尚应符合其第九章第9.1.4条表 2 O 9.1.4的规定。 5.2.5 所加固结构构件的总挠度。T 一 般可按下式确定 。T ＝ 。。＋。w＋△。（5.2.5 式中 田 。初始挠度，按实测资料或加固时荷载由加固前的截 面特性计算确定； 。w 焊接加固时的焊接残余挠度，可按第5.2.6条确定； △。挠度增量，按加固后增加荷载标准值和 已加固截面 特征计算确定。 总的。T值不 应 超 过钢结构设计规范（G B J 1 7 一 88）第 3.3.3条表3.3.2规定的限值。 鱿2.6 焊接残余挠度。。应专门研究或近似由下式确定 C O w 一丝斗淤卫 n1 只 氨 叭 5.2.6 式中a考虑加固件间断焊缝连续性的系数，当为 连续焊缝 时，取占 一 1.0，当为间断焊缝时，取加固焊缝实际施 焊段长度与延续长度之 比； hf焊脚尺寸； L ,加固件焊缝延续的总长度； L 。受弯构件在弯曲平 面 内的计算长度，简支单跨梁 时取 梁的跨度； I。 原构件截面 的惯性矩； y*第 i条加固焊缝至构件截面形心的距离； 乐与加固焊缝 处结构应力水平氏f有关的 系数，按表 5.2.6取值； 考系数取值表5.2.6 氏／几 0.10.20.30.40.50.60.7 右 1.2 51.5 01.7 52.0 02.5 03,0 03.5 0 几为原构件钢材的屈服强度标准值； 沪 、系数，结构构件受拉和受压 区均有加固焊缝时取1.0, 仅拉或压 区有加固焊缝时取0.8，计算稳定性时取 0.7。 5.3 轴心受力和拉弯、压弯构件的加 固 5.3.1 轴心受拉或轴心受压构件宜采用对称的或不改变形 心位 置 的加 固截面形式，其强度应按下列规定计算 N/ 瓜 气 叭I 5.3.1 一 1 式中A n加固后构件净截面积； 了截面中最低强度级别钢材的强度设计值； ,n 轴心受力加固构件的强库降低系数。对 非 焊接加 固的轴心受力或焊接加固的轴心受拉工、1 1类构件 取 ， n 一 。．85;1 1 1 、W 类构件取 仇 一 。．9。对 焊接加固 的受压构件按公式（5 .3.1 一 2 ）取值。 刀 n o85 一 0.23 0 0 ／几 ‘ 5.3.1 一 2 其中 。。为构件未加固时的名义应力。 当采用非对称或形心位置改变的截面加固时，应按第5.3.2 条公式（5.3.2 ）计算。 5.3.2 拉弯或压弯构件的截面加固应根据原构件的截面特性 ，受 力性质和初始几何变形 状况等条件，综合考虑选 择适当的加固截 面形式，其截面强度应按下列规定计算 N .M x N田T 二．M专＋N oT,/ 一士 里 一涪＝ 竺士二 七专万二竺 毛衍。f5.3.2 A n 一 7 xW nx 一 ）ywn ， 一 ‘I匕M J 式中 N,M 二，城分别为构件承受的总轴心力，绕x轴和y轴 的总最大弯矩； ,W nx,wny分别为计算截面净截面面积，对x轴和y轴 的净截面抵抗矩； 听x，。T y构 件对 x 轴和y轴 的总挠 度，按 公 式 5.2.5）计算； n .A 2少 曰 . y,,yy塑性发展系数，对工、n类结构构件，取入 一 下， 一 1．。；对 1 1 1 、W类结构构件按钢结构 设计规范） G B J 1 7 一 88）中表5.2.1采用； 枷M 拉弯或压弯加 固构件的强度降低系数，对 I、n类结构构件取 ， E M 0.85；皿、w类结 构构件取 取M ～ 。．9；当N/ A n 妻0. 5 5 f，时， 取，E M ＝ 刀 n,n见第 5.3.1条）; 广 一 一 截面中最低强度级别钢材 的强度设计值。 5.3.3 实腹式轴心受压构件，当无初弯曲和损伤且对称或形心位 置不改变加固截面时，其整体稳定性按下列规定计算 N一～ 万 一 簇 叭I “ 甲A 5.3.3 式中 N 加固时和加固后构件所受总轴心压力； 甲A 轴心受压构件稳定系数，按钢结构设计规范 （G B J 1 7 一 88 ）附录三相应 屈 服强度钢 材 的 C类截面系数 表格 查 取，或按其表后 所附公式计算（计算时取 几 1.lfo; A 构件加固后的截面面积； 朴 轴心受力加固构件强度降低系数，按第5.3.1条的 规定采用； fo钢材换算强度设计值，按第 5.3.6条采用。 当构件有初始弯曲等损伤或非对称或形 心位置改变 的加 固截 面引起的附加偏心 时，应按第5.3.4条加固的压弯构件计算其稳 定性。 5.3.4 加 固实腹式压弯构件，弯矩作用在对称平面内的稳定性， 应按下列规定计算 l）弯矩作用平 面内的稳定性 丽表 概瓷赫 簇’E M广 5.3.4 一 1 式中 N 所计算构件段范围内轴心压为； 外 一 弯矩作用平面内的轴心受力构存的稳定系数，按第 5.3.3条规定采用； M x所计算构件段范围内最大弯矩； 入截面塑性 发 展 系数，对 工、n类构件取yx 一 1．。，对 班、W类构件按钢结构设计规范） G B J 1 7 一 88 ）表 5,2.1采用； W x弯矩作用平面内较大受压纤维的毛截面抵抗矩； 取M 压弯加固构件的强度折减系数，按第5.3.2条规定 采用； 。x构件对x轴的初始挠度co。及 焊接加固残余挠 度cow 之 和，cow按第5.2.6条确定； 凡x 等效弯矩 系数，按钢 结 构设计规 范 （ G B J 1 7 一 88 第5.2.2条的规定采用； 广钢材换算强度设计值，按第 5.3.6条规定采用。 N E x欧拉临界力，按公式（5 .3.4 一 2 ）计算； N E x矿E A5.3.4 一 2 其中 A 加固后构件的截 面面积； 入x加固后构件对截面x轴的长细 比。 对 于轧制或组合成的T形 和槽形单轴对称截面，当弯矩作用 在对称轴平面且使较大受压翼缘受压时 ，除按公式（5.3.4 一 1 ）计算 外，尚应按下式计算 N A yxW Z x lmxM xN ox/_ 万不二丁不不兀苏万不石 一 戈盏资刀 E M J - 、1 1。乙 口 i丫／i丫E xZ 5.3.4 一 3 式 中W Z x对较小翼缘或腹板边缘的毛截面抵抗矩。 2）弯矩作用平 面外的稳定性 N － 丁十 中y八 尽xM x N田X 沪bW lx成 专E M fo 5.3.4 一 4 式中 N 构件所受轴心压力； 2 4 甲y 弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数，参照第 5.3.3条规定采用； A 加固后构件的截面面积； 甲b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按钢结构设计 规范 （G B J 1 7 一 88 ） 附录 一 第（五 ）项规定计算（计算 时取几 一 1.lfo，对箱形截面可取 甲b 一 1.4; M x所计算构件段范围内最大弯矩； P tx等效弯矩 系数，按钢结构设计规范 （G B J 1 7 一 88 第5.2.2条第二项 的规定采用； 叭构件对x轴的初始挠度。。x与焊接残余挠度。w之 和。 5.3.5 弯矩作用在两个主平面内的双轴对称加固实腹式工字形 和箱形截面压弯构件，其稳定性按下列公式计算 甲，A 凡xM 又＋N ox．瓜，M v N。 ，一， 州 一 一一 不不一 一 丁丁 一一一 二尸布 下万了下下丁丁 一一 了州 一 一一一一一－ 不二厂 一－－一 飞补刀。 、，r - yx W i 八1 一 U．匕1丫／里 vE x少 ， 甲by w ly 5.3.5 一 1 N ．凡vM 专十 N田，．反x材未＋N。、／, 丁万 卞 万而厂下 丫士 万下而卞丽 下 卞 一 甲二不雨尸 一一 簇 叭M J - 甲yz 1 I v下rly＼上 U .L ， 二 ，／ 止 ， E y／ 甲bx , rlx 5.3.5 一 2 式中 甲x 、沪y对强轴和弱轴的轴心受压构件稳定系数，参照第 5.3.3条 的规定确定； 卿 x、外y均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数；对箱形截面 取 必 x 一 外， 1.4 ； 对工字形截面，取 外， 一 1．。， 外 x可按钢结构设计规范 （G B J 1 7 一 88）附录 一 第（五）项规定计算（计算时 取 几 一 1.lfo; 从，从所计算构件段范 围内对强轴和弱轴的最大弯矩； N E、，N E y 构件分别对 x轴和y轴的欧拉临界力； 。x构件对x轴的初始挠度。。、与焊接残余挠度。。 的和； 2 5 a, y 构件对y轴的初始挠度田。，与焊接残余挠度cowy 之和； wlx ,W ly对强轴和弱轴的毛截面抵抗矩； 凡、 ，风y等效弯矩 系数，按钢结 构 设 计规 范 （G B J 1 7 一 88）第5.2.2条 一 款的规定采用； 尽 x，尽y等效弯矩系数，按钢结构设计规范 （G B J 1 7 一 88）第5.2.2条二款的规定采用。 5.3.6 加固构件整体稳定计算时，钢材换算强度设计值可按下列 规定采用 当fo簇fs镇1.1sfo时，取 fo 一 fo; 当1.1 5 fo fs时，按式（ 5 .3.6 ）计算确定 A 、fs A 。f。） I sf。＋ I。f。） A,A。 ） I ,1 0 5.3.6 式中f。，fs分别为构件原来用钢材 和加 固用钢材的强度设 计值； A 。，A s分别为加固构件原有截面和加固的截面