高铁煤泥直接还原铁精矿粉研究 sup ① _sup _陈伟鹏.pdf

高铁煤泥直接还原铁精矿粉研究 ① 陈伟鹏１， 庞雅丹１， 陈晓丹２， 赵增武１， 武文斐１ （１.内蒙古科技大学 能源与环境学院， 内蒙古 包头 ０１４０１０； ２.北京华源泰盟节能设备有限公司，北京 １０００００） 摘 要 采用煤泥还原白云鄂博铁精矿粉，研究了配碳比、还原时间、还原温度对铁精矿粉金属化率的影响。 实验结果表明煤泥还 原铁精矿粉的最佳实验条件为配碳比 １.２、还原温度 １ ２５０ ℃、还原时间 ３０ ｍｉｎ，此条件下金属化率达 ８７.７４％。 该工艺可实现煤泥 的高效清洁利用。 关键词 煤泥； 直接还原； 铁精矿； 金属化率 中图分类号 ＴＤ９８９；ＴＦ０９文献标识码 Ａｄｏｉ１０.３９６９／ ｊ.ｉｓｓｎ.０２５３－６０９９.２０２０.０１.０１９ 文章编号 ０２５３－６０９９（２０２０）０１－００８１－０４ Ｄｉｒｅｃｔ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｉｒｏｎ Ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ Ｐｏｗｄｅｒ ｆｒｏｍ Ｃｏａｌ Ｓｌｉｍｅ ｗｉｔｈ Ｈｉｇｈ Ｉｒｏｎ Ｃｏｎｔｅｎｔ ＣＨＥＮ Ｗｅｉ-ｐｅｎｇ１， ＰＡＮＧ Ｙａ-ｄａｎ１， ＣＨＥＮ Ｘｉａｏ-ｄａｎ２， ＺＨＡＯ Ｚｅｎｇ-ｗｕ１， ＷＵ Ｗｅｎ-ｆｅｉ１ （１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｙ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ， Ｉｎｎｅｒ Ｍｏｎｇｏｌｉａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｂａｏｔｏｕ ０１４０１０， Ｉｎｎｅｒ Ｍｏｎｇｏｌｉａ， Ｃｈｉｎａ； ２．Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｈｕａｙｕａｎｔａｉｍｅｎｇ Ｅｎｅｒｇｙ-ｓａｖｉｎｇ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｃｏ Ｌｔｄ， Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００００， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｃｏａｌ ｓｌｉｍｅ ｗａｓ ｕｓｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｂａｙａｎ Ｏｂｏ ｉｒｏｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ ｐｏｗｄｅｒ， ａｎｄ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃａｒｂｏｎ ｒａｔｉｏ， ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ａｎｄ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｉｒｏｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ ｐｏｗｄｅｒ ｗｅｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ｉｒｏｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ ｐｏｗｄｅｒ ｗｉｔｈ ｃｏａｌ ｓｌｉｍｅ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｏｐｔｉｍａｌ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｃａｒｂｏｎ ｒａｔｉｏ ｏｆ １.２， ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ １ ２５０ ℃， ａｎｄ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｍｅ ｏｆ ３０ ｍｉｎ， ｃａｎ ｒｅｓｕｌｔ ｉｎ ｔｈｅ ｍｅｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｒｅａｃｈｉｎｇ ８７.７４％. Ｉｔ ｉｓ ｃｏｎｃｌｕｄｅｄ ｔｈａｔ ｔｈｉｓ ｐｒｏｃｅｓｓ ｃａｎ ａｃｈｉｅｖｅ ｔｈｅ ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ａｎｄ ｃｌｅａｎ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｌｉｍｅ. Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｃｏａｌ ｓｌｉｍｅ； ｄｉｒｅｃｔ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ； ｉｒｏｎ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ； ｍｅｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｒａｔｅ 煤泥作为煤炭洗选加工的副产品，在实际生产过 程中利用率不高［１－５］。 本文以高铁煤泥为还原剂，研 究不同温度、不同还原时间、不同配碳比下煤泥还原铁 精矿粉的行为，并与常用还原剂无烟煤作对比，为煤泥 高效清洁利用提供一条新的路径。 １ 实 验 １.１ 实验原料 实验用白云鄂博铁精矿粉主要化学成分如表 １ 所 示。 高铁煤泥产自内蒙古包头地区神东集团，其主要 化学成分如表 ２ 所示。 煤泥、无烟煤的灰分分析结果 见表 ３。 实验用铁精矿粉及煤泥粒径均为－４８ μｍ。 表 １ 铁精矿粉主要化学成分质量分数 / ＴＦｅＦｅＯＳｉＯ２Ｋ２ＯＮａ２ＯＣａＯＭｇＯＳＦ ６６.１０２６.９０１.９９０.１４０.１２１.５６１.１３０.５６０.３５ 表 ２ 煤泥、无烟煤工业分析结果质量分数 / 类别固定碳水分挥发分灰分 煤泥５７.５３４.８４２１.３２１６.３１ 无烟煤７５.６１１.８５８.６７１３.７８ 表 ３ 煤泥、无烟煤灰分分析结果质量分数 / 类别ＳｉＯ２Ａｌ２Ｏ３Ｆｅ２Ｏ３ＣａＯＫ２ＯＰＳ 煤泥３９.４８２５.２９２８.５９２.５０１.７８０.０１１.２２ 无烟煤５０.３３３１.１０３.１２５.４６１.４７０.０２０.９８ ①收稿日期 ２０１９－０７－２９ 基金项目 国家自然科学基金（５１７６４０４６）；内蒙古自治区应用技术研究与开发基金（２０１３０３１０）；内蒙古自治区创新团队计划（ＮＭＧＩＲＴ１４０６） 作者简介 陈伟鹏（１９７４－），男，内蒙古包头人，硕士，副教授，主要研究方向为高效洁净燃烧和固体废弃物综合利用。 第 ４０ 卷第 １ 期 ２０２０ 年 ０２ 月 矿矿 冶冶 工工 程程 ＭＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｖｏｌ.４０ №１ Ｆｅｂｒｕａｒｙ ２０２０ ChaoXing １.２ 实验设备 实验使用的设备主要包括 ７６９ＹＰ－３０Ｔ 型压片机、 ＤＺＦ－６０２０ 型电热烘干箱、ＶＴＬ１６００／８０Ｘ１０００ 管式电 阻炉、ＪＳＭ － ６５１０ 电子扫描显微镜 （ＳＥＭ）、帕纳科 Ｘ′ｐｅｒｔ Ｐｏｗｄｅｒ Ｘ 射线衍射仪（ＸＲＤ）、ＹＸＱＭ－２Ｌ 立式 行星式球磨机。 １.３ 实验过程 实验前将原材料在烘干箱中 １２０ ℃下烘干 ２ ｈ，依 据不同的碳氧摩尔比，将铁精矿粉、煤泥、无烟煤按照相 应的要求进行配料。 配好的混合粉末在球磨机中真空 条件下混合 ４ ｈ 后取出，使用压片机以单轴压力 ８ ＭＰａ 压制成球团。 管式加热炉以 １０ ℃ ／ ｍｉｎ 升温至还原温 度后，将反应球团放入加热炉内进行还原实验，实验过 程中持续通入保护气氛 Ｎ２，流通量为１００ ｍＬ／ ｍｉｎ。 还 原反应结束后取出还原产物，用煤粉迅速掩盖，冷却至 室温，通过计算铁含量获取还原产物的金属化率。 使 用 ＳＥＭ 对含碳球团进行显微组织结构分析及能谱分 析，使用 ＸＲＤ 对还原产物进行物相分析。 ２ 实验结果及讨论 ２.１ 煤泥还原铁精矿粉的热力学分析 煤泥还原铁精矿过程中，发生以下反应 Ｃ ＋ ＣＯ２■■■２ＣＯ ΔＧ ＝ １７２ １３０ － １７７.４６Ｔ（１） ３Ｆｅ２Ｏ３ ＋ Ｃ ２Ｆｅ３Ｏ４＋ ＣＯ ΔＧ ＝ １２０ ０００ － ２１８.４６Ｔ（２） Ｆｅ３Ｏ４ ＋ Ｃ ３ＦｅＯ ＋ ＣＯ ΔＧ ＝ ２０７ ５１０ － ２１７.６２Ｔ（３） ＦｅＯ ＋ ＣＦｅ ＋ ＣＯ ΔＧ ＝ １５８ ９７０ － １６０.２５Ｔ（４） １ ４ Ｆｅ３Ｏ４ ＋ Ｃ ３ ４ Ｆｅ ＋ ＣＯ ΔＧ ＝ １７１ １００ － １７４.５０Ｔ（５） 式中 Ｔ 为反应温度，Ｋ；ΔＧ 为反应自由能，Ｊ／ ｍｏｌ。 从 式（１） ～（５）可知，铁精矿粉的还原反应在 ２８０ ℃ （标 准状况下）开始进行，２８０～６５６ ℃下可将 Ｆｅ２Ｏ３还原至 Ｆｅ３Ｏ４，６５６～７１０ ℃ 下可将 Ｆｅ３Ｏ４还原至 ＦｅＯ，当反应 温度超过 ７１０ ℃时，可获得还原金属铁。 高温下碳的 气化反应很快，尤其在 １ ０００ ℃ 以上产生的还原性气 体 ＣＯ 的体积分数近乎 １００％，所以碳的气化反应决定 了本实验中直接还原反应气体产物的成分［６－８］。 从反应式（１） ～（５）可知，在碳过量及高温条件下 铁精矿粉的还原会发生 Ｂｏｕｄｏｕａｒｄ 反应［９］，并产生大 量 ＣＯ，反应过程表现为铁氧化物的逐级反应，从高价 氧化物向低价氧化物的逐级转化，可以将铁精矿粉还 原过程表示为 Ｆｅ２Ｏ３→ Ｆｅ３Ｏ４→ ＦｅＯ → Ｆｅ［１０－１１］。 ２.２ 温度对直接还原效果的影响 固定配碳比 １.２，还原时间 ３０ ｍｉｎ，还原温度取 １ １００～１ ３００ ℃之间的 ６ 个温度节点，将煤泥样品按温 度节点标记为 １～６，将无烟煤样品标记为 Ａ～Ｆ。 还原 温度对金属化率的影响见图 １。 温度/℃ 93 90 87 84 81 78 110011501200125013001350 金属化率/ ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● 无烟煤 煤泥 ■ ● 图 １ 还原温度对球团金属化率的影响 由图 １ 可见，煤泥球团与无烟煤球团的金属化率 均随温度升高而显著提高，当还原温度超过 １ ２５０ ℃ 以后，２ 种球团的金属化率曲线趋于平缓。 对 １ ２５０ ℃下的样品 ４ 和样品 Ｄ 进行了 ＳＥＭ 观 察，结果如图 ２ 所示。 由图 ２ 可知，在 １ ２５０ ℃下，２ 种 还原剂的还原铁析出情况大致相同，还原铁明显析出 并连接成片；由于同等配碳比下煤泥带入的灰分比无 烟煤量高，因此海绵铁聚集效果更佳。 图 ２ １ ２５０ ℃下 ２ 种球团的 SEM 图 （ａ） 样品 ４； （ｂ） 样品 Ｄ 由式（１） ～（５）可知，含碳球团的直接还原反应是 吸热反应，温度升高将提高还原反应速率。 无烟煤及 煤泥灰分中均有一定比例 ＳｉＯ２，在温度超过９００ ℃时， ＳｉＯ２与铁精矿粉中的 ＦｅＯ 生成难还原的硅酸盐，影响 金属化率的提高［１２－１４］；温度升至 １ ２００ ℃以后硅酸盐 对金属化率的影响增加，样品中出现熔断现象，含碳球 团内部气孔阻塞还原性物质不易扩散，影响反应的进 ２８矿 冶 工 程第 ４０ 卷 ChaoXing 行。 样品 Ｄ 的直接还原效果更佳，但煤泥灰分含量 低，因此 ２ 种还原剂的金属化率接近；在还原温度到达 １ ２５０ ℃以前，煤泥球团的金属化率提高速率相对无烟 煤球团快，煤泥中含有的挥发分比例较高，促进还原反 应进行；在 １ ２５０ ℃以后挥发分对还原作用变小，因此 无烟煤金属化率相对煤泥略高。 从经济上讲，煤泥价 格远低于无烟煤，还原铁精矿粉成本明显降低。 ２.３ 配碳比对直接还原效果的影响 还原反应温度 １ ２５０ ℃，还原时间 ３０ ｍｉｎ，改变配 碳比 １.０～１.５ 进行含碳球团还原实验，将煤泥球团样品 按配碳比节点标记为 ７～１２，无烟煤球团标记为 Ｇ～ Ｌ。 图 ３ 为配碳比对球团直接还原的影响结果。 配碳比 96 93 90 87 84 81 78 1.01.11.21.31.41.5 金属化率/ ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● 无烟煤 煤泥 ■ ● 图 ３ 配碳比对球团直接还原的影响 由图 ３ 可知，在配碳比小于 １.２ 时，煤泥和无烟煤 含碳球团金属化率均随配碳比增大呈上升趋势。 配碳 比 １.２ 时，无烟煤球团金属化率高达 ９０.２％，煤泥球团 达到 ８９.７％。 当配碳比高于 １.２ 时，无烟煤球团的金 属化率增长缓慢，煤泥球团的金属化率开始下降。 图 ４ 为配碳比 １.２ 的样品 ９ 和样品 Ｉ 的 ＳＥＭ 微观 形貌分析图。 图 ４ 配碳比 １.２ 下 ２ 种还原剂球团的 SEM 图 （ａ） 样品 ９； （ｂ） 样品 Ｉ 当配碳比低于 １.２ 时，含碳球团内部发生反应所 产生的还原性气体有限，导致气-固反应相对缓慢，２ 种还原剂球团的金属化率均不高。 随着配碳量增加， Ｂｏｕｄｏｕａｒｄ 反应的进行，含碳球团内部所产生的还原性 气体逐渐增加，金属化率上升。 当配碳比高于 １.２ 时， 煤泥球团金属化率呈下降趋势，这是因为煤泥自身含 有过多灰分，大量灰分的存在阻塞了含碳球团中的反 应空隙，阻止了还原性气体的扩散，使灰分中铁氧化物 还原效率降低［１５－１８］。 由图 ３ 可知，在配碳比高于 １.２ 时，无烟煤金属化率增长缓慢，证明灰分会影响还原反 应的进行。 由图 ４ 可知，２ 种还原剂海绵铁聚集情况接近，海 绵铁连接成片，还原铁聚集效果好。 在配碳量高于 １.２ 后增加了回收还原铁的技术难度。 ２ 种还原剂在配碳 比 １.２ 下，回收还原铁的技术难度相差不大，但煤泥还 原成本低，对环境保护价值也更高。 ２.４ 还原时间对直接还原效果的影响 还原温度１２５０ ℃，配碳比１.２，还原时间１０～４０ ｍｉｎ， 按照反应时间节点对煤泥球团实验样品标号为 １３～１９， 无烟煤球团标号为 Ｍ～Ｓ，结果如图 ５ 所示。 还原时间/min 93 89 85 81 77 73 10152025303540 金属化率/ ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● ■ ● 无烟煤 煤泥 ■ ● 图 ５ 还原时间对球团金属化率的影响 由图 ５ 可知，当还原时间在 ０ ～ ３０ ｍｉｎ 之间时，２ 种球团的金属化率随着时间增加而提高；３０ ｍｉｎ 之后， 煤泥球团金属化率开始下降，无烟煤球团金属化率增 长缓慢。 由此可知，选用还原时间为 ３０ ｍｉｎ，可减少还 原时间，提高还原效率，降低还原成本。 ２.５ 优化实验条件 根据高铁煤泥单因素实验，得出最佳实验条件为 配碳比 １.２，还原温度 １ ２５０ ℃，还原时间 ３０ ｍｉｎ。 在 此实验条件下，球团金属化率达 ８７.７４％。 图 ６ 为最佳实验条件下煤泥球团 ＳＥＭ 及能谱分 析图。 由图可见，金属铁开始聚集并连接成片，还原铁 与渣相边缘清晰。 根据能谱分析，未还原铁氧化物中 含有硅元素，结合上述实验，证明还原过程中有硅酸盐 存在可能。 根据渣相能谱分析可知，在渣相中已不存 在铁氧化物。 图 ７ 为煤泥球团最佳实验条件下所得样 品 ＸＲＤ 分析结果。 由图 ７ 可知，在较佳工况下铁精矿 ３８第 １ 期陈伟鹏等 高铁煤泥直接还原铁精矿粉研究 ChaoXing 粉还原相对进行彻底，达到反应平衡状态，还原物以铁 相为主。 结合图 ６ 分析可知，在最佳实验条件下还原 产物以海绵铁为主，铁氧化物峰值较低，含量较少，考 虑到煤泥本身特性，做还原剂将造成少量铁氧化物未 还原，相比无烟煤及其它优质煤，煤泥用作还原剂还原 铁精矿粉更具经济价值。 图 ６ 最佳实验条件下煤泥球团 SEM 及能谱分析图 30204060507080 2 / θ Fe Fe 3O4 ◆ ◆ ★ ★ ◆ ★ 图 ７ 煤泥球团最佳实验条件下的 XRD 图 ３ 结 论 １） 煤泥作为还原剂还原铁精矿粉相比无烟煤更 具经济价值，为煤泥的高效清洁利用提供了可行方案。 ２） 煤泥还原铁精矿粉的最佳实验条件为配碳比 １.２、还原温度 １ ２５０ ℃、还原时间 ３０ ｍｉｎ，此时金属化 率高达 ８７.７４％。 参考文献 ［１］ 李 宁，雷宏彬，田忠文，等. 煤泥资源化利用关键技术研究分析［Ｊ］. 煤炭工程， ２０１１（１２）１００－１０５. ［２］ 杨慧芬，蒋蓓萍，王亚运，等. 煤泥对浸锌渣的直接还原作用［Ｊ］. 中国有色金属学报， ２０１５，２５（１）２５０－２５７. ［３］ 徐承焱，孙体昌，杨慧芬，等. 铁矿直接还原工艺及理论的研究现 状及进展［Ｊ］. 矿产保护与利用， ２０１０（４）４８－５４. ［４］ 陈伟鹏，李光卫，赵增武，等. 用煤泥作还原剂制备褐铁矿含碳球 团［Ｊ］. 烧结球团， ２０１６（５）３９－４２. ［５］ 陈伟鹏，李光卫，赵增武，等. 高铁煤泥作还原剂直接还原褐铁矿 研究［Ｊ］. 矿冶工程， ２０１７，３７（１）６８－７２. ［６］ 陈伟鹏，张天睿，李光卫，等. 添加剂对褐铁矿煤基直接还原强化 作用研究［Ｊ］. 矿冶工程， ２０１８，３８（１）７６－８０. ［７］ 范莉娟，吕清刚，那永洁. 铁矿石粉煤基直接还原的热重分析［Ｊ］. 化工学报， ２０１０，６１（１２）３２２８－３２３４. ［８］ 李金莲. 铁氧化物／ 碳混合物还原的热分析质谱法研究及热分析 动力学解析［Ｄ］. 鞍山辽宁科技大学材料学院， ２００８. ［９］ Ｈａｌｄｅｒ Ｓ， Ｆｒｕｅｈａｎ Ｒ Ｊ. Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｉｒｏｎ-Ｏｘｉｄｅ-Ｃａｒｂｏｎ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ Ｐａｒｔ ＩＩＩ. Ｓｈｒｉｎｋａｇｅ ｏｆ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｐｅｌｌｅｔｓ ｄｕｒｉｎｇ Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ［Ｊ］. Ｍｅｔａｌ- ｌｕｒｇｉｃａｌ ａｎｄ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ Ｂ， ２００８，３９（６）８０９－８１７. ［１０］ 朱德庆，翟 勇，潘 建，等. 煤基直接还原-磁选超微细贫赤铁 矿新工艺［Ｊ］. 中南大学学报（自然科学版）， ２００８，３９（６）１１３２ －１１３８. ［１１］ Ｃｅｓａｒ Ｍ Ｇ Ｍ Ｍ， Ｍａｎｔｅｌ Ｍ Ｊ. Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｔｈｅ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ Ｄｅｗ Ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｔｈｅ Ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ Ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｎ ｔｈｅ Ｏｘｉｄｅ Ｓｕｂｓｃａｌｅ ｏｆ ａ ３％ Ｓｉｌｉｃｏｎ Ｓｔｅｅｌ［Ｊ］. Ｊ Ｍａｇｎ Ｍａｇｎ Ｍａｔｅｒ， ２００３，２５４／２５５３３７－３３９. ［１２］ 刘玉宝，王静松，张先恒，等. 包头含铌铁精矿粉选择性还原试验［Ｊ］. 钢铁， ２０１６，５１（５）２２－２７. ［１３］ 唐小芳，赵文广，彭 军，等. 白云鄂博铁精矿粉含碳球团直接还 原实验研究［Ｊ］. 内蒙古科技大学学报， ２０１３，３２（２）１０３－１０６. ［１４］ 乐 毅，陈述文，陈启平. 铁矿石制备还原铁粉的碳还原过程的 实验研究［Ｊ］. 矿冶工程， ２００３（４）５１－５３. ［１５］ Ｓｅａｔｏｎ Ｃ Ｅ， Ｆｏｓｔｅｒ Ｊ Ｓ， Ｖｅｌａｓｃｏ Ｊ. Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ Ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｆ Ｈｅｍａｔｉｔｅ ａｎｄ Ｍａｇｎｅｔｉｔｅ Ｐｅｌｌｅｔｓ Ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ Ｃｏａｌ Ｃｈａｒ［Ｊ］. Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ Ｉ- ｒｏｎ ａｎｄ Ｓｔｅｅｌ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｊａｐａｎ， １９８３，２３（６）４９０－４９６. ［１６］ 陈伟鹏，王 强，陈晓丹，等. 干熄焦除尘灰对低品位褐铁矿的直 接还原［Ｊ］. 矿冶工程， ２０１８，３８（４）８７－９０. ［１７］ 彭 宁，邱朝阳. 南非钒钛磁铁矿流化床直接还原实验研究［Ｊ］. 矿冶工程， ２０１８，３８（２）９５－９８. ［１８］ 陈晓丹. 富铁煤泥直接还原白云鄂博铁精矿实验及机理研究［Ｄ］. 包头内蒙古科技大学能源与环境学院， ２０１９. 引用本文 陈伟鹏，庞雅丹，陈晓丹，等. 高铁煤泥直接还原铁精矿粉研 究［Ｊ］. 矿冶工程， ２０２０，４０（１）８１－８４. ４８矿 冶 工 程第 ４０ 卷 ChaoXing