辛安煤矿1402 工作面临空窄煤柱采掘响应及动态加固_汪北方.pdf

第 48 卷 第 1 期 煤田地质与勘探 Vol. 48 No.1 2020 年 2 月 COAL GEOLOGY 2. State Key Laboratory of Coal Resources and Safe Mining, Xuzhou 221008, China; 3. State Key Laboratory of Water Resource Protection and Utilization in Coal Min- ing, Beijing 100011, China; 4. School of Mechanics and Engineering, Liaoning Technical University, Fuxin 123000, China; 5. School of Civil Engineering and Transportation, Liaoning Technical University, Fuxin 123000, China; 6. School of Science, Liaoning Technical University, Fuxin 123000, China Abstract With the increase of integrating coal mines under national coal de-capacity policy, the mining instability phenomenon of narrow coal pillar next to goaf is increasingly prominent, which has seriously restricted the safety and efficient production in coal mines. Therefore, stability control engineering problem of narrow coal pillar next to goaf, near No.5 drilling field on air return roadway of repeated mining face 1402 in Xin’an coal mine was as study object, a of combining numerical simulation and theoretical analysis was used to explore the mining disturbance response characteristics of narrow coal pillar stability next to goaf, near No.5 drilling field, then dy- namic grouting reinforcement technical scheme for narrow coal pillar next to goaf, near No.5 drilling field was put ChaoXing 146 煤田地质与勘探 第 48 卷 forward and field application and effect test were carried out. The study results showed that the stability of narrow coal pillar next to goaf, near No.5 drilling field was slightly affected by air return roadway excavating in working face 1402. While in the mining period of working face 1402, within the range of 18-6 m from No.5 drilling field, the concentrated vertical stress in narrow coal pillar next to goaf gradually transed from asymmetrical sad- dle-shaped distribution into arched distribution. When working face was 6 m away from No.5 drilling field, the superimposing vertical stress in narrow coal pillar next to goaf exceeded coal strength, and the plastic zone was completely connected, which was extremely easy to failure and even destabilization. In the field, MP364 type grouting material and special grouting equipment were applied to conduct dynamic grouting reinforcement 5 m of front area and rear area in narrow coal pillar near No.5 drilling field, which was always 10 m ahead working face. Good grouting curing effect of coal pillar next to goaf was verified through the deep hole peeping and gas moni- toring, and ensured the working face mined safely, provided a significant reference for similar condition of coal pillar stability control in integrating coal mines of our country. Keywords repeated mining face; narrow coal pillar next to goaf; stress superposition; dynamic grouting; reinforcement detecting; Xin’an coal mine 山西省朔州市山阴县辛安煤矿是由魏家沟煤矿、 下漫沟煤矿、 青杨岭煤矿和原辛安煤矿兼并重组的煤 炭资源整合矿井， 原有矿井均采用刀柱法开采， 无成 型通风系统， 巷道错综复杂， 采空区较多且地质资料 不详， 给新井的安全高效生产造成极大威胁。 尤其当 新井工作面与老窑采空区临近时， 临空窄煤柱受采掘 扰动极易失稳破坏； 窄煤柱一旦被采动裂隙贯通， 将 导致采空区有毒有害气体或积水大量涌出。 因此， 复 采工作面临空窄煤柱稳定性控制已成为煤炭资源整 合矿井亟待解决的关键科学问题之一。 国内外专家学者针对煤柱稳定性方面已开展大 量研究，并取得了丰硕成果。张炜等[1]和荆升国等[2] 总结了孤岛综放工作面窄煤柱沿空掘巷围岩变形因 素，讨论了孤岛工作面窄煤柱沿空巷道顶板结构特 征；陈新忠等[3]和王猛等[4]归纳了深部倾斜煤层沿空 掘巷围岩变形特点， 建立了深部倾斜煤层沿空掘巷煤 柱顶板结构力学模型；魏臻等[5]和王德超等[6]分析了 综放沿空掘巷围岩变形破坏诱因， 揭示了大断面综放 沿空煤柱顶板破坏机制。 在动压巷道窄煤柱失稳机理 研究的基础上， 国内外专家学者针对不同地质开采条 件，提出了有效控制技术方案。王卫军等[7-8]认为加 强实体煤帮底角和窄煤柱支护是沿空巷道底鼓控制 的关键；马振乾等[9]提出了利用大直径短锚索替代帮 部锚杆、 设置帮角加强锚杆及破碎煤体锚注加固等综 合控制技术；李学华等[10]通过计算窄煤柱合理宽度 有效降低围岩应力；马元等[11]设计出卸压与整体支 护的技术方案；张农等[12]采用组合预拉力支护措施 较好地控制窄煤柱沿空巷道围岩变形。 综上所述， 关 于临空窄煤柱采掘扰动响应特征还有待深入研究， 其 动态加固技术仍需进一步完善。 因此， 笔者针对辛安 煤矿 1402 工作面回采期间安全推过辅运巷道 5 号钻 场临空窄煤柱工程实际问题， 分析工作面临空窄煤柱 稳定性受采掘扰动响应特征， 提出窄煤柱动态注浆加 固技术方案，开展现场应用并进行效果检验。 1 工程背景 辛安煤矿 1402 工作面位于矿井南盘区运输大 巷南部，倾向长度 200 m，推进距离 1 470 m，主采 4 号煤层，平均厚度 7.4 m，倾角 5，煤质松软，构 造简单。工作面辅运巷道与原下漫沟煤矿老空区相 邻图 1， 巷道掘进期间所施工的超前探水钻孔资料 表明，老空区内基本无积水，巷道断面宽 4.6 m，高 3.35 m。由于原下漫沟煤矿为不规则刀柱开采，辅 运巷道临空保护煤柱正常宽度 50 m，但 5 号钻场附 近煤柱宽度仅为 25 m，沿巷道长度 20 m。利用束管 监测系统分析数据 5 号钻场邻近老空区 CO 体积分 数 9.510–4，CO2体积分数 8.5，CH4体积分数 1，O2体积分数 6.5，表明老空区内已经发火， 形成窒息带。1402 工作面采掘期间，动压扰动极易 破坏 5 号钻场临空窄煤柱。 鉴于矿井采用负压通风， 一旦煤柱采动裂隙贯通临近老空区，CO、CO2和 CH4气体涌出，将严重制约工作面安全回采。因此， 亟需研发一套复采工作面临空窄煤柱有效封堵加固 技术，改善煤柱稳定性，防止有毒有害气体涌入。 图 1 辛安煤矿 1402 工作面位置 Fig.1 Location of working face 1402 of Xin’an coal mine 2 1402 工作面临空窄煤柱采掘扰动响应特征 2.1 数值模拟分析 2.1.1 模型建立 结合工作面钻孔柱状图及开采条件，利用 ChaoXing 第 1 期 汪北方等 辛安煤矿 1402 工作面临空窄煤柱采掘响应及动态加固 147 FLAC3D[13-14]建立煤岩层水平分布的三维数值模 型，模型尺寸 366 m180 m80 m，共划分 300 120 个 单元，315 126 个节点，如图 2a 所示。模型四周边 界采用铰支，底部边界采用固支，顶部为自由边界， 施加 6.9 MPa 均布载荷。此区域构造应力不明显， 水平应力也设为 6.9 MPa。模型采用 Mohr-Coulomb 破坏准则，各煤岩层物理力学参数均按换算后的 实验测定数据进行赋值，如表 1 所示。 模型处于直角坐标系内， 左下脚点为坐标原点， X 轴方向为煤层倾向，水平向右为正，Y 轴方向为 煤层走向，水平向里为正。为了便于建模，适当简 化模型；设计模型四周边界煤柱宽 30 m，下漫沟老 空区走向长 150 m，倾向长 50 m，1402 工作面辅运 巷道与下漫沟老空区相邻，向 Y 轴正方向掘进，煤 柱正常宽 48 m，5 号钻场煤柱宽 24 m，长 20 m， 如图 2b 所示；1402 工作面走向长 150 m，倾向长 200 m， 由开切眼向 Y 轴负方向回采， 开采步距 3 m， 1402 工作面两侧各布置一条 5 m 宽回采巷道，如 图 2c 所示。 2.1.2 结果分析 a. 回采巷道掘进期间 模型初始应力平衡后， 再模拟 1402 工作面回采 巷道掘进和工作面回采，着重分析辅运巷道 5 号钻 场临空窄煤柱在工作面采掘扰动作用下的变形及破 坏特征。 从图 3 可以看出，1402 工作面辅运巷道掘进至 5 号钻场，巷道顶底板及两帮围岩垂直应力增加， 其中两帮围岩垂直应力为 8 MPa；受临空支承压力 及辅运巷道掘进影响，5 号钻场窄煤柱老空区侧和 辅运巷道侧均产生应力集中现象，且在煤柱中部相 互叠加，呈非对称马鞍形分布，靠近老空区侧煤柱 垂直应力集中尤为突出，最大应力达到 15.8 MPa， 超过煤体强度，将发生局部压缩破坏。辅运巷道侧 煤柱垂直应力集中较为缓和，煤体并未发生明显破 坏， 说明 1402 工作面辅运巷道掘进对 5 号钻场临空 窄煤柱稳定性的影响较小。 图 2 三维数值模型 Fig.2 Three dimensional numerical model 表 1 煤/岩物理力学参数 Table 1 Rock and coal physical and mechanical parameter 岩石名称 弹性模量 E/MPa 密度 ρ/gcm–3 抗拉强度 σt/MPa 抗压强度 σc/MPa 黏聚力 c/MPa 内磨擦角φ/ 中砂岩 4 689.27 2.54 1.35 35.72 4.85 43.42 泥岩 2 344.55 2.37 3.72 18.23 7.51 34.59 4号煤 1 646.93 1.36 1.23 12.54 3.49 37.94 砂质泥岩 2 859.12 2.42 3.14 20.46 8.31 35.79 粉砂岩 4 354.68 2.65 1.47 30.88 5.18 41.60 从图 4 可以看出，1402 工作面辅运巷道掘进至 5 号钻场期间，窄煤柱内部老空区侧塑性区分布范围 较大，且未受掘进工作面推移影响，宽度始终维持 7.5 m，而巷道侧塑性区分布范围则随掘进工作面推 近逐渐增大，最大宽度 2 m。表明 5 号钻场窄煤柱巷道 侧塑性破坏是由巷道掘进扰动造成的，老空区侧塑性 破坏是因老窑采空引起的，再次证明 1402 工作面辅运 巷道掘进对 5 号钻场临空窄煤柱稳定性的影响不大。 ChaoXing 148 煤田地质与勘探 第 48 卷 图 3 辛安煤矿 1402 工作面辅运巷道掘进至 5 号钻场临空窄煤柱时围岩垂直应力分布云图 Fig.3 Surrounding rock vertical stress distribution contour of narrow coal pillar next to goaf when air return roadway of working face 1402 was driven to arriving No.5 drilling field of Xin’an coal mine 图 4 辛安煤矿 1402 工作面辅运巷道掘进期间 5 号钻场 临空窄煤柱围岩塑性区范围 Fig.4 Surrounding rock plasticity range of narrow coal pillar next to goaf near No.5 drilling field during excavarion of the air return roadway of working face 1402 of Xin’an coal mine b. 工作面回采期间 从图 5 可以看出，1402 工作面回采过程中，随 着工作面不断向辅运巷道 5 号钻场推移，临空窄煤 柱集中垂直应力分布状态发生动态变化。当工作面 距 5 号钻场 3618 m 时，临空窄煤柱集中垂直应力 变化不明显，均为 12 MPa，工作面推进至距 5 号钻 场 186 m 时，临空窄煤柱集中垂直应力变化显著， 最大垂直应力达到 17.5 MPa， 其中距 5 号钻场 18 m 处为临空窄煤柱垂直应力分布的转折点，工作面超 前支承压力开始对 5 号钻场临空窄煤柱集中垂直应 力产生叠加作用。同时，工作面持续向前推进， 5 号钻场临空窄煤柱集中垂直应力由非对称马鞍形 分布逐渐演变成拱形分布，距 5 号钻场 6 m 时，临 空窄煤柱所承受叠加垂直应力达到峰值，且已超过 煤体强度，煤柱极易破坏失稳。 从图 6 可以看出，1402 工作面辅运巷道 5 号 钻场临空窄煤柱塑性区分布范围也随工作面推近 发生动态改变，且破坏程度愈加明显。当工作面 推进至距 5 号钻场临空窄煤柱 18 m 位置时，窄煤 柱塑性区分布范围急剧增大，直至距 5 号钻场临 空窄煤柱 6 m 位置处，窄煤柱塑性区贯穿，分布 范围达到 25 m，煤柱完整性遭到严重破坏，承载 能力显著降低。 2.2 理论分析 2.2.1 回采巷道掘进期间 1402 工作面辅运巷道掘进至 5 号钻场，临空窄 煤柱老空区围岩支承应力与辅运巷道围岩支承压力 相互叠加，呈近似非对称马鞍形分布，煤柱偏向老 空区侧的集中应力显著，应力峰值达到 K1γH，K1 为应力集中系数，γ 为覆岩容重，kN/m3；H 为埋藏 深度，m。破裂区和塑性区范围较大；煤柱辅运巷 道侧应力集中不明显，对应应力集中系数为 K2，破 裂区和塑性区范围也十分有限。因此，可判定辅运 巷道掘进对煤柱应力分布基本无影响， 如图 7 所示。 2.2.2 工作面回采期间 1402 工作面推近辅运巷道 5 号钻场，在工作面 超前支承压力作用下窄煤柱巷道侧应力集中现象加 剧，与老空区侧集中应力叠加近似梯形分布。同时， 煤柱巷道侧破裂区和塑性区范围显著扩大，弹性区 范围明显缩小，如图 8a 所示。1402 工作面推过辅 运巷道 5 号钻场，窄煤柱两侧均已采空，工作面采 空区侧向支承压力在煤柱上进一步叠加应力集中 系数为 K3，集中应力由梯形分布逐渐演变为拱形 分布，应力峰值和集中系数均达到最大，煤柱塑性 区贯通，弹性区消失，极易诱发煤柱失稳，如 图 8b 所示。 3 1402 工作面临空窄煤柱动态注浆加固技术 3.1 加固原理 煤柱注浆加固技术是利用注浆泵或其他手段将 液体加固材料注入破碎煤体裂隙，改善煤柱物理力 学性能的方法和过程[15-16]。基于前文研究，1402 工 作面辅运巷道 5 号钻场临空窄煤柱裂隙伴随工作面 推进具有动态发育特点，而煤柱裂隙发育程度不 同，浆液流动渗透性具有显著差异，煤柱裂隙越发 育，浆液流动渗透性越好。根据煤体单轴加载变形 规律[17]，煤体在峰值强度破坏前的弹性变形阶段产 生大量压裂空隙，且自身较稳定。若选取此阶段进 行注浆加固，既能满足浆液流动渗透性，同时又可 以保证煤柱固化效果。因此，在工作面超前支承压 ChaoXing 第 1 期 汪北方等 辛安煤矿 1402 工作面临空窄煤柱采掘响应及动态加固 149 图 5 辛安煤矿 1402 工作面回采期间 5 号钻场临空窄煤柱围岩垂直应力分布云图 Fig.5 Surrounding rock vertical stress distribution contour of narrow coal pillar next to goaf near No.5 drilling field during mining of working face 1402 of Xin’an coal mine 力范围内，承载集中应力煤柱处于弹性变形阶段， 煤体较为破碎、裂隙完全张开时，注入液体加固材 料，充填错综复杂裂隙，煤体孔隙率降低，裂隙煤 体由二向应力状态转化成三向受力，强度和弹性模 量增加；裂隙端部应力集中效应在浆液粘结固化作 用下被大幅削弱；固化煤体形成网络骨架结构，能 够适应较大变形，承载能力显著增强。另外，煤柱 注浆固化还可以防止水体流入软化煤体，降低煤柱 稳定性。同时，注浆固化通过提高煤体强度，减小 破碎区范围，降低支护载荷，提高煤柱稳定性[18-20]， 有效抑制临近老空区有毒有害气体涌出，保障工作 面安全回采。但是由于超前支承压力随工作面推进 ChaoXing 150 煤田地质与勘探 第 48 卷 图 6 1402 工作面回采期间 5 号钻场临空窄煤柱围岩塑 性区范围 Fig.6 Surrounding rock plasticity range of narrow coal pillar next to goaf near No.5 drilling field during mining of working face 1402 图 7 1402 工作面辅运巷道掘至 5 号钻场临空窄煤柱时 围岩应力分布模型 Fig.7 Surrounding rock stress distribution model of narrow coal pillar next to goaf when air return roadway of working face 1402 was driven to No.5 drilling field 图 8 1402 工作面推至 5 号钻场临空窄煤柱时围岩应力 分布模型 Fig.8 Surrounding rock stress distribution model of narrow coal pillar next to goaf when working face 1402 arrived at No.5 drilling field 持续前移，为了契合煤柱裂隙时空发育特性，注浆 加固过程也要适应工作面超前支承压力的变迁而动 态移动。 3.2 窄煤柱动态注浆加固技术应用 为保障 1402 工作面回采期间安全通过辅运巷 道 5 号钻场窄煤柱区域，提出动态注浆加固技术并 开展现场应用，有效封堵临空窄煤柱采动裂隙，固 化煤体，防止临空有毒有害气体涌出。 3.2.1 注浆材料及设备 a. 注浆材料 MP364 型注浆材料是一种双组分组分 A 和组 分 B、不含溶剂的注浆硅酸盐树脂，黏度低，流动 性好，可注性强，能够很好地注入细小裂隙；可任 意调节凝胶时间，并能准确控制；对注浆设备、管 路、混凝土建筑物及橡胶制品无腐蚀性；反应温度 较低，一般在 80110℃；结石率高，结石体强度和 抗渗性较高，不龟裂，耐老化，并具有一定韧性； 注浆无污染，符合环保要求。 b. 注浆设备 选用一套专用的注浆设备，能够准确控制 MP364 型注浆材料反应比例，其主要由注浆泵、注 射混合枪和封孔器 3 部分组成，如图 9 所示。 图 9 注浆设备示意图 Fig.9 Grouting equipment 注浆泵采用 ZBQS-8.4/12.5 气动注浆泵，结构紧 凑，体积小巧，移动便利，气动马达带动活塞泵压送 浆液，确保定比例的高压输送浆液，且两种浆液压送 比例为 1∶1。注射混合枪采用双液注射混合枪，具有 安全、快捷和精准的特点，浆液经高压软管被送至注 射枪内自动配比，充分混合、相互窜浆，有效防止浆 液在注射管内凝固。封孔器膨胀对注浆钻孔孔口围岩 施加一定压力，不但可以封堵钻孔、防止返料，还能 有效控制混合浆液在破碎煤体区域的不均匀、 无规律、 非定向扩散，大幅提高注浆加固效果。 3.2.2 注浆钻孔布置方案 结合前文数值模拟结果，1402 工作面回采至距 5 号钻场临空窄煤柱 18 m 时，临空窄煤柱开始承载 工作面超前支承压力，直至相距 6 m 时达到峰值。 根据煤岩单轴加载条件下的应力–应变曲线特性， 可判定工作面距 5 号钻场临空窄煤柱 10 m 左右位 置，在工作面超前支承压力下，临空窄煤柱处于弹 性变形阶段， 裂隙发育且强度良好。 因此， 选定 1402 工作面回采至距辅运巷道 5 号钻场临空窄煤柱 15 m 位置时， 即从窄煤柱后方 5 m 处开始注浆封堵加固， 且注浆过程随工作面推进同步前移，直至窄煤柱前 ChaoXing 第 1 期 汪北方等 辛安煤矿 1402 工作面临空窄煤柱采掘响应及动态加固 151 方 5 m 处停止。考虑煤岩交界面弱化效应及注浆加 固厚度要求， 结合浆液材料在采动煤体中的流动渗透 半径为 2.5 m，设计注浆钻孔布置方案临空窄煤柱 垂面上每竖排布置 3 个注浆钻孔， 第 1 个注浆钻孔布 置在巷道顶板下方 0.5 m 处，仰角 50，孔深 8 m， 钻孔底部已进入顶板岩层；第 2 个注浆钻孔位于第 1 个注浆钻孔下方 1.5 m 处，仰角 30，孔深 6 m， 保证煤柱水平加固厚度达到 5 m 以上；第 3 个注浆 钻孔高于巷道底板 0.85 m 处， 仰角 10， 孔深 5.3 m， 加固范围足以扩展至底板岩层。沿辅运巷道轴向方 向，注浆钻孔竖排间距 5 m，共布置 7 竖排注浆钻 孔，如图 10 所示。 图 10 注浆钻孔及观测孔布置 Fig.10 Grouting and checking bore holes arrangement 3.2.3 注浆加固流程 当1402工作面推进至距辅运巷道5号钻场临空 窄煤柱后方第一排钻孔 10 m 处开始注浆， 煤柱注浆 加固工艺流程为打注浆钻孔下管封孔接枪连 泵通双液浆开泵注浆浆液外渗冲洗机具 停泵拆卸。双组分浆液在注浆泵加压作用下通过注 射混合枪混合后进入封孔器，以 28∶1活塞压力与 风压之比的压力将封孔器胀开直径达 65 mm，再 由注射管输送至煤体裂隙。从图 11 可以看出，1402 工作面辅运巷道 5 号钻场临空窄煤柱动态注浆加固 过程中，浆液顺着煤体裂隙和锚杆索孔大量渗 出，说明此处煤体裂隙发育、较为破碎，锚杆索 着力基础薄弱，锚固效果较差，而流动渗入裂缝 和锚杆索孔内的浆液可极大程度地改善煤体破裂 状况，尤其是锚杆索内的浆液与锚杆索、锚固剂 和围岩粘结在一起形成锚固整体，促使锚杆索更 好地发挥全长锚固作用，达到有效约束围岩变形破 坏，提高煤柱稳定性的效果。 图 11 注浆加固现场浆液渗出照片 Fig.11 Grouting reinforcement site 3.2.4 注浆加固效果 为检验1402工作面辅运巷道5号钻场临空窄煤 柱裂隙注浆充填质量，5 号钻场窄煤柱动态注浆加 固过程中，在每个注浆钻孔相邻两竖排注浆钻孔的 中间位置，平行布设观测钻孔，如图 10b 所示。 利用矿用深孔窥视仪观测注浆前后煤体破碎程 度。注浆加固前煤体裂隙发育、较为破碎，如图 12a 所示。注浆加固后煤体发育裂隙被浆液材料充分填 实，完整性较好，表明 5 号钻场临空窄煤柱注浆加 固效果良好，如图 12b 所示。同时，为进一步检验 1402 工作面辅运巷道 5 号钻场临空窄煤柱注浆加固 效果，加固期间指派专人实时监测临空窄煤柱附近 CO、CO2、CH4气体变化情况，每隔 3 h 取样、分 析 1 次，周期为 72 h，气体含量变化见图 13。 图 12 注浆前后煤体状况 Fig.12 Coal status before and after grouting 从图 13 可以看出，在 1402 工作面推过辅运巷 道 5 号钻场临空窄煤柱的 3 d 时间内，CO、CO2、 CH4气体含量虽均有不同程度的波动变化，但全程 均满足煤矿安全规程[21]的规定要求。其中，CO 最大体积分数为 1.610–5 ， 小于 煤矿安全规程 规定的 2.410–5；CO2最大体积分数 0.15，远 小于煤矿安全规程规定的 0.5，CH4最大体积 分数 0.08，对煤矿安全规程规定的 1而言， 基本可以忽略，再次表明 5 号钻场临空窄煤柱良好 的注浆加固效果，有效地控制了临空有毒有害气体 涌出，保障了 1402 工作面安全回采。 ChaoXing 152 煤田地质与勘探 第 48 卷 图 13 5 号钻场窄煤柱附近气体监测曲线 Fig.13 Gas monitoring curve around narrow coal pillar next to goaf near No.5 drilling field 4 结 论 a. 辛安煤矿 1402 工作面辅运巷道掘进至 5 号钻 场，临空窄煤柱集中垂直应力呈非对称马鞍形分布， 靠近老空区侧垂直应力集中突出，最大应力 15.8 MPa， 塑性区范围 7.5 m；辅运巷道侧垂直应力集中缓和，最 大应力 10 MPa，塑性区范围 2 m，窄煤柱稳定性较好； 总体来说，巷道掘进对临空窄煤柱的稳定性影响较小。 b. 研究区 1402 工作面回采至辅运巷道 5 号钻 场， 临空窄煤柱集中垂直应力由非对称马鞍形分布逐 渐演变成拱形分布， 尤其距 5 号钻场 6 m 时， 煤柱所 承载叠加垂直应力达到峰值， 已超过煤体强度， 塑性 区完全贯穿，承载能力显著降低，极易破坏失稳。 c. 选用 MP364 型注浆材料及配套专用注浆设 备，1402 工作面回采至距辅运巷道 5 号钻场 15 m 位置时，从临空窄煤柱后方 5 m 处开始动态注浆， 直至临空窄煤柱前方 5 m 处停止，取得了良好的封 堵加固效果，确保了工作面安全回采。 请听作者语音介绍创新技术成果 等信息，欢迎与作者进行交流 参考文献References OSID 码 [1] 张炜，张东升，陈建本，等. 孤岛工作面窄煤柱沿空掘巷围岩 变形控制[J]. 中国矿业大学学报，2014，43136–42. ZHANG Wei，ZHANG Dongsheng，CHEN Jianben，et al. Control of surrounding rock deation for gob-side entry driving in narrow coal pillar of island coalface[J]. Journal of China University of Mining Technology， 2014， 431 36–42. [2] 荆升国， 谢文兵， 赵晨光. 孤岛综放工作面沿空掘巷围岩变形 因素研究[J]. 煤炭科学技术，2008，35568–72. JING Shengguo， XIE Wenbing， ZHAO Chenguang. Research on surrounding rock deation factors in gob-side entry driving of fully mechanized longwall top coal caving mining face in island seam[J]. Coal Science and Technology，2008，35568–72. [3] 陈新忠， 王猛. 深部倾斜煤层沿空掘巷围岩变形特征与控制技 术研究[J]. 采矿与安全工程学报，2015，323485–490. CHEN Xinzhong，WANG Meng. Research on surrounding rock deation characteristics of gob-side entry driving in deep in- clined coal seam and its control technology[J]. Journal of Mining Safety Engineering，2015，323485–490. [4] 王猛，柏建彪，王襄禹，等. 深部倾斜煤层沿空掘巷上覆结构 稳定与控制研究[J]. 采矿与安全工程学报，2015，323 426–432. WANG Meng，BAI Jianbiao，WANG Xiangyu，et al. Stability and control technology of overlying structure in gob-side entry driving roadways of deep inclined coal seam[J]. Journal of Min- ing Safety Engineering，2015，323426–432. [5] 魏臻，何富连，张广超，等. 大断面综放沿空煤巷顶板破坏机 制与锚索桁架控制[J]. 采矿与安全工程学报， 2017， 341 1–8. WEI Zhen，HE Fulian，ZHANG Guangchao，et al. Failure mechanism and cable truss control of large-scale section gob-side entry roof with fully-mechanized caving[J]. Journal of Mining Safety Engineering，2017，3411–8. [6] 王德超，王琦，李术才，等. 深井综放沿空掘巷围岩变形破坏 机制及控制对策[J]. 采矿与安全工程学报，2014，315 665–673. WANG Dechao， WANG Qi， LI Shucai， et al. Mechanism of rock deation and failure and its control technology of roadway driving along next goaf in fully mechanized top coal caving face of deep mines[J]. Journal of Mining Safety Engineering， 2014，315665–673. [7] 王卫军，侯朝炯. 沿空巷道底鼓力学原理及控制技术的研究[J]. 岩石力学与工程学报，2004，23169–74. WANG Weijun，HOU Chaojiong. Study on mechanical principle and control technique of floor heave in roadway driven along next goaf[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineer- ing，2004，23169–74. [8] 王卫军，侯朝炯，柏建彪，等. 综放沿空巷道底板受力变形分 析及底鼓力学原理[J]. 岩土力学，2001，223319–322. WANG Weijun，HOU Chaojiong，BAI Jianbiao，et al. Me- chanical deation analysis and principle of floor heave of roadway driving gob in fully mechanized sub-level caving face[J]. Rock and Soil Mechanics，2001，223319–322. [9] 马振乾，姜耀东，宋红华，等. 构造破碎区沿空掘巷偏应力分 布特征与控制技术[J]. 采矿与安全工程学报，2017，341 24–31. ChaoXing 第 1 期 汪北方等 辛安煤矿 1402 工作面临空窄煤柱采掘响应及动态加固 153 MA Zhenqian，JIANG Yaodong，SONG Honghua，et al. Dis- tribution characteristics of deviatoric stress and control technol- ogy of gob-side entry driving in structure fracture zone[J]. Jour- nal of Mining Safety Engineering