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Ｑ６９０ 钢焊接接头微观组织对冷裂纹的影响研究 ① 罗 登１， 张志云２， 郑生斌１ （１．湖南华菱湘潭钢铁有限公司，湖南 湘潭 ４１１１０１； ２．中南大学 材料科学与工程学院，湖南 长沙 ４１００８３） 摘 要 分析了 Ｑ６９０ 钢手工电弧焊与气体保护焊焊接冷裂纹产生与微观组织的联系。 结果表明焊接冷裂纹起源于斜 Ｙ 坡口根 部，沿熔合区、焊缝扩展至焊缝表面；２ 种工艺焊接的接头组织硬度均较母材高，而塑性较差。 热影响区为马氏体、贝氏体与铁素体 混合组织，焊缝组织由先共析铁素体、侧板条铁素体、贝氏体和针状铁素体等组成，针状铁素体抗裂纹扩展能力较其他组织强。 在 ２ 种焊接方法对应断口中观察到了冷裂纹起裂、扩展与断裂区的不同形貌，起裂与扩展区存在塑性变形，而断裂区为解理断裂。 关键词 焊接； 电弧焊； 接头； 焊缝； 冷裂纹； 针状铁素体； Ｑ６９０ 中图分类号 ＴＧ４０１文献标识码 Ａｄｏｉ１０．３９６９／ ｊ．ｉｓｓｎ．０２５３-６０９９．２０２０．０２．０２８ 文章编号 ０２５３-６０９９（２０２０）０２-０１１４-０５ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｎ Ｗｅｌｄｅｄ Ｊｏｉｎｔ ｏｎ Ｃｏｌｄ Ｃｒａｃｋｉｎｇ ｏｆ Ｑ６９０ Ｓｔｅｅｌ ＬＵＯ Ｄｅｎｇ１， ＺＨＡＮＧ Ｚｈｉ-ｙｕｎ２， ＺＨＥＮＧ Ｓｈｅｎｇ-ｂｉｎ１ （１．Ｈｕｎａｎ Ｖａｌｉｎ Ｘｉａｎｇｔａｎ Ｉｒｏｎ ＆ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏ Ｌｔｄ， Ｘｉａｎｇｔａｎ ４１１１０１， Ｈｕｎａｎ， Ｃｈｉｎａ； ２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００８３， Ｈｕｎａｎ， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ Ｑ６９０ ａｎｄ ｃｏｌｄ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｍａｎｕａｌ ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｇａｓ ｓｈｉｅｌｄｅｄ ｗｅｌｄｉｎｇ ｗａｓ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏｌｄ ｃｒａｃｋｓ ｉｎｉｔｉａｌｌｙ ｏｃｃｕｒ ａｔ ｔｈｅ ｒｏｏｔ ｏｆ ｏｂｌｉｑｕｅ Ｙ ｇｒｏｏｖｅ ａｎｄ ｔｈｅｎ ｐｒｏｐａｇａｔｅ ｔｏｗａｒｄｓ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｆｕｓｉｏｎ ｚｏｎｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｗｅｌｄ ｓｅａｍ． Ｔｈｏｓｅ ｔｗｏ ｗｅｌｄｅｄ ｊｏｉｎｔｓ ｈａｖｅ ｔｈｅ ｈａｒｄｎｅｓｓ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ｔｈｅ ｂａｓｅ ｍｅｔａｌ， ｂｕｔ ｔｈｅ ｐｏｏｒ ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ． Ｔｈｅ ｈｅａｔ-ａｆｆｅｃｔｅｄ ｚｏｎｅ ｉｎｃｌｕｄｅｓ ｍａｒｔｅｎｓｉｔｅ， ｂａｉｎｉｔｅ ａｎｄ ｆｅｒｒｉｔｅ． Ｔｈｅ ｗｅｌｄ ｓｅａｍ′ｓ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ｃｏｍｐｏｓｅｄ ｏｆ ｐｒｅ-ｅｕｔｅｃｔｏｉｄ ｆｅｒｒｉｔｅ， ｓｉｄｅ-ｐｌａｔｅ ｆｅｒｒｉｔｅ， ｂａｉｎｉｔｅ ａｎｄ ａｃｉｃｕｌａｒ ｆｅｒｒｉｔｅ， ｉｎ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ａｃｉｃｕｌａｒ ｆｅｒｒｉｔｅ ｉｓ ｓｔｒｏｎｇｅｒ ｉｎ ｒｅｓｉｓｔｉｎｇ ｃｒａｃｋ ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ ｔｈａｎ ｏｔｈｅｒｓ． Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｍｏｒｐｈｏｌｏｇｉｅｓ ｏｆ ｃｏｌｄ ｃｒａｃｋｉｎｇ， ｃｒａｃｋ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ａｎｄ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｚｏｎｅｓ ａｒｅ ｏｂｓｅｒｖｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｆｒａｃｔｕｒｅｓ ｂｙ ｔｈｏｓｅ ｔｗｏ ｗｅｌｄｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄｓ． Ｔｈｅｒｅ ｉｓ ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ａｎｄ ｃｒａｃｋ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ｒｅｇｉｏｎｓ， ａｎｄ ｔｈｅｒｅ ｉｓ ｃｌｅａｖａｇｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｉｎ ｔｈｅ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｒｅｇｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｗｅｌｄ； ａｒｃ ｗｅｌｄｉｎｇ； ｊｏｉｎｔ； ｗｅｌｄ ｓｅａｍ； ｃｏｌｄ ｃｒａｃｋ； ａｃｉｃｕｌａｒ ｆｅｒｒｉｔｅ； Ｑ６９０ Ｑ６９０ 钢属于低合金高强度钢，因其优良的力学性 能而广泛应用于港口、建筑及矿冶工程等领域［１-２］。 Ｑ６９０ 钢通常以焊接方式组成各种结构，因此焊接接头 的性能直接影响 Ｑ６９０ 钢的使用［３］。 斜 Ｙ 裂纹敏感性 实验又称“小铁研实验”，常用来研究钢材的冷裂纹倾 向。 焊接冷裂纹与焊接工艺、焊条成分、母材等密切相 关［４-８］。 目前，国内外关于 Ｑ６９０ 钢焊接冷裂纹产生与 接头微观组织相关性的文献报道较少。 本文利用小铁 研实验，通过分析 Ｑ６９０ 钢焊接接头的组织性能特征， 研究 Ｑ６９０ 钢焊接冷裂纹产生与微观组织间的联系， 为该型号钢的工程应用提供参考依据。 １ 实 验 １．１ 实验材料 实验材料为回火后的 Ｑ６９０ 板材，主要组织为回 火索氏体，试样厚度 ２５ ｍｍ，其化学成分如表 １ 所示。 ①收稿日期 ２０１９-１１-０２ 基金项目 湖南省省级科技计划项目（２０１８ＸＫ２３０１） 作者简介 罗 登（１９７２-），男，湖南邵阳人，高级工程师，主要从事中厚板，线棒材产品研发工作。 通讯作者 郑生斌（１９７４-），男，湖南宁远人，高级工程师，主要研究方向为中厚板、线材、棒材产品研发、轧制工艺。 第 ４０ 卷第 ２ 期 ２０２０ 年 ０４ 月 矿矿 冶冶 工工 程程 ＭＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｖｏｌ．４０ №２ Ａｐｒｉｌ ２０２０ ChaoXing 表 １ Ｑ６９０ 钢名义化学成分（质量分数） ／ ％ ＣＳｉＭｎＰＳＴｉＦｅ ０．０８０．２９１．５４０．０１２０．００２０．０１６余量 １．２ 焊接参数 表 ２ 为实验采用的焊接工艺参数。 其中手工电弧 焊（手工焊）选用 ＴＨＪ８０７ＲＨ 焊条；气体保护焊（气保 焊）使用 ８０％Ａｒ＋２０％ＣＯ２熔化极气体保护焊，选用 ＣＨＷ８０Ｃ１ 焊条。 环境温度 ２５ ℃。 表 ２ 焊接实验参数 焊接 方法 焊接 电流 ／ Ａ 焊接 电压 ／ Ｖ 焊接 速度 ／ （ｃｍｓ -１ ） 热 输入 ／ （ｋＪｃｍ -１ ） 气体 流量 ／ （Ｌｍｉｎ -１ ） 手工焊 ２７０～３１０２８～３２０．１～０．４１９ 气保焊 ２６０～３００２８～３１０．４～０．９１７．３１８～２０ １．３ 力学性能测试与微观组织观察 根据ＧＢ／ Ｔ４６７５．１１９８４ 焊接性实验 斜 Ｙ 型坡 口焊接裂纹实验方法进行斜 Ｙ 裂纹敏感性实验，图 １ 为实验样品形状尺寸示意图。 试验焊缝 拘束焊缝拘束焊缝 200 60 B 150 8060 A AA 2 0.2 BB BA 60 60 δ/2 δ/2 δ δ 图 １ 铁研实验样品尺寸（单位ｍｍ） 利用 ３１０ＨＶＳ-５ 小负荷维氏硬度仪测量焊接接头 区域硬度，负荷为 ３．０ ｋｇｆ，保荷时间为 １５ ｓ，每组测量 ５ 个数据并取平均值作为测定值。 使用金相砂纸和金刚石抛光膏磨抛样品表面，后 用 ４％硝酸酒精溶液腐蚀样品表面，分别使用 Ｌｅｉｃａ ＤＭＩ３０００Ｍ 金相显微镜和 ＦＥＩ Ｑｕａｎｔａ-２００ 环境扫描电 子显微镜观察样品显微组织，ＳＥＭ 加速电压为 ２０．０ ｋＶ，模式为二次电子成像。 ２ 实验结果及讨论 ２．１ 焊接接头显微组织与硬度 图 ２ 为不同焊接方法对应接头的金相组织。 由 图 ２ 可知，金相组织分为焊缝区、热影响区和母材 ３ 个 区域，随着离焊缝中心距离增加，热影响区组织呈现阶 梯变化趋势，而焊缝柱状晶向焊缝中心生长。 手工焊 和气保焊热影响区宽度分别为 ２ ０３１ μｍ 和 １ １３３ μｍ， 与手工焊相比，气保焊焊接速度快、熔池小、热量集中， 焊缝与母材熔合小，热影响区窄，组织更细。 图 ２ 不同焊接方法对应接头的金相组织 （ａ） 手工焊； （ｂ） 气保焊 图 ３ 为焊缝的扫描电镜照片。 图 ３ 显示，手工焊 试样焊缝中的先共析铁素体（ＰＦ）沿奥氏体晶界呈网 状分布，板条铁素体（ＦＳＰ）相互平行，由晶界向奥氏体 晶内生长，铁素体板条之间分布着长条状珠光体；气保 焊试样焊缝中的板条状贝氏体呈长条状，且板条相互 平行，间隙内存在粗大的长条状马氏体／ 奥氏体组织 （ＭＡ）或碳化物。 图 ３ 不同焊接方法试样的焊缝组织的 ＳＥＭ 照片 （ａ） 手工焊； （ｂ） 气保焊 图 ４ 为熔合区的扫描电镜照片。 手工焊熔合区靠 近热影响区一侧为板条贝氏体组织，靠近焊缝一侧为 针状铁素体组织；气保焊熔合区靠近热影响区一侧 为贝氏体和马氏体混合组织，靠近焊缝区域为大量贝 图 ４ 不同焊接方法试样的熔合区组织的 ＳＥＭ 照片 （ａ） 手工焊； （ｂ） 气保焊 ５１１第 ２ 期罗 登等 Ｑ６９０ 钢焊接接头微观组织对冷裂纹的影响研究 ChaoXing 氏体。 气保焊热输入较小，冷却速率高，因此靠近热影 响区一侧晶粒尺寸较小，并形成大量板条状马氏体 组织。 图 ５ 为手工焊热影响区的金相照片。 粗晶热影响 区（ＣＧＨＡＺ）主要为贝氏体和马氏体组织，晶粒尺寸粗 大，细晶热影响区（ＦＧＨＡＺ）为贝氏体和多边形铁素体 混合组织，晶粒较小，越靠近焊缝，热影响区焊接热循 环峰值温度越高，晶粒长大趋势越强。 临界热影响区 （ＩＣＨＡＺ）由贝氏体、铁素体与碳化物组成。 ＩＣＨＡＺ 离 焊缝距离较远，热循环峰值温度较低，奥氏体化不完 全，奥氏体化部分在冷却过程中形成贝氏体组织，未转 变部分则形成铁素体和碳化物［９］。 亚临界热影响区 （ＳＣＨＡＺ）由于距离焊缝最远，受焊接热循环作用影响 最小，因此总体保持母材原始的直接淬火＋回火组织 特征，但碳化物在焊接热作用下会进一步析出与聚集， 尺寸增大。 图 ５ 手工焊热影响区的金相组织 （ａ） ＣＧＨＡＺ； （ｂ） ＦＧＨＡＺ； （ｃ） ＩＣＨＡＺ； （ｄ） ＳＣＨＡＺ 图 ６ 为气保焊焊接热影响区的金相组织照片。 与 手工焊相比，气保焊焊接速度快、热输入低，相应冷却速 率快，故 ＣＧＨＡＺ 晶粒尺寸较小，形成大量板条状马氏体 组织，ＦＧＨＡＺ 为贝氏体、马氏体和铁素体混合组织， ＩＣＨＡＺ 与 ＳＣＨＡＺ 碳化物析出量减少，其余则相差不大。 图 ７ 为焊接接头的硬度分布曲线。 焊缝、热影响 区和母材等不同区域的硬度值出现明显差异。 热影响 区硬度值波动很大，存在大量马氏体组织的 ＣＧＨＡＺ 硬度最高，存在较多铁素体的 ＳＣＨＡＺ 硬度较低。 手工 焊热影响区硬度峰值为 ３４８．４ＨＶ，气保焊焊后形成更 多马氏体组织，热影响区硬度峰值较高，为 ３５９．１ＨＶ。 ２．２ 裂纹形貌与扩展路径 在 ２５ ℃环境温度下，手工焊和气保焊焊接接头表 图 ６ 气保焊热影响区的金相组织 （ａ） ＣＧＨＡＺ； （ｂ） ＦＧＨＡＺ； （ｃ） ＩＣＨＡＺ； （ｄ） ＳＣＨＡＺ 至焊接中心线距离/mm 350 330 310 290 270 -10-15-5051015 硬度HV 至焊接中心线距离/mm 360 340 320 300 280 260 -8-12-40481612 硬度HV b a 母 材 热 影 响 区 焊 缝 母 材 热 影 响 区 焊 缝 图 ７ 不同焊接方法试样的接头硬度曲线 （ａ） 手工焊； （ｂ） 气保焊 面裂纹率和断面裂纹率均为 １００％，说明实验钢在 ２５ ℃下采用实验所用焊接制度时，冷裂纹产生倾向 较大。 图 ８ 为焊接接头断面的裂纹宏观形貌。 手工焊接 头断面裂纹起源于焊道根部熔合区，沿熔合区扩展一 定距离后迅速转向焊缝，沿着焊缝扩展直至贯穿致焊 缝表面。 气保焊焊接接头根部存在着焊缝与坡口边缘 的熔合不良，裂纹从熔合不良尖端处起裂，然后直接转 入焊缝继续扩展，直至贯穿致焊缝表面。 ６１１矿 冶 工 程第 ４０ 卷 ChaoXing 图 ８ 不同焊接方法试样的断面裂纹特征 （ａ） 手工焊； （ｂ） 气保焊 图 ９ 为焊缝中裂纹的金相照片。 手工焊焊缝中裂 纹扩展路径曲折，在针状铁素体中不断改变裂纹扩展 方向，沿先共析铁素体和侧板条铁素体等区域扩展，说 明针状铁素体抵抗裂纹扩展的能力较好，而先共析铁 素体和侧板条铁素体位错密度较低，抗裂纹扩展能力 低，当焊缝受到拉应力时，裂纹优先在这些组织上扩 展［１０］。 气保焊裂纹改变扩展方向的次数较少，裂纹在 贝氏体组织为主的焊缝中扩展路径较为平直。 图 ９ 不同焊接方法试样的焊缝裂纹扩展形貌 （ａ） 手工焊； （ｂ） 气保焊 图 １０ 为试样断口形貌。 由图 １０（ａ）、（ｂ）可以看 出，２ 种焊接方法对应的断口均存在明显的起裂区和 扩展区，手工焊起裂区位于焊接接头根部；气保焊试样 起裂区位于接头根部并存在未熔合，裂纹从此处起裂 并进入焊缝。 图 １０（ｃ）显示手工焊的起裂区呈现冰糖 状沿晶断裂和准解理混合断裂特征，为典型的冷裂纹， 沿晶断裂是由于焊道根部熔合区粗晶区存在较多的扩 散氢，氢在马氏体中扩散较慢，易在晶界聚集，弱化晶 界，使焊接裂纹沿晶界扩展［１１］。 图 １０（ｄ）表明，气保 焊起裂区存在很多细小韧窝，说明基体产生了塑性变 形。 图 １０（ｅ）显示手工焊的拓展区由大量细小韧窝和 少量沿晶断口组成，表面凹凸不平，还存在少量二次裂 纹，与断面观察到的次生裂纹相对应，表明裂纹扩展路 径曲折。 由于焊缝中针状铁素体具有较高的塑韧性， 当裂纹穿过时，针状铁素体发生塑性变形，形成大量韧 窝，而分布在晶界处的先共析铁素体和侧板条铁素体 促使裂纹沿晶界扩展，形成沿晶断口。 由图 １０（ｆ）可 见，气保焊拓展区为长条状光滑沿晶断口和准解理平 面，无明显塑性变形特征，一方面是由于焊缝凝固过程 中杂质元素容易被推向奥氏体晶界，弱化奥氏体晶界， 使奥氏体晶界成为焊缝区的薄弱环节，促使裂纹优先 沿着晶界扩展，另一方面由于焊缝中存在较多的贝氏 体组织，条状和羽毛状贝氏体板条间存在 ＭＡ 组元或 者碳化物，使贝氏体板条界面抵抗裂纹扩展能力较差， 裂纹可直接沿贝氏体扩展，形成准解理断裂平面。 图 １０ 不同焊接方法试样的断口形貌 （ａ） 手工焊整体断口； （ｂ） 气保焊整体断口； （ｃ） 手工焊起裂区； （ｄ） 气保焊起裂区； （ｅ） 手工焊拓展区； （ｆ） 气保焊拓展区 综上所述，裂纹从斜 Ｙ 坡口根部起裂，沿熔合区 扩展后迅速转向焊缝，因此，冷裂纹在焊接接头区的扩 展路径可分为起裂、沿熔合区扩展、沿焊缝区扩展 ３ 个 阶段。 斜 Ｙ 坡口根部存在缺口效应，应力集中程度较大， 两种焊接工艺的焊接裂纹均起源于斜 Ｙ 坡口焊道根部， 对于气保焊，较长的未熔合区域加剧应力集中程度。 裂纹萌发后优先沿熔合线方向扩展，这与熔合区 组织特征、扩散氢含量和拘束应力等密切相关［９-１３］。 熔合区是焊缝和热影响区的过渡区域，微观组织存在 突变，富含位错和空位等缺陷，导致熔合区最为薄弱。 ７１１第 ２ 期罗 登等 Ｑ６９０ 钢焊接接头微观组织对冷裂纹的影响研究 ChaoXing 在焊缝凝固过程中，奥氏体转变成铁素体，氢在铁素体 中扩散较快，易转移到尚未转变的热影响区，氢在热影 响区的奥氏体中扩散慢，无法扩散到距熔合区更远的 母材中，故氢原子易在熔合区附近富集，提高熔合区的 氢脆性。 由于焊缝硬度较高、塑性较差，同时由于焊材合金 元素含量高，在不预热条件下形成大量淬硬组织，对焊 缝的拘束作用增加，使裂纹易在焊缝中扩展；此外，焊 缝中存在的侧板条铁素体，先共析铁素体及贝氏体等 抗裂纹扩展能力差的组织，也会促进裂纹在焊缝的 扩展。 ３ 结 论 １） Ｑ６９０ 钢手工焊和气保焊焊接接头冷裂纹起源 于坡口根部，沿熔合区扩展后转向焊缝直至贯穿致焊 缝表面。 ２） 裂纹在 Ｑ６９０ 钢焊缝中扩展主要是由于焊缝硬 度较高、塑性较差，以及淬硬组织对焊缝的拘束作用， 导致裂纹在焊缝中扩展。 熔合区缺陷密度高，裂纹扩 展抗力差，导致冷裂纹易在其中传播。 ３） 针状铁素体有利于提高 Ｑ６９０ 钢焊缝抵抗裂纹 扩展能力，先共析铁素体、侧板条铁素体和贝氏体等组 织抗裂纹扩展能力较低，因此冷裂纹优先沿着这些组 织区域扩展。 参考文献 ［１］ 李红英，赖永秋． 直接淬火工艺对 Ｑ６９０ 钢组织和性能的影响［Ｊ］． 热加工工艺， ２０１７，４６（６）２０３-２０５． ［２］ 韩振仙，李 超，柳国强，等． Ｑ６９０Ｄ 低合金高强结构钢焊接工艺 研究［Ｊ］． 焊接技术， ２０１９，４８（８）５４-５８． ［３］ 栗卓新，刘秀龙，李 虹，等． 高强钢焊材及焊接性的国内外研究 进展［Ｊ］． 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１９８７，２２ （１１）３８１２-３８２０． ［１１］ Ｚｅｎｉｔａｎｉ Ｓ． Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｏｆ ｎｅｗ ｌｏｗ ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｗｅｌｄｉｎｇ ｃｏｎｓｕｍａｂｌｅ ｔｏ ｐｒｅｖｅｎｔ ｃｏｌｄ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｉｎ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｔｅｅｌ ｗｅｌｄｓ［Ｊ］． Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ Ｊｏｉｎｉｎｇ， ２００７，１２（６）５１６-５２２． ［１２］ Ｔｗｅｅｄ Ｊ Ｈ， Ｋｎｏｔｔ Ｊ Ｆ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｒｅｈｅａｔｉｎｇ ｏｎ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ ｏｆ Ｃ-Ｍｎ ｗｅｌｄ ｍｅｔａｌ［Ｊ］． Ｍｅｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｊｏｕｒｎａｌ， １９８３，１７ （２）４５-５４． ［１３］ Ｒｅｄｄｙ Ｇ Ｍ， Ｍｏｈａｎｄａｓ Ｔ， Ｓａｒｍａ Ｄ Ｓ． Ｃｏｌｄ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｎ ｌｏｗ ａｌｌｏｙ ｓｔｅｅｌ ｗｅｌｄｍｅｎｔｓ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｆｉｌｌｅｒ ｍｅｔａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｗｅｌｄｉｎｇ ａｎｄ Ｊｏｉｎｉｎｇ， ２００３，８（６）４０７-４１４． 引用本文 罗 登，张志云，郑生斌． Ｑ６９０ 钢焊接接头微观组织对冷裂 纹的影响研究［Ｊ］． 矿冶工程， ２０２０，４０（２）１１４-１１８． （上接第 １１３ 页） 参考文献 ［１］ 汪立果． 铋冶金［Ｍ］． 北京 冶金工业出版社， １９８６． ［２］ 张世杰，张 培． 铋系光催化剂的制备及应用研究［Ｊ］． 山东化 工， ２０１７，４６（１４）１４２-１４４． ［３］ 李 卫，周科朝，杨 华． 氧化铋的应用研究进展［Ｊ］． 材料科学 与工程学报， ２００４，２２（１）１５４-１５６． ［４］ 马敏敏，仝攀瑞，高占尧，等． 钼酸铋基光催化材料的研究进展［Ｊ］． 人工晶体学报， ２０１９，４８（１）１３６-１４１． ［５］ 张 博． “宝石王国”盛开“矿博花”［Ｊ］． 中国有色金属， ２０１６ （１０）５６-５７． ［６］ 龙 涛，陈其慎，于汶加． 中国铋供需形势分析及对策建议［Ｊ］． 中国矿业， ２０１６，２５（５）１１-１５． ［７］ 梁冬云，李 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