召口分矿回风测多级机战通风系统的设计.pdf

山东省科技进步三等奖项目No01- 3- 275- 6 收稿日期 2002- 06- 17 作者简介 郭斯旭1968- , 男, 山东淄博人, 山东金岭 铁矿助理工程师, 主要从事井巷通风工作。 设计与科研 文章编号 1004- 1273 200205- 0001- 08 召口分矿回风侧多级机站通风系统的设计 郭斯旭, 吴振坤, 王 新, 孙永芳 山东金岭铁矿 安环处, 山东 淄博 255081 摘 要 山东金岭铁矿召口分矿通风系统经改造后形成了回风侧分区多级机站通风系 统, 运行效果好, 为井下采准和采矿提供了良好的作业环境。 关键词 回风侧; 分区通风; 多级机站; 改造设计 中图分类号 TD 722 文献标识码 A Design of multilevel fan station ventilation system at the return air side of Shaokou submine GUO Sixu, WU Zhenkun,WANG Xin,Sun Yong fang Abstract The multilevel fan station ventilation system at the return air side was ed after the reconstruction of the ventilation system of Shaokou sub- mine, Shandong Jinling iron mine, the operation effect is good, and a good work ing environment was provided for the underground development and mining Key words return air side; subarea ventilation; multilevel fan station; re construction design 1 基本情况 山东金岭铁矿召口分矿矿床分为东、南和 西三大主要部分。以主、副竖井为中心,大部 分矿体集中于西部 北金召北 ,少部分矿体 位于东部 东召口 ,还有相当部分矿体集中 南部 北金召 。原有通风系统如示意图 1。 召口分矿 - 310m 阶段以上采用主、副竖 井的开拓方式; - 310 m 阶段以下采用盲斜井 的开拓方式。主竖井从地表至 - 350 m 阶段, 为双层罐笼与箕斗混合井, 兼用为入风井。西 副竖井位 于主竖 井西侧 150 m 处,井 底至 - 240 m 阶段,装有单层罐笼提升,兼作为西 部 北金召北 作业和南部 北金召 掘进的 排风井。西部矿体 北金召北 、南部矿体 北金召 以及东部矿体 东召口 端部均距 主、副竖井约 1 000m。 西部 北金召北 - 310m 以下采用主、 副盲斜井开拓至 - 430 m 阶段。主、副盲斜井 的上口位于 - 310 m 阶段井底车场处。 南部 北金召 由 - 240 m 阶段副井底和 - 310 m 阶段盲斜井底向南用平巷开拓探矿。 贮量有 2 600 万 t。 东部 东召口 由主竖井 - 310 m 阶段井 底车场出口向东经1 200 m平巷开拓至矿体, 1 第 34 卷 第 5 期 2002 年 9 月 冶金矿山设计与建设 Metal mine design and construction 图 1 新通风系统示意图 矿体端部设一东 副竖井通地表,井底 位于 - 150m 水平。从 - 150 m 阶段到 - 310 m 阶 段由一盲竖井开拓。东部 东召口 开拓与主 竖井形成单翼对角式。东副竖井兼作为东部 东召口 排风井。 召口分矿的东、西部 东召口和北金召 北 均在进行采矿作业, 而南部 北金召 正 处于开拓探矿时期。 召口 分矿 的 采 矿 方法 为 中 深 孔爆 破、 075 m3电动铲运机出矿的分段采矿法, 事后进 行碎石充填, 矿体分布极不规则。正是由于矿体 的分布不规则, 再加之生产的多中段作业和充填 的严重滞后, 给通风工作造成了极大的困难。 召口分矿原通风系统的新鲜风流均由主竖 井进入,井下的污风均由东、西副竖井排出, 没有专用的入、排风井。原系统新鲜风流由主 竖井进入到 - 310 m 阶段后分为四部分一部 分由 - 310 m 大巷向西供给用风地点; 另一部 分由 - 310 m 水平盲副斜井进入 - 310 m 以下 各阶段,供给作业地点;再一部分由主井进入 - 430 m 水平, 沿盲斜井至 - 390 m 和 - 350m 水平; 最后一部分由 - 310 m 水平东大巷供给 东召口作业地点。而南大巷开拓探矿的掘进用 风分别由 - 240 m 阶段和 - 310m 阶段主竖井 供给, 经 - 240 m 阶段副竖井底和 - 310 m 水 平盲斜井底排出。 西部 北金召北 的风流冲洗工作面后应 经人行通风上山排至 - 110 m 水平回风阶段, 经西副竖井排到地表,风流路线为折返式,路 线长阻力大;东部 东召口 的风流冲洗工作 面后经东副竖井排至地表。 全矿的风机布置为主、辅扇配合式。2 台 2 冶金矿山设计与建设 第 34卷 第 5期 主扇分别设在西副竖井井口和东副竖井井底, 负责排出西部 北金召北 和东部 东召口 的污风。 西部 北金召北 分别在 - 240 m 一中段 西端、- 350 m 水平西端和 - 310 m 阶段中部 设置了 3 台辅扇;东部 东召口 在 - 150 m 阶段 3通风人行口处设置了 1 台辅扇。总装机 容量为 1725kW。主、辅扇的位置、型号等 参数见表 1。 11 召口分矿通风系统调查及存在的问题 由东金岭铁矿于 1998 年3 月19日至3月 28 日对召口分矿原通风系统进行了全面的、详细的 调查和测定, 获得了第一手资料。所测定的原系 统实际风量与设计要求风量的比较见表 2。 表 1 原系统风机配备 序 号风机类型装 机 位 置 叶片角 度 装机容量 kW 作 用备 注 1K45- 6- No16西副竖井返风道内3575主扇有风墙 2K55- 4- No11东召口副竖井底 - 150 m 阶段绕道内3030主扇有风墙 3K45- 6- No13北金召北 - 240 m 阶段西部- 中段内3530辅扇有风墙 4K45- 6- No11北金召北 - 310 m 阶段中部 401 采场回风上山联络道中3515辅扇有风墙 5K45- 6- No11北金召北 - 350 m 阶段西部一中段回风上山中3515辅扇有风墙 6K35- 6- No11东召口 - 150 m 阶段 3人行通风井上口3075辅扇有风墙 表 2 原系统各段实际风量与设计需风量对照 段区地 点 风量, m3/s总风量, m3/ s 需风量实际风量需风量实际风量 进风段主竖井67335728426733572842 - 240 m 阶段5500270026733568042 - 310 m 阶段3963528960 - 350 m 阶段以下2220012080 需风段采矿场20000184125240039852 采准等3240021440 回风段西副竖井回风道61540707727460085952 东副竖井底- 150 m 阶段1306015180 经对调查和测定结果分析可知, 原通风系 统存在着如下主要问题 1 矿井通风阻力大,路线长。由于历史 和资金等原因, 西部 北金召北 矿体开采时 一直延用基建初期的主、副井中央并列式的通 风方式,没有专用的入、排风井。随着西部 北金召北 矿体的逐渐向西延伸,在 - 310 m 水平以下,西部矿体的边缘已距主、副竖井 1000 多 m 远,整个西部的通风路线为折返式, 通风路线长, 阻力大。 - 110m 水平回风中段局部地点断面较小。 从 - 170m 阶段到 - 110 m 阶段的回风人行井 兼作为充填井,设有充填管道,加之管道破损 充填料堆积于巷道之中难以清理, 使得断面积 大大减小,最小处仅能钻过一个人, 通风阻力 增大。 西部 北金召北 - 310 m 水平以下的回 风上山断面小, 局部地点由于贯通错位使断面 更小。岩石塌落和堆积杂物进一步加大了通风 阻力。 地表机站一直延用 70B2式风机的返风道 作为排风道,风路长、弯道多、阻力大。地表 扩散塔一直采用旧式直角扩散塔,阻力大,动 压损失大。 2 矿井漏风大,有效风量率低。生产过 程中采空区和各中段的大量密闭工程没有及时 施工, 加之充填作业滞后于采矿,采完的阶段 和采区难以密闭, 漏风十分严重。主竖井 入 风井 和副竖井 排风井 之间距离很近,再 加之密闭不严或关门不及时,两井之间漏风严 重。- 170m 阶段和 - 240m 阶段主、副竖井 之间漏风 26300m3/ s, 占总漏风量的 515 。 原系 统为 了排除 西端 深部 的污 风,在 - 350 m 一中段的西安设了 1 台辅扇,由于残 3 2002 年 9 月郭斯旭等 召口分矿回风侧多级机站通风系统的设计 矿开采破坏了主风道,致使漏风严重,污风无 法上至回风水平, 没有起到排除污风的作用。 西副竖井地表井口井架虽然密闭,出入安 装有风门, 但由于年久失修和风门关闭不及时 也造成了较大的漏风。此外,地表机站处也有 一定量的漏风。 漏风大造成了有效风量率低。从表 2 分析 可知全矿的总有效风量率仅为 4637 。其中 东召口为 7045,北金召北为4120 。重点 漏风在北金召北区域, 从而导致了采矿作业地 点风量不够或无风,411 413 采场温度升高达 28 。 3 主扇效率较低,电耗高。井下大量短 路漏风, 西主扇难于发挥出压头的作用,风机 实际运转效率低, 其中全压效率为 50 , 静压 效率为 40 左右。工况点已落于有效工作区之 外。 4 无独立的入、排风井,易造成风流污 染。由于原系统主竖井兼作为入风井,副竖井 作为排风井, 使得入风极易受到提升卸矿的污 染, 副井提升时易受到井下二次爆破、凿岩和 铲装等作业产生炮烟和粉尘的污染。 5 铺扇设置不合理,采场风流分布不均。 原通风系统中,通常所设置的 1 台辅扇负责多 个采区或水平,使得各用风地点风量分布极不 均匀,加之密闭不及时引起漏风, 致使一些地 点风流很大, 而另一些地点无风。 6 残矿开采和充填滞后,造成通风系统 紊乱。 2 通风系统改造方案与设计 在调查研究和测定分析的基础上,拟采用 多级机站通风方式改造迎风系统。 针对召口分矿无专用入、排风井,西部 北金召北 和南部 北金召 矿体延伸很远, 折返式通风阻力大,主、副竖井间压差大漏风 大等问题,首先提出在西部 北金召北 和南 部 北金召 的矿体端部开掘直通地表的专用 回风井,与主、副竖井形成单翼对角式系统, 从根本上解决问题。但是, 由于经费紧张,征 用地表土地等一困难,此方案无法实施。 鉴于上述情况, 只能在现有的基础上选择 一较为合理的通风方案。 整个设计过程分为两步进行。首先,在调 查研究的基础上人工决策选择最终方案;然 后,对其进行计算机优化,选出合理的风机配 备和工况。 21 通风方案的拟定及采取的技术措施 通风系统按年产矿石50 万t 设计 实际40 万 t/ d左右 , 满足 - 450 m 水平以上的生产供 风需要,建立起一个安全可靠的通风系统。同 时,对南部 北金召 区域进行指导性规划。 按上述要求和多级机站的建立条件对原矿 井开拓系统进行了详细的考察。由于入风侧均 为运输井巷,没有可安装机站的地点, 所以传 统的既有压入又有抽出的多级机站系统无法实 现,机站只能布置于采区后方。所以最后拟定 了以回风侧为主的分区多级机站通风系统 见 图 2 。 按所拟定的系统将全矿分为四个区域分别 对待。东部 东召口 为个区,东副竖井与主 竖井 入风井 形成单翼对角式通风系统;西 部 北金召北 分为两个区,西端 411、412、 413、302 矿房为一个区,中部 401、402、403 矿房为一个区; 而正处于开拓探矿阶段的南部 北金召 为一个区,该区在目前设计时仅考 虑掘进所需通风量。 分别在回风侧按不同的区域布置 级机 站。为了更好地控制采区的风量,使风流分布 均匀,∀级机站布置于采区与回风上山的联络 道内, 控制采区风量。视具体情况, 若距离上 一级机站较远受其作用较弱的采区, 则研究应 用爆破能量释放式有风墙机站,在保持采区风 量的同时, 利用风机的部分静压头克服通风阻 力;若上一级机站作用较强距离较近的采区则 采用无墙机站, 只利用风机的动压调风;如果 在上一级机站作用下可满足通风要求的采区可 不设 ∀级站。 4 冶金矿山设计与建设 第 34卷 第 5期 图 2 新通风系统示意图 级机站分区布置,负责排出每个区的污 风。级机站分三处布置一处设置在北金召 北- 240 m 西端一中段内,控制北金召北西端 区域的 411、412、413 和 302 等矿房;另一处 设置于北金召北 - 310 m 阶段的中部的回风上 山之中,负责中部区域的 401、402、403 矿房 的回风; 再一处设置于东召口 - 150 m 阶段回 风绕道内, 负责东召口矿区的回风。 级机站布置在西副竖井地表出口处,负 责排出西部 北金召北 和南部 北金召 的 采矿和掘进的污风。 为保证回风侧分区多级机站的建立,施工 过程中采取了以下技术措施 1 研究应用采场爆破能量释放式 ∀级机 站。对于距上一级机站较远,受其控制较弱的 采区应用有风墙机站是调控风流的有效方法。 但是, 由于∀级机站距爆破地点较近, 普通风 墙难以经受住爆破冲击, 对此在系统改造中提 出研究爆破能量释放式机站。 2 简化地表级机站的布置形式, 降低通 风阻力。把地表下的原返风道作为备用风道,把 地表风道作正常通风风道, 减少回风道长度和转 弯数量, 改直角扩散塔为平吹式, 减小级机站 阻力和动能损失, 提高风机的有效静压。 3 加大回风段井巷的断面积,减小通风 阻力。鉴于回风段井巷断面小阻力大的问题, 将已无作业的 - 170 m 阶段作为回风中段,与 - 110 m 阶段并联回风,减小回风段的阻力, 降低井下压力梯度。 4 充分利用自然风压通风,节能降耗。 5 2002 年 9 月郭斯旭等 召口分矿回风侧多级机站通风系统的设计 由于东副井与主竖井之间通风风路相对较简 单, 风路畅通。冬季时,东主扇 级机站 与自然风压共同作用下,拉向东部 东召口 的风量过多,减小了西部 北金召北 的入风 量。针对这一问题,在保证东部 东召口 所 需风量的前提下,开展冬季利用自然风压通风 的研究。 5 加强井巷的密闭减小漏风。对于漏风地 点投入必要的密闭工程,减少漏风,可提高有效 风量率。同时, 对以往密闭和风门进行维修和加 固。在采区或受到爆破冲击的地点研究应用爆破 能量释放式风墙阻挡风流进行采区调风。 6 应用 空气 幕技 术控 制 漏风。针 对 - 240m 阶段充填等作业行车无法密闭的问题, 应用空气幕技术 阻断主竖井 入风 井向 - 240m 阶段的漏风。 7 加强对矿石搬运提升过程的降尘措施, 防止主竖井 入风井 提升或卸矿石时造成入 风流的污染。 8 用 K40- 6- No18 型风机代替原 K45 - 6- No16 型主扇风机。 22 计算机优化设计 在进行计算机优化设计之前,按矿山年产 量,所应用的采矿方法,确定全矿各用风地点 的分布和所需风量。同时,确定出全矿各类井 巷的断面积、支护情况和通风阻力系数等,并 按通风路线计算出各类各段巷道的风阻值。全 矿井下作业面见表 3。 经 计 算 每 个 出 矿 工 作 面 需 风 量 为 25 m3/ s,备 用 工 作 面 12 m3/ s,火 药 库 1 m3/ s, 喷浆 2m3/ s, 每个掘进和深孔工作面 14 m3/ s。所得的需风量见表 2 中所示。 表 3 全矿作业面统计 区 域地 点出 矿备 用深 孔掘 进喷 浆火药库 西部 北金召北 和 南部 北金召 - 240 m21 - 310 m 三中段1 - 310 m 一中段1 30211 - 310 m2 4121 4133 302 - 326 m1 4121 4131 - 350 m 一中段1 4031 - 350 m2 4111 4022 401 - 390 m1 东部 东召口 - 150 m1 - 200 m 三中段12 - 200 m 二中段111 总计8331413 各类井巷规格尺寸及阻力系数见表 4。 在计算机优化解算前,将通风系统图标上 各点所需的风量,简化为计算机解算网络图输 入计算机中。解算过程分两步进行 首先, 为使通风系统能量消耗最小, 令入 风段和排风段的风量自然分配, 用风段或设计漏 风处的风量固定。计算机对全系统进行最优化分 风解算, 求出满足所有用风点风量时各机站必须 通过的风量和用以克服系统阻力的机站风压值。 然后,再按所必须的风量和风压值优选出 各机站所用的风机及参数,将所选出的风机性 能曲线输入计算机中进行解算,模拟风机运行 时的各项指标和整个系统的通风状况。经进一 步的试算和调整后得出最优结果。 通过计算机优化得出的各机站的位置和设 备参数见表 5。 所设计的多级机站通风系统计算机优化模 拟的预测指标如下 1 全 系 统 通 风 机 的 总 装 机 容 量 为 1612 kW, 阻风空气幕 15 kW; 2 全系统 、 级风机的实耗功率为 9917 kW; 6 冶金矿山设计与建设 第 34卷 第 5期 表 4 各类井巷规格尺寸及阻力系数 名称长度, m宽度, m高度,m直径, m 断面, m2 角度, 度支护方式 阻力系数, Ns2/ m2 主竖井6282690砼碹00375 西副竖井4125690砼碹0038 东副竖井45159090砼碹0038 盲斜井 西部160322786426无支护0010 盲主井 西部22725225540无支护0012 盲竖井 东部284372592525无支护0009 双轨运输巷170451590无支护0008 单轨运输巷42251050无支护0008 设备井 直322580无支护0010 溜井33206690无支护0011 设备井 斜井3020无支护0012 设备井 斜井30185430无支护0012 通风人行上山25184545无支护0012 采准巷道282570无支护0011 通风联络巷282570无支护0011 表 5 各级机站风机配备 机站号风机类型装 机 地 点作 用 叶片 角, 度 装机容 量, Kw 备注 ∀级K40- 6- No8东召口 - 162m 水平采场回风联络道中采场通风2922无风墙 K40- 6- No9东召口 - 176m 水平采场回风联络道中采场通风263无风墙 K40- 6- No9北金召北 - 350m 一中段西段采场回风联络道中采场通风293胶带帘风墙 K40- 6- No9北金召北 - 350m 西端采场回风联络道内采场通风293砖石混凝土墙胶帘门 级K45- 6- No11北金召北 - 310m 中段采场回风联络道内中部分区回风3515砖石混凝土墙风墙 K45- 6- No13北金召北 - 240 m 西端一中段设备井后12溜井前 西端分区回风3530砖石混凝土墙风墙 K55- 4- No11东召口 - 150m 阶段回风绕道中东召口通风3030砖石混凝土墙风墙 级K40- 6- No18北金召北西副竖井口北金召北污风2975砖石混凝土墙风墙 空气幕 WMI- No11北金召北 - 240m 井底车场出口水闸门处阻断漏风3515 敞口面积 36 m2 3 全系统的总有效风量率为 65 以上; 4 全系统风机运行效率均在 70 以上, 只有北金召北 - 310m 水平中部 级站设计为 65 。 3 回风侧分区 级站通风系统的工 程实施 新系统建立所需的工程主要包括密闭墙和 密闭门等密闭工程,机站安装,地表机站改造, - 240m 中段空气幕制做安装,以及巷道掘进、 风道清理、扩帮和支护等工程。 31 密闭工程施工 由于过去采矿后密闭工程没有及时跟上, 加之新系统需要增加一些密闭工程, 所以此次 系统改造中的密闭工程量较大,投入了较多的 人力和物业,计有密闭墙 3 道,密闭帘道 38 道,密闭风门 21 个。 密闭工程完善后,加上其它的工程 如空 气幕使 得 全 系 统漏 风 率 从 5363 降 至 324。 32 机站施工与改造 为了改善采区通风效果, 在东召口 - 162 m 水平 和 - 176m 水平 采区 的回 风侧 安装 了 K40- 6- No8 型和 K40- 6- No9 型 2 台无风墙 辅扇, 撤掉了原 3人行道中的 K35- 6- No11 型有风墙机站。 33 巷道掘进工程 在北金召北西端 - 240m 一中段级机站设 计中, 需要使 - 310m 以下西端的污风能按设计 要求经 12溜井进入一中段, 形成回风系统, 以 路线最小原则开掘了一条长 7 m 断面面积为 7m2 的回风联络道, 保证了系统的形成。这一段巷道 工程是此次系统改造中仅有的掘进工程。 34 通风井巷的疏通工程 在通风系统施工过程中,先后对 - 240m 西部 北金召北 一些回风道的冒落、杂物堆 积以及残留设施进行了清理和扩帮。 经过对上述主要工程的施工,建立起了较 7 2002 年 9 月郭斯旭等 召口分矿回风侧多级机站通风系统的设计 为合理、运行可靠的以回风侧为主的分区 级 机站通风系统。施工的总投资见表 6。 表 6 工程投资一览表万元 项 目 密闭 工程 风门 门窗 设备 投入 井巷 工程 人工及 其它 单项投资6857201240170880 总 投 资3695 4 系统调试、测定及结果 通风系统的调试工作是系统全部投入运行 前的重要技术环节,主要是对系统没有达到设 计要求的部分进行调整和改进,目的在于力争 达到设计目标。 41 系统调试 多级机站通风系统的调试工作是在系统逐 步建立过程中进行的,边施工边调试。主要完 成了以下几项调试工作 1 风机叶片角的调整。北金召北 - 240 m 一中段设置的级机站原设计叶片为 35 角,为 了加大西部采场的控制能力, 把叶片角从 35 角 调整到 40。叶片角上调主要是由于西部回风上 山断面积与实际设计的要小,通风阻力增大所 致。 在满足东召口需风量的前提下把东召口 - 150m 的 级机站 K55- 4- No11 型主扇的叶 片角从 30下调到 25 。 2 北金召北西部的风流调控。通风系统建 立中, 由于 3和 4溜井排风量过大,对其进 风进行了局部调整, 安设了风窗,使 3、4溜 井方向来风由原来的 14 m3/ s 降到了设计要求的 35 m3/ s, 加大了西端的排风量。 3 采区风流调控。这主要通过 ∀级机站的 安设来实现。对于通风较少的 - 326 m 水平西 端和 - 350 m 水平西端两个过风较少的采区分 别安装了可释放爆破能量的风机机站,使得风 量分布更加合理。 同时, 对采区矿房之间的风流应用密闭风 帘进行调控,使得铲运机工作地点有足够的风 量,控制采场之间的漏风。 经调整后各采场或采区通过的风量均达到 了设计要求。 42 系统测定结果 系统调整改造工程结束后,于 1999 年 11 月 4 日至 11 月 6 日对召口分矿的新系统进行了 全面的测定。测定的内容主要为阶段入风量、 采场通风量、地表总入风和总排风,各级机站 风机的风量,实耗功率、效率以及原系统通风 困难采场的温度等等。 主要机站风机实际运行工况和设计预测值 的比较见表 7 所示。从表 7 中可知各项指标基 本达到和超过了设计计算所预测的目标。 表 7 风机实际运行工况和设计预测值比较 机站号风机型号 全压, Pa 风量, m3/ s 全压效率, 实耗功率, kW安装角, 度 设计实际设计实际设计实际设计实际设计实际 备注 ∀级K40- 6- No82929无风墙 K40- 6- No92626无风墙 K40- 6- No92929释放风墙 K40- 6- No92929半释放风墙 级K45- 6- No1360000725002250220080007500168821273540固定风墙 K45- 6- No115550053000116013206500760092111453535固定风墙 K55- 6- No11882901 030001306141373006560158022203025固定风墙 级K40- 6- No1875000583006154664990008200512847302929固定风墙 空气幕WM1- 6- No11 阻断 127 Pa 满足 要求 3530自行设计 对召口分矿的测定结果显示 系统的总有 效风量达到676 , 比原系统提高了2123; 用于正常通风的风机总装机容量为 1612 kW, 比原系统减少了 113 kW;、 级机站实耗 功率为 10792 kW,、 级机站风机效率均 在 65 以上, 达到了设计效果。 新系统建立后不仅改善了井下作业条件, 创造了社会效益, 且比原系统每年节电 2577 万 kW∃h, 年节约电费 12885 万元。 下转第 20 页 8 冶金矿山设计与建设 第 34卷 第 5期 3 不能利用的资源量 31 分类依据 指在地质可靠程度上达到详查阶段,但在 经济上不可行块段的资源量。指在 固体矿产 资源/ 储量分类 标准的控制的次边际经济的 资源量 2S22 。 32 不能利用资源量的管理 主要是对其进行核销工作,依据其不能利 用的具体原因,严格把关,编写资源量非设计 损失报告, 上报地质主管部门申请依法核销。 金岭铁矿储量管理流程见图 1。 4 管理效果 通过两年来的努力,金岭铁矿建立了在 固体矿产资源/ 储量分类 标准基础上的储量管 理体系, 实现了对矿产资源/ 储量开发利用全过 程的动态管理。为山东金岭铁矿的资源勘查、生 产设计、企业规划提供了科学准确的依据。 采用该管理模式后,提高了生产勘探的工 作效率, 在全矿勘探从业人员减员 20 、投入 勘探工程量不增加、矿石产量逐年增加 10 的 情况下, 通过卓有成效的储量管理工作, 保障 图 1 金岭铁矿储量管理流程 了金岭铁矿持续稳定高产对高级储量的需求。 而且, 对采矿生产产生了积极的影响, 矿石回 采率稳定在 70 以上, 矿石贫化率比以前降低 了两个百分点,仅此一项每年少处理废石 2 万 吨,节约费用 19 万元,收到了显著的经济效 益。∋ 参考文献 [ 1] GB/ T 17766- 1999, 固体矿产资源/ 储量分类 [ S] 上接第 8 页 5 结 语 回风侧为主的分区 级机站通风系统设计 完全适合于金岭铁矿召口分矿的具体情况,满 足了井下工作面的需风量要求。同时,对类似 的老矿山通风系统改造具有指导意义。 系统中首次采用了爆破能量释放式采区风 机机站技术, 对于主机站难于控制或风量、风 压分布不均的采区利用该项技术可以平衡采区 间的压差,保证各采区的供风均匀稳定,为多 级机站通风系统采场机站的设置提供了一项较 为实用的新技术。该技术可以在中小型且采场 爆破量不大的矿山推广应用。 系统改造过程中结合矿山的具体情况,在 东召口矿区进行了冬季自然风压利用的研究。 在满足东召口井下用风的情况下,冬季可关闭 主扇五个月。这不仅进一步降低了冬季的能量 消耗, 并且也解决了冬季东召口矿区与北金召 北系统争风的问题。实践证明研究是成功的。 通过召口分矿的实践证明,回风侧为主的 多级机站系统用于分段法开采的矿山是可行 的,具有控风能力强, 矿井漏风少和采场风量 调节方便等优点。除能大幅度地改善井下作业 环境外,还可以较大幅度地节约通风能耗,节 省通风费用。∋ 参考文献 [1] 王英敏 矿山通风安全 [ M ] 北京 冶金工业出版 社, 1991 20 冶金矿山设计与建设 第 34卷 第 5期