核电厂高加安全阀的排放容量校核方法研究.pdf

核电厂高加安全阀的排放容量校核方法研究 石建 中， 黄超 ， 王志明 ， 胡友情 中广核工程有限公司 ， 广东 深圳5 1 8 1 2 4 摘要 火电厂的高加安全 阀通常按 照 H E I 标准推荐的原则进行选型计算 ， 但 因核电厂的高加一般 要接受来 自汽水分离再热器 MS R 的大量高温疏水 ， 而 当其疏水调节阀在全开位置失效时将有大 量高压蒸汽直接进入高加 ， 使其有发生超压的风 险。因此， 核 电机组的高加安全 阀选型除了要遵循 H E I 标准外， 还需针对某些特殊工况进行校核。在分析了给水加热器、 疏水调节阀以及抽汽管道的 特性方程 的基础上， 从能量平衡 的观点建立 了确定系统平衡工作点的计算方法， 利用该方法可简易 计算出各种特殊工况的平衡工作压力， 从而进一步判断安全阀的容量是否满足安全排放要求。 关键词 核 电厂 ； 给水； 高压加热器； 安全阀 中图分类号 T HI 3 8 ． 5 2 ； T E 9 6 6 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 1 4 8 3 7 2 0 1 3 1 2 0 0 5 1 0 6 d o i 1 0 ． 3 9 6 9 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 1 4 8 3 7 ． 2 0 1 3 ． 1 2 ． 0 0 8 S t u dy o n Ca p a c i t y Che c k M e t ho d o f Fe e d W a t e r He a t e r S a f e t y Va l v e s i n Nu c l e a r Po we r P l a n t s S i l l J i a nz h o n g， HUANG Ch a o， W ANG Zh i mi n g， HU Yo uq i I l g C h i n a N u c l e a r P o w e r E n g i n e e r i n g C o ． ， L t d ． ， S h e n z h e n 5 1 8 1 2 4 ， C h i n a Abs t r a c t Th e s e l e c t i o n o f t h e hi g h p r e s s u r e f e e d wa t e r h e a t e r S s a f e t y v a l v e u s ua l l y f o l l o ws t h e p rin c i p l e r e c o mme n d e d b y HEI s t a n d ard s i n the r mal p o we r p l an t ． Ho we v e r ， t he n u c l e ar p o we r pl an t S h e a t e r s g e n e r - al l y n e e d t o a c c e p t a l o t s o f d r a i n f r o m a m o i s t u r e s e p ara t o r r e h e a t e r MS R ． Wh e n the d r a i n r e g u l a t i n g v alv e w a s f a i l u r e i n f u l l y o p e n p o s i t i o n， a l a r g e n u mb e r o f h i g h p r e s s u r e s t e a m w i l l d i r e c t l y g o e s i n t o the h e a t e r ． I t ma k e hi g hp r e s s u r e he a t e r h a v e a r i s k o f o v e r p r e s s u r e ． Th e r e f o r e， t he s afe t y v alv e s e l e c t i o n o f the he a t e r s f o r nu c l e ar p o we r p l a nt s n o t o n l y n e e d t o f o l l o w t h e HEI s t a n d ards ， b u t als o n e e d t o c h e c k hi s c a pa c i t y i n c e r t a i n s pe c i al c o n di t i o n s ． Th e pa pe r e s t a b l i s h e d a c alc u l a t i o n me t h o d t o d e t e rm i n e t h e s t a tic r u n n i n g p o i n t o f t h e h e a t e r s b a s e d o n c h ara c t e r i s t i c e q u a t i o n s o f t h e f e e d wa t e r h e a t e r ， d r a i n r e gul a t i n g v a l v e a n d s t e a m e x t r a c t i o n p i p i n g s ， a n d e n e r g y b ala n c e p ri n c i p l e ． Th e me t h o d c a n b e u s e d t o c a l c u l a t e the e qu i l i br i u m p r e s s u r e o f v a rio u s s p e c i al r u n n i n g c o n di t i o n s， S O f u rth e r d e t e rm i n e wh e t h e r t he c a p a c i t y o f t he s a f e t y v a l v e me e t s t h e r e q u i r e me n t s o f s a f e t y a n d e mi s s i o n s ． Ke y wo r ds n uc l e a r po we r p l a n t ； f e e d wa t e r ； h i g hp r e s s u r e he a t e r ； s afe t y v a l v e 言 压力容器的安全阀是保证设备不发生超压损 称高加 安全阀的选型一般参照美国换热器协会 核电厂高加安全阀的排放容量校核方法研究 的标准H E I 标准 进行选 型， 该标 准的设计 思想是保证在换热管断裂或管板破损造成管侧高 压给水流人壳侧时， 不致导致壳侧超压而损坏高 加。但因核 电机 组 的高 加 一 般 还要 接 受 来 自 MS R两级加热器的疏水 ， 当这些疏水管线 的调节 阀在全开位置失效时同样会有使高加壳侧超压和 破损 的风险， 因此需要校核按照 H E I 标准选定的 安全阀是否能满足核电这些特殊异常工况下的排 泄容量要求。文 中首 先从 高加 、 疏水调 节阀 简 称调节阀 以及抽 汽管道 的热力特性 出发 ， 建立 了各 自的特性方程 ， 再利用能量平衡原理 ， 提出了 一 种能校核高加是否超压的简单易行的设计计算 方法。 1 高加系统构成及超压 问题描述 1 ． 1 高加 系统构成 核电高加系统一般 由两列构成 ， 每列包括 6 号和 7号高加各 1台， 如图 1所示 J 。给水泵来 的给水依次进入 6号和 7号高加 的管侧 ， 经加热 升温后流 向蒸汽发生器 S G 。6号高加壳侧 的 热源有三路 ， 分别 为 6级抽 汽 、 MS R一级加热器 疏水箱来疏水和 7号高加来疏水 。7号高加壳侧 的热源有两路 ， 分别为 7级抽汽和 MS R二级加热 器疏水箱来疏水。为 防止高加壳侧超压 ， 每 台高 加的壳侧设置有一个全启式弹簧加载安全 阀。 图 1 高加系统简图 生器 1 ． 2超压 问题描 述 当高加发生破管或管板破损造成大量高压给 5 2 水流人壳侧 ， 导致水位急剧升高到高水位时 ， 控制 系统将连锁切断进入高加 的所有管线 ， 自动关闭 同列的所有抽汽隔离 阀和 MS R疏水箱下游 的疏 水隔离阀， 并通过相应高加的壳侧安全阀排放泄 压 ， 以防止汽轮机倒灌进水和保护高加壳侧不超 压 ， 按照 H E I 标准选定 的安全 阀因已考虑该种异 常工况 ， 故不会发生超压。 但当 M S R各级疏 水箱 的调节阀在全开位置 失效时 ， 因其下游 的隔离阀只受下游 高加 的水位 控制， 不会连锁关闭， 则疏水箱的储水流干后蒸汽 将直接流入相应高加， 存在高加壳侧超压的风险， 需要建立相应 的方法来核算按 H E I 标准选型的 安全阀在这种异常工况下能否起到超压保护的作 用 。核算时按 照核 电厂设计 的单一故 障原则 ， 可 认为其他相关 系统 包括管侧给水 系统 的功能 是完整的。 2 相关设备和管道的特性方程 为定量分析疏水调节阀失效后高加壳侧压力 的变化过程 ， 首先需要分别建立高加 、 疏水调节阀 和抽汽管道的特性方程。 2 ． 1 高加的温度特性方程 高加在稳态运行时 如图 2所示 ， 管侧保 持有确定流量的低温给水 ， 壳侧有抽汽 和高温疏 水流人， 壳侧高温流体将热量传递给管侧的低温 给水后凝结成高加疏水 ， 然后从正常疏水管道排 往下游的换热设备 。 △ r， h壳侧 温度 图线说 明 壳侧蒸汽先在凝结 段放 出潜热 凝结成疏 水 ， 后在 疏 水冷却段放出显热， 变成温度为 的过冷水； 管侧给水吸收了蒸 汽的潜热 和显热后 ， 温度由 升高到 ， A T 一 和 △ 是 由高加 换 热性能所决定 的上下端差 图2 高压加热器换热温度曲线 第 3 0卷第 l 2期 压 力 容 器 总第 2 5 3期 高加壳侧始终处于汽水 两相的饱和状态 ， 其 饱和温度 等于给水出 口温度 和高加的上端 差 △ 之和。 设饱和压力 P 与饱 和温度 的确定 函数关 系为 ， 则 P 可用下式表示 P △ 1 相反 ， 若知道 P 和 △ ， 也可根据反函数关系 由下式求 出给水的实际出口温度 厂 ‘ P 一 △ 2 2 ． 2 调节阀全开时的流量特性方程 调节阀全开 时的蒸汽流量 取决 于蒸汽参 数 P ， 、 上下游压差 △ PP 一P 以及 由阀 门本身特性决定的流量 系数 c 和临界压降 比 值 ， 可 由下式算 出 J 。 G 5 2 7 ． 3 C 1_ P j , r - P h ／ -P , - P h。 3 由式 3 可看 出， 调节 阀全 开时的蒸汽流量 G 也是随着高加的压力 P 上升而逐渐减少 的。 2 ． 3 抽汽管道的流量特性方程 因抽汽管道未设置调节 阀， 其流量取决于汽 轮机抽气 口和高加壳侧 间的微小压差 ， 正常运行 时该压差约为抽气 口压 力的 2 ％左右 ， 故抽汽流 量对 高加壳侧的压力变化非常敏感 ， 当高加 的压 力 P 微幅上升时， 很容易超过汽轮机抽气 口的压 力 P ， 使抽汽管线被完全闭锁。抽汽流量 G 与高 加压力 P 之间的关系可用下式表示“ ] 』 G 。4 ／ - p h P e P h 4 L G 0 P ≤ 式 中D 抽汽管道的内径 ， m 抽汽管道 的总阻力系数 I s 抽汽的比容积 ， i n 。 ／ k g 3 疏水调节阀失效后的过程分析 3 ． 1基本 原理 假设机组在稳定运行 时 MS R 2级加热器疏 水箱的调节阀在全开位置发 生了卡涩失效 ， 一方 面， 疏水箱的疏水流干后， 主蒸汽将直接流入高 加 。流入的主蒸汽一部分参 与换热管 的热交换 ， 使给水 出口温度 升高 ； 一部分填充壳侧的汽空 间使壳侧压力 P 升高 ， 同时主蒸汽流量 G 也逐渐 减少。另一方面 ， 随着压力 的增 加 ， 抽汽管道 的压差越来越小 ， 抽气 流量 G 也越来越小 ， 当 P 增加到抽汽 口压力 后 ， 抽汽管道 因正 向压差 的 消失和逆止阀的作用而被完全隔离。该过程中给 水出 口温度 、 主蒸汽流量 G | 以及抽汽流量 G 分别遵循式 2 ～ 4 的关系。 从上面的分析可以看出， 随着壳侧压力的增 加 ， 管侧冷源 的吸热能力在逐渐增 强 因为给水 温升在增大 ， 壳侧的放热能力在逐渐弱化 因为 热源与壳侧 的压差在缩小 ， 必然存在某一 确定 的压力P 加， 在该压力下管侧吸收的热量恰好等于 壳侧放出的热量 ， 该点就是调节 阀失效后高加建 立起来的稳态工作点 ， 该压力就是调节 阀失效后 的高加壳侧平衡压力。 假如管侧的给水流量足够大 相 当于机组高 负荷工况 ， 高加将在压力 达到 之前建立起 平衡压力 P 加。若 给水流量 比较低 相 当于较低 负荷工况 ， 高加则只能在 P 超越 P 之后建立起 平衡压力。 为确定新的平衡压力， 可从两个方面定量计 算 出高加给水 出 口温 度与壳侧压力 P 的变化关 系， 一个是高加的性能， 即式 2 所决定的实际给 水温度 ； 另一个是 主蒸汽流量 G | 和抽汽 流量 G 对给水 的加 热 能力 所 决 定 的可 能 给 水 温度 。 关于 ’ 可用下述方 法确定 ， 首先根据热力 平衡关 系按 式 5 计算 出对 应于 的 比热焓 ， ； 其次， 再按水的状态函数计算出可能给水温 度 。 r 2 r l G [ h 一 h P ， 1 △ ] G [ h 一h P h ， △ ， ] 5 式中 ， 水 的状态函数 ， 表示不同压力和温 度下的焓值， k J ／ k g 新的平衡压力 P 加 应既能满足式 2 的方程 ， 也能满足式 5 的方程， 若将两者 以 P 为横坐标 描绘成曲线 ， 两者必然相交 ， 交点压力就是调节 阀 失效后的高加平衡压力 。 3 ． 2 实际算例 以表 1 所列的某核 电机组 7号高加的具体数 据为例， 根据式 3 可计算出不同P 下的主蒸汽 流量 G ， 根据式 4 可计算 出不同 P 下的抽汽流 量 G ， 根据饱和蒸汽状态函数可确定不同 P 下 的 ． 5 3 核电厂高加安全阀的排放容量校核方法研究 V o l 3 0 ． N o 1 2 2 0 l 3 饱和温度 ， 根据式 2 可确定不 同 P 下所能达 到的实际给水温度 ， 根据式 5 和蒸汽表计算 出不同 P h 下的可能给水温度 。图 3～ 6分别 示 出了 1 0 0 ％负荷和 3 0 ％ 负荷两种工况下 发生 MS R调节阀失效情况的计算结果 。 表 1 某核电机组7号高加的设计数据 项 目 1 0 0 ％负荷 3 0 ％负荷 给水流量 C ／k s s 8 0 6 ． 7 2 1 1 入17 1 温度 1 ／ C 2 o 2 ． 4 1 5 0 ． 8 入 口端差 a r l ／ C 5 ． 9 3 ． 4 出口端差 △ ／ ℃ 2 ． 1 0 ． 3 壳侧压力 P h l b a r 2 7 7 ． 3 2 抽汽压力 P c b a r 2 7 ． 5 5 7 ． 3 3 抽 汽流量 C , ／ k g s 4 1 ． 6 O ． 7 抽汽热焓 ／l 【 J k g 2 6 4 5 2 7 0 8 M S R疏水流量 G d ／ k g- s 3 9 ． 2 2 2 ． 2 MS R疏水热焓 h l k J- k g 1 2 2 7 l 2 2 7 主蒸汽压力 P ／b a r 6 4 ． 3 7 2 主蒸汽热焓 |Il ／k J k g 2 7 7 2 2 7 7 2 30 ● 衄；1 O -2 0 2 6 2 9 32 加热 器壳侧 压力P ． ／ b a r 图3 1 0 0 ％负荷工况下调节阀失效后的蒸汽流量与 高加壳侧压力的关系 3 ． 3 计算结果分析 1 1 0 0 ％负荷工况计算结果分析 5 4 赠 ∞ ● ∞ 删 加热器壳侧压力P ／ b a r 图4 1 0 0 ％负荷工况下调节阀失效后的温度与 高加壳侧压力的关系 0 - 2 0 5 l O 2 5 40 加热器壳侧压力P 。 ／ b a r 图5 3 0 ％负荷工况下调节阀失效后的蒸汽流量与 高加壳侧压力的关系 机组在 1 0 0 ％负荷工 况下正常运行时 ， 高加 壳侧的工作压力为 2 7 b a r ， 发生 MS R调节 阀在全 开位置卡涩失效后 ， 由图 3可看出， 随着壳侧压力 的增高 ， 流入的主蒸汽流量缓慢减少 ； 而抽汽流量 则迅速减少到 0 。 由图 4可看出， 随着壳侧压力的增高 ， 高加性 能所决定 的实际给水温度 逐渐上升 ， 这是因为 P 的上升增大了换热器的对数平均温度差 ， 使换 热更为容易； 而根据蒸汽流量计算出来的可能给 第 3 O卷第 1 2期 压 力 容 器 总第 2 5 3期 水温度 T f 2 “ 先是迅速下降 、 其后缓慢下降 ， 这是因 为抽汽流量迅 速下降到 0 ， 其后 主蒸 汽流量也 随 着 P 的升高缓慢下降的缘故 。 2 70 嚣z -o 赠 1 50 5 1 0 2 5 4 0 加热 器壳侧 压力P J b a r 图6 3 0 ％负荷工况下调节阀失效后的温度与 高加壳侧压力的关系 根据 3 ． 1节的基本原理可知 ， 图 4中的可能 给水温度曲线与实际给水温度曲线的交点就是调 节阀失效后的平 衡工作点 ， 该 点的压力 2 7 ． 5 b a r 就是调节阀失效后的高加壳侧平衡压力 P 加， 因其 小于安全阀的起跳压力 3 2 b a r ， 故安全 阀不会起 跳。同时 ， 该典型工况也说明 ， 当给水流量足够大 时， 在抽汽流量被完全闭锁之前就建立起 了稳态 工作点。 2 3 0 ％负荷工况计算结果分析 机组在 3 0 ％负荷工况下正常运行时， 高加壳 侧 的工作压力为 7 ． 3 2 b a r ， MS R调节 阀在全开位 置卡涩失效后 ， 由图 5可看出 ， 主蒸汽流量 的变化 与 1 0 0 ％负荷工况相同 ， 但抽汽流量近乎 为零 ， 这 是因为该工况下的抽汽出口压力近似等于壳侧的 正常工作压力 ， 壳侧压力稍有升高就闭锁掉 了抽 汽管道 。由图 6可看 出， 可能给水温度 曲线与实 际给水温度曲线的交点压力 P 柚 3 8 b a r ， 这是因 为此种工况的给水流量较低 ， 从调节 阀流人 的主 蒸汽流量可将给水加热到较高温度， 从而抬高了 可能给水温度曲线。 由于安全阀的起跳压力 为 3 2 b a r ， 高加在到 达交点压力 3 8 b a r 之前 ， 安全阀已经起跳并开始 排放蒸汽 ， 故该种情况下的交点压力并非实 际的 平衡压力 。此时 ， 如果安全 阀的允许排放流量 大于必要排放流量 G ， 则高加壳侧压力将会稳定 在安全阀起跳压力 ， 否则高加壳侧就会超压。必 要排放流量可通过下式计算 G G 一 ㈤ 此时的壳侧压力 P P ， r h 等于 P 的饱和温 度 ， 并将表 1中的相应数值代入式 6 ， 即可算 出 该工况下的必要排放流量为 6 ． 7 k g ／ s ， 因其小于 安全阀的允许排放容量 1 3 k g ／ s ， 故可判断该工况 下也不会发生超压。同时， 该算例也说明， 当给水 流量 比较小时， P 超越 P 之后才 能建立起稳态工 作点。 4 高加安全 阀选型设计的校核方法 对于核电机组的高加 ， 按照 H E I 标准选取安 全阀的容量后 ， 还必须根据系统的实际情况校核 某些故障工况下是否会发生超压。基于第 3 节的 分析和算例验证 ， 文中提 出的校核方法可归纳为 如下步骤 1 分别根据式 3 ， 4 计算出不 同壳侧压 力 P 下的主蒸汽流量 G 和抽汽流量 G ； 2 根据式 2 计算不同壳侧压力 P 下的实 际给水温度 ； 3 根据式 5 的关系计算不同壳侧压力 P 下的可能给水温度 。 ； 4 令 ’ ， 求出交点压力 P 加； 5 若 P 加 小于安全 阀起跳压力 ， 则可判断安 全阀不起跳 ， P 加就是调节阀失效后的平衡压力 ； 若 P 加 大于安全阀起跳压力 ， 则可判断安全阀将起 跳 ， 需进一步根据式 6 计算必要排放流量 ， 若必 要排放流量小于安全 阀允许排放流量 ， 则高加不 会超压 ， 否则需选取更大容量的安全阀。 5 结 论 核电机组的高加一般要接受来 自 MS R两级 加热器的高压疏水 ， 在进行这类 高加的安全 阀选 型时 ， 除了要遵循 HE I 标准 的原则外 ， 还要针对 高压疏水调节阀失效工况进行校核。文中首先建 立了分别描述加热器温度特性 、 疏水调节 阀流量 特性 以及抽汽管道流量特性 的方程 ， 在此基础上 55 C P V T 核电厂高加安全阀的排放容量校核方法研究 V o 1 3 0 ． N o 1 2 2 0 1 3 分析了疏水调节 阀失效后高加 的状态变化过程 ， 提出了平衡压力的概念 ， 得出的主要结论如下 1 MS R疏水调节阀在全开位置失效后 ， 给 水 出13 温度 、 主蒸汽流量 G 以及抽 汽流量 G 分别遵循式 2 ～ 4 的关系； 2 由高加换热性能所决定 的给水出 口的实 际温度曲线随壳侧压力的增加而增加 ， 由调节阀 和抽气管道 的流量特性所决定的可能温度 曲线随 壳侧压力的增加而降低 ， 两者必然相交 ， 交点的压 力就是调节 阀失效后的平衡压力； 3 当调节阀失效后 的平衡压力小于安全阀 起跳压力时， 安全阀不起跳 ； 当其大于起跳压力时 可进一步计算必要排放流量 ， 当必要排放流量小 于安全 阀的允许排放流量时 ， 高加不会超压 ， 否则 需要增大安全阀的排放容量。 参考文献 [ 1 ] A S ME压力容器委员会． 锅炉及压力容器规范 Ⅷ 一 1 ， 第 7版 [ S ] ． [ 2 ] G B 1 5 0 ． 1 _2 O l 1 ，压力容器 第 1部分 通用要求 [ S ] ． [ 3 ] H E I ． S t a n d a r d s f o r C l o s e d F e e d w a t e r H e a t e r s ， S e v e n t h E d i t i o n [ S ] ． 2 0 0 4 ． [ 4 ] 苏林森． 9 0 0 MW压水堆核电站系统与设备 下册 [ M] ． 北京 原子能出版社， 2 0 0 7 4 2 5 4 3 2 [ 5 ] 13 本火力原子力凳鼋技衍协会． 给水加熟器 E脱氖 器[ J ] ． 火力原子力凳鼋， 1 9 9 1 ， 4 2 5 9 11 0 6 [ 6 ] F i s h e r L L C ，C o n t r o l V a l v e H a n d b o o k [ M] ． F o u r t h E d i t i o n． Fi s h e r LLC， Ma rsh a l hwn， 2 0 05 1 2 0． [ 7 ] N B ／ T 2 0 1 9 3 --2 0 1 2 ， 核电厂常规岛汽水管道设计技 术规范[ s ] ． 收稿 日期 2 0 1 3 0 9 0 9 修稿 日期 2 0 1 31 1 2 4 作者简介 石建中 1 9 5 7一 ， 男， 主要从事核电常规岛设 备选型和系统分析工作， 通信地址 5 1 8 0 0 0广东省深圳市 福田区梅林一村 7 0栋 7 0 2号， Em a i l o b一4 1 0 1 6 3 ． 欢迎订阅 2 0 1 4年度 焊接技术 杂志 邮发代号 6 _ _ 4 3 焊接技术 杂志是 由天津焊接研究所与 中 国工程建设焊接协会联合主办 ， 国内外公开发行 ， 主要介绍焊接技术发展新趋势 、 新设备 、 新工艺 、 新材料等内容的专业期刊。继 1 9 9 3年之后 ， 连续 入选 国家中文核心期刊 已入编 2 0 1 1版中文核 心期刊要 目总览 ， 并被选为金属学 、 金属工艺 学科的核心期刊； 1 9 9 6年荣获全国第二届优 秀科 技期 刊三等奖 ； 2 0 0 0年荣 获华北地 区优 秀期刊 奖； 自 1 9 9 5年至 2 0 0 9年 ， 在天津市科技期刊评估 评优中连续八届被评为一级期 刊， 连续七届荣获 优秀期刊奖 。2 0 0 1年进入 中国期刊方阵， 被评为 双效期刊。2 0 0 3年至今被科技部收录为“ 中国科 技论文统计源期刊” 中国科技核心期刊 。本刊 还被“ 中国学术期刊 光盘版 ” 全文收录。 焊接技术 以为广大作者、 读者、 焊接工作 者服务 ， 促进焊接行业发展为办刊宗 旨， 以推动焊 接行业技术进步， 提高焊接人员素质为办刊方针。 焊接技 术 杂志实用性 强、 信息量大 、 知识 面广 ， 重点报道 国家重点工程现场施工 中的先进 经验 ； 科研与生产 中的新技术 、 新成果 ； 国内外焊 ．5 6 ． 接新技术 、 新设备 、 新工艺 、 新材料 。本着全方位 为焊接行业服务的原则， 在栏目安排上， 既有著名 专家学者对行业发展有指导意义的高水平学术论 文， 又有来 自工程建设第一线的焊接工作者的具 体工艺实践和生产经验； 既反映国内外焊接行业 发展的现状 ， 又体现对焊接行业未来 的展望。 本刊开设的主要栏 目有 专题综述 、 试验与研 究 、 工艺与新技术 、 焊接设备与材料 、 焊接质量控 制与管理 、 焊工之友 、 全 国焊接工程创优经验交流 等。 焊接技术 杂志由天津市邮局总发行 ， 全 国 各地邮政局 所 均可订阅。国际标准连续 出版 物号 I S S N 1 0 0 2 - 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