节流阀开度对自复叠制冷循环冷凝蒸发器换热性能影响的试验研究.pdf

第 4 7卷第 8期 2 0 1 1年 4 月 机械工程学报 J OURNAL 0F M ECHANI CAL ENGI NEERI NG Vo1 ． 47 N 0． 8 Ap r ． 2011 DoI 1 0． 3 9 01 ／ JM E． 2 01 1 ． 0 8 ． 1 5 2 节流阀开度对 自复叠制冷循环冷凝蒸发器 换热性能影响的试验研究木 刘金平吴 啸郭灵兵 华南理工大学 电力学院广州5 1 0 6 4 1 摘要冷凝蒸发器 的换热性能对 自复叠制冷循 环的性能具有显著影响，试验研究节流 阀开度对冷凝蒸发器换热性能影响的规 律，结果表明自复叠制冷循环中冷凝蒸发器的炯损失是换热器中最大的，通过调节主流节流阀和支流节流阀的开度可以减 小冷凝蒸发器换热过程的炯损失，冷凝蒸发器的换热窄点出现在端部，主流节流阀开度对冷凝蒸发器损失的影响比支流节流 阀的要显著 ，稳定工况下，存在一组使冷凝蒸发器 的炯 损率最小的主流节流阀开度 和支流节流 阀开度。 关键词 自复叠制冷冷凝蒸发器换热性能节流阀开度 j 用 分析 中图分类号 T B 6 Ef f e c t s o f Op e n i n g o f Th r o t t l e Va l v e s o n Co n de n s e r - Ev a po r a t o r He a t Tr a n s f e r Pe r f o r m a n c e o f Au t o - c a s c a de Re f r i g e r a t i o n Cy c l e LI U J i n p i n g r L J Xi a o GUO Li n g b i n g S c h o o l o f E l e c t r i c P o we r , S o u t h C h i n a U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y , G u a n g z h o u 5 1 0 6 4 1 Ab s t r a c t T h e h e a t仃a ns f e r p e r f o r ma n c e o f c o n d e n s e r - e v a p o r a t o r h a s a s i g n i fic a n t i mp a c t o n t h e p e r f o r ma n c e o f a u t o c a s c a d e r e f r i g e r a t i o n c y c l e ．Eff e c t s o f o p e n i n g s o f t h r o t t l e v a l v e s o n c o n d e n s e r - e v a p o r a t o r h e a t tra n s r p e rfo rm a n c e o f a u t o - c a s c a d e r e f r i g e r a t i o n c y c l e a r e s t u d i e d e x p e r i me n t a l l y ． Th e r e s u l t s s h o w t h a t t h e e x e r g y l o s s o f c o n d e n s e r - e v a p o r a t o r i s t h e b i g g e s t o n e i n h e a t e x c h a n g e r s o f a u t o c a s c a d e r e f r i g e r a t i o n c y c l e ， wh i c h c a n b e r e d u c e d b y a d j u s t i n g t h e o p e n i n g s o f ma i n and t r i b u t a r y t h r o t t l e v a l v e s ． Th e r e i s a p i n c h p oi nt a t e i t h e r c o l d e n d or h ot e n d o f c on de n s e r - e va p or a t or ．Effe c t o f t h e op e ni ng of ma i n t hro ttl e va l ve o n t he e xe r g y l o s s o f c o n d e n s e r - e v a p o r a t o r i s mo r e s i gn i fic a n t t h an t h a t o f t r i b u t a r y t h r o tt l e v a l v e ． T h e r e a r e a s e t o f o p e n i n g s o f ma i n a n d t r i b u t a ry t h r o tt l e v a l v e s t h a t mi n i mi z e t h e e x e r g y l o s s o f c o n d e n s e r - e v a p o r a t o r u n d e r s t e a d y o p e r a t i o n c o n d i t i o n ． Ke y wo r d s Au t o c a s c a d e r e f r i g e r a t i o n Co n d e n s e r e v a p o r a t o r He a t t r a n s f e r p e rfo rm a n c e Op e n i n g o f t hr o t t l e v a l v e Ex e r g y a na l ys i s 0 前言 采用非共沸混合制冷 剂的 自复叠制冷循环 巧 妙地利用 了多级复叠的制冷原理，用一个普通压缩 机在一个系统内实现 了一 1 5 0 ℃甚至更低温度的制 冷，使多级复叠制冷系统大为简化。2 0世纪 8 0年 代末美 国 R E VC O 公司据此原理研制成功一 1 5 0℃ 的低温冰箱，并于 2 0世纪 9 0年代初投放市场 J 。 在基本负荷型天然气液化装置中，用得最多的液化 流程是美国 A P C I公司的丙烷预冷与采用非共沸混 “ 十一五”国家科技支撑计划资助项 目 2 0 0 6 B A J 0 3 A 0 6 。2 0 1 0 0 5 2 6 收到初稿 ，2 0 1 0 1 1 2 3 收到修改稿 合制冷剂的 自复叠液化组合流程 C 3 ／MR C [ 2 J 。采 用非共沸混合制冷剂的 自复叠制冷循环还应用在 x 射线探测器和 Y射线探测器的冷却以及排放气体中 挥发性气体的分离等领域 j 。此外环保型混合制冷 剂也是 C F Cs替代方向之一 J 。文献[ 5 ] 中指 出自复 叠式制冷循环系统具有低压缩比和容积效率高的优 点，但存在非共沸混合制冷工质和换热器复杂、制 冷剂的成分和浓度对系统的性能影响显著、要求压 缩机有较大的排气量等缺点。 此外由于换热设备多， 换热过程复杂，有关冷凝蒸发器的研究尤其缺少。 非共沸混合制冷剂在冷凝蒸发器 内是变温的两相流 换热过程 ，存在一个温度匹配 问题 J 。两相流体之 间的换热存在换热温差窄点，而温差的变化也造成 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 刘金平等节流阀开度对臼复叠制冷循环冷凝蒸发器换热性能影响的试验研究 1 5 3 了一定程度的可 能损大 j 。 小型 自复叠制冷循环 多数是周期性启停的非稳态运行，运行过程中存在 制冷剂的迁移，无法进行平衡状态的循环计算 ，且 由于制冷量小、环境的热影响对测试结果的精确度 影响 著 。本文拟通过合理选择工质，使 自复叠制 冷循环的蒸发温度接近 0。 C并与水换热，以便较精 确测量制冷量，冷凝侧温度接近 1 0 0 ℃并与水换 热，以便较精确测量冷凝器放热量，通过试验研究 冷凝 蒸发器 内冷流 体和 热流 体相变 时沿程温 差变 化 的规律，优化其温度匹配，减小其换热调损耗，提 高 臼复叠制冷循环效率。 l 自复叠制冷循环试验系统 自复叠制冷循环流程如图 1 所示，混合工质从 鹾缩机排 Lq I ，经冷凝器的壳侧换热，被部分冷凝后 进入气液分离器 。在气液分离器中，低沸点组分含 量多的蒸气往上流，进入冷凝蒸发器，这股气流称 之为丰流流体。液体部分在重力作用下向下流，称 为支流流体，经过手动支流节流阀节流后，与从蒸 发器出来的主流蒸气混合进入冷凝蒸发器的管侧， 和壳侧宅流流体进行热交换 ，壳侧主流蒸气被冷凝 为液体后流出，再经主流 流阀进入蒸发器部分蒸 发，吸收热量。最后两股 r 质混合后进入压缩机， 从而完成整个循环 。 整套试验系统还包括 1 7个温度 测点，5个 力测点，2个流 测点和 2个浓度采 集 点。 水 1 向复叠制冷衙环流程及 参数分布图 CO M～ 一一 H i 椎机．， I 1 一 ～ 流阀 ～ 温度测点 P～ 一 f { 力测 一一流 最测 2 稳定工况 自复叠制冷系统的炯分析 由于 自复叠制冷系统结构复杂 ，通过稳定lT况 的试验来分析各部件的 } 甩 损失，找出最大t 甩 损失的 部位。自复叠制冷系统采明不同沸点混合制冷剂， 充灌 一 定质量比的高低混合制冷剂，试验过程始终 保持蒸发器进水温度不变，将冷凝器侧出水温度加 热到 5 0℃，待 L 况稳定后进行制冷剂采样分析其 浓度。 混合制冷剂的物性数据依据 R E F P R O P 7 ． 0 ‘ 锋． 计算过程忽略相积存 与润滑油混溶的影响【 j ⋯ 。 图 2是稳定工况 下各换热器的温度一换热量变 化 曲线，从图 2可看出换热器中冷凝蒸发器的换热 温差最大 ，最大温差 出现存l { 】 问区域，较大的换热 温差导致较大的炯损失，这 与图 3 给出的结果相一 致，即换热器 内冷凝蒸发器的怛损失最大 ，占总 损失的 2 2 ％，因此 自复叠制冷循环换热器的优化应 从冷凝蒸发器入手 。冷凝蒸发器两侧流体均为气液 两相流体的换热过程，这样就无法通过仪表来直接 测量出主、支流的流量，存本试验系统通过调节两 个节流阀的开度，改变主、支流的流量分配来研究 其 内部的换热过程 。 6 0 5 0 fJ 4 O 交3 0 赠 2 O t 0 O } 旬 舞 0 1 1 3 4 5 6 换热量 rl ； ,k 9 , 图 2 换热器内温艘一 换热量 图 冷凝蒸发器 冷凝器 丰 流阔混合过程 循环备部分的 称 m 3 制冷循环各 部分 损 失比例 节流 阀调节试验过程 自复叠制冷循环试验装 有两个手动节流阀， 实际调节满开度为 l 0 ， 试验过程分别研究了同一 稳定工况下 l O组主流节流阀和支流节流阀的不同 开度对冷凝蒸发器换热过程的影响。试验过程环境 温度为 l 8℃，始终保持蒸发器进水温度不变，凋 节主支流节流阀的开度，将冷凝器侧热水出水温度 加热到 5 6℃，保持工况稳定后采样分析计算 。试 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 5 4 机械工程学报 第 4 7卷第 8期 验过程 中节流 阀的开度如表 1 所示。 表 1 主流节流阀和支流节流阀表 调节主阀 主阀开度 l ／ 圈 支阀开度 ／ 圈 调节支阀 主阀开度 k l ／ 圈 支阀开度 如／ 圈 图4是试验过程中的部分温度变化 曲线，试验 中可以直接测量出冷凝蒸发器主流和总流的进出口 温度和压力， 每个节流阀开度下都要有足够的时间， 使得相应的参数保持不变的稳定状态，在稳定状态 下进行混合制冷剂采样分析其浓度。 5 l ， 61 9 A l O ， 测试次数 M 次 图 4 节流阀调节过程温度变化 曲线 3 ． 1 改变 主流节 流 阀调节试 验 试 验过程始终保持支流节流阀的开度为1 ． 7 5 圈，调节主流节流阀的开度来分析其对冷凝蒸发器 换热过程的影响。计算过程忽略了冷凝蒸发器内的 换热损 失 。 图 5 给出了主流节流阀开度为 1 ． 7 5圈、 支流节 流阀开度为 I ． 7 5圈时冷凝蒸发器 内的换热曲线， 从 图 5中可知，冷凝蒸发器内纯逆流的换热过程可分 成三个 区域在区域 I内主流处于两相流 ，总流则 过热；区域 I I 内主流和总流都处于两相流；区域 I I I 内主流处于过冷状态，总流则是两相流。在相变换热 中，温度随换热量的变化率比非相变换热的变化率要 小，此例中主流两相流换热段温度随换热量的变化率 为 0 ．0 0 1 6℃／ w，比过冷段的变化率 0 ． 0 1 0 7℃， w 要小 ，管 内总流过热段温度随换热量的变化率为 0 ． 0 0 5 2 C ／ W， 比两相流段 的变化率 0 ． 0 0 0 5℃ 要 大，鉴于这种变化趋势传热窄 点只能 出现在换热 器 端 部 ，此 例在 冷端 具有 很小 的传热 窄 点温 差 0 ． 9 ℃l l 引 ，而另外一端 的温差为 2 5 ． 6 ℃，区域 I I 即两相流之间的换热 ，约占总换热量的 8 2 ％，是整 个换热炯损失的主要影响因素。 5 5 5 0 4 5 0 4 O 奄 3 5 赠 3 0 2 5 2 O 1 5 O 2 0 4 0 6 0 8 0 1 0 O 换热量比例 ％ 图 5 冷凝蒸发器内的温度 随换热量的变化 图 6 给 出了不同主流节流阀开度 下主流质量流 量和总流质量流量的变化情况 ，随着主流节流 阀开 度逐渐变小，主流和总流的质量流量都减少，且主 流质量流量 占总流质量的比例也逐渐变小，主流节 流 阀为 0 ． 7 5 圈时，主流质量流量 只有总流量 的 2 ． 2 ％，流量几乎全部来源于支流的流路，流量的减 少使得换热量也减少。 面 ＼ 鲫 嘶 筐 主 阀 开度 - ／ 圈 图 6 主流和总流质量流量随主流节流 阀开度变化 曲线 由图 7可见 ， 当节流 阀开度 从 1 ． 2 5 圈减 小 到 1 ． 0圈时， 换热量变化率最大， 表明在这个节流阀开 度区间时，各参数对节流阀调节而引起的变化最敏 感 。在稳定工况下，冷凝蒸发器 内主流和总流 的各 自的制冷剂浓度和压力保持不变，换热过程的三个 ≥ e 鲫 主阀开度 - ／ 圈 图 7 冷凝蒸发器的换热量随主流节流 阀开度变化 曲线 ∞ l罩 如 u | ／ fJ 赠 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 刘金平等节流阀开度对 自复叠制冷循环冷凝蒸发器换热性 能影响的试验研究 1 5 5 阶段中主流和总流T质的比焓随温度线性变化，这 样就可以把三个阶段看成各 自的变温差换热过程。 表 2所示主流节流阀开度对冷凝蒸发器各换热 域对数平均温差与传热系数的影响，主流节流阀 开度减小，各换热区域的传热系数显著减小，当主 阀开度只有 0 ． 7 5圈时，换热器只有两个区域，这是 由丁 j 主流流量过小的原因而 引起的。 表 2 不同主流节流 阀开度时冷凝蒸 发器各换热区域的对数换热温差与传热系数 图 8是不同主流节流阀开度下冷凝蒸发器的螺 损失占总损失的变化 线 ，熘损率随开度的增大先 减少后逐渐变大，当节流阀开度为 1 ． 5 0圈时，勰损 率最 小，此 时丰流制冷剂质量流量 占总流流量 的 2 7 ． 7 ％，此节流 阀开度附近冷凝蒸发器换熟 损失 最小 。 二 互 量 拦 霉 主 蚓开 壁 k／ 8 冷凝蒸发器的lf 用 损率随主流节流阀开度的变化曲线 3 ． 2 改变支流节流阀调节试验 试验过程中始终保持主流节流阀的开度为 1 ． 5 0 圈，调节支流节流阀的开度 以分析其对冷凝蒸发器 换 热过程 的影响 。 9给出了卞流节流阀 1 ． 5 0圈、支流节流阀 1 ． 圈时冷凝蒸发器 内的换热 曲线， 从图 9中可知， 冷凝蒸发器 内逆流的换热过程仍为三个区域 。 图 l 0给出了主阀开度为 1 ． 5 0圈，不同支流节 流阀的开度下主流质量流量和总流质量流量的变化 情况．随着支流节流阀开度逐渐变小，主流和总流 的质量流量都减少。 O I o O 3 O 4 0 5 0 6 c J 7 O 8 0 9 0 l o o 换热量比捌 o 图 9 主 阀开度为 1 ． 5 O圈、1支阀开度 为 { ． O O圈时冷凝 蒸发器内的温度随换热 的变化 ∽ 如 兰 、 矧 媛 豳{ 越 _芷阀开 鹱 圈 图 l O 冷凝蒸发器的 卜流利总流 流量随支流节流阀玎度变化 曲线 在图 l l中可见，土阀奸度为 1 ． 5 0圈，当支流 节流阀开度从 1 ． 7 5圈变小剑 1 l 5 0圈时， 换热量变化 率最大，表明在这个节流阀歼度 间时，各参数对 节流阀调节而引起的变化最敏感。_ H ． 随支流节流阀 开度减小换热量的变化率减小。 ≥ 嘲 赣 支闰玎度 一 ， 圈 同 1 l 冷凝蒸发器 的换热鼋随芝流 流阀 r 度 的变化曲线 图 l 2是不同支流节流阀开度 ’ 冷凝蒸发器的炯 损失占总lf 用损失的变化曲线， 惘 损率随开度的增大 有些波动的变化，当支流节流阀升度为 1 ． O 0圈时， 冷凝蒸发器的炯损率最大， 达到总蜩 损失的 4 0 ％左 右，当节流阀开度为 1 。 5 0圈时。冷凝蒸发器的能量 r ． ．L L ． L L ， ， r L ． ． ． ． ． L ～ ∞ ∞ 柏 ∞ 毫毯巍 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l 5 6 机械工程学报 第 4 7 卷第 8期 利用率最高，炯损率只有 1 7 ％，此时主流制冷剂质 量流量占总流流量的 2 4 ． 9 ％，在此支流节流阀开度 附近冷凝蒸发器换热炯 损失最小。 匿 句 甚 要 支阀开度 2 ／ 圈 图 1 2 冷凝蒸发器的佣损率随主流节流阀开度的变化曲线 从试验结果看 ，随着支流节流阀开度的逐渐减 少，主流流量也逐渐减少，从而冷凝蒸发器的总流 流量和换热量都逐渐减少 ，这与改变主流节流阀开 度所得到的变化趋势是也一样 ，但是相比之下，改 变支流节流阀所引起 的变化趋势 比较平缓，不存在 一 个节流 阀开度的敏感区间，在表 3的对数换热温 差和传热系数的变化情况也是这样的，这是因为主 流节流阀是对冷凝蒸发器 内部换热的直接影响，而 支流只是间接影响。表 3中所列参数为主阀开度是 1 ． 5 0圈时的结果。 表 3 不同支流节流 阀开度时冷凝 蒸发器各换热 区域 的对数温差与传热 系数 综合分析可知，主流节流阀的调节直接影响冷 凝蒸发器 内部换热，而支流节流阀的调节只是间接 的影响，在稳定工况下，主流节流阀和支流节流阀 开度都为 1 ． 5 0圈时， 即主流质量流量 占总流质量流 量的 2 4 ． 9 ％，冷凝蒸发器的火 用损失最小。 4 结论 1 自复叠制冷循环中冷凝蒸发器 的炯损失是 在换热器中最大的，通过调节主流节流 阀和支流节 流 阀的开 度可 以减 小冷 凝 蒸发器 换 热过 程 的i 用 损 失。 2 鉴于主流和总流流路温度随管路长度上的 变化率趋势 ，冷凝蒸发器的换热窄点出现在端部。 3 主流节流 阀开度对冷凝蒸发器炯损失的影 响比支流节流阀的要显著。 4 稳定工况下，存在一组使冷凝蒸发器 的炯 损率最小的主流节流阀开度和支流节流 阀开度。 参考文献 [ 1 】韩 润虎 ．自然 复 叠 系统 与低 温 制 冷[ J ] ．制 冷 学报 ， 1 9 9 9 ，2 0 4 5 9 6 1 ． HAN Ru n h u ． Au t o c a s c a d e s y s t e m a n d l o w t e mp e r a t u r e r e f ri g e r a t i o n [ J ] ． J o u r n a l o f R e f ri g e r a t i o n ，1 9 9 9 ， 2 0 4 5 9 61 ． [ 2 ]石玉美 ，汪荣顺 ，顾 安忠．流程参数对C 3 ／ MR C 天然气 液化流程性能的影响 上 [ J ] ．天然气工业 ， 2 0 0 4 ， 2 4 2 8 8． 9 0． S HI Y u m e i ， WANG Ro n g s h u n，GU An z h o n g ． I n fl u e n c e o f p a r a me t e r s o n C3 ／ M RC p r o c e s s p e r f o r ma n c e o f n a tur g a s l i q u e f a c t i o n I [ J ] ．N a tur a l Ga s I n d u s t r y ， 2 0 0 4 ，2 4 2 8 8 9 0 ． [ 3 】D AL E J M． R e f r i g e r a n t c o n v e r s i o n o f a u t o r e f r i g e r a t i n g c a s c a d e AR C s y s t e ms [ J ] ． I n t ． J ． R e f r i g ． ， 1 9 9 7 ，2 0 3 201 207 ． [ 4 ] 马一太 ， 田华．制冷空调关键 节能减排技术 的现状及进 展 [ J ] ． 机械工程学报 ，2 0 0 9 ， 4 5 3 4 9 5 6 ． M A Yi t a i ，T I AN Hu a ．Ac tua l i t y a n d d e v e l o p me n t o f pi vo t a l e n e r g y s a vi ng a n d e m i s s i o n r e d uc t i o n t e c hn ol ogy o n r e f r i g e r a t i o n a n d a i 卜 c o n d i t i o n [ J ] ． J o u r n a l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 9 ， 4 5 3 4 9 5 6 ． 【 5 】AS H R AE ． 2 0 0 6 AS H R AE h a n d b o o k R e f r i g e r a t i o n [ R ] ． Ne w Yo r k ASHRAE， 2 00 6． 【 6 】赵力．高温 热泵在 我国 的应 用及研究 进展 [ J ] ． 制 冷学 报，2 0 0 5 ，2 6 2 8 - 1 3 ． ZHAO Li ． Ap p l i c a t i o n a n d d e v e l o p m e n t o f h i g h t e mp e r a tur e h e a t p u mp s i n C h i n a [ J ] ． J o u rna l o f R e f r i g e r a t i o n ， 2 0 0 5 ， 2 6 2 8 - l 3 ． [ 7 ]Z H AO L i ， G AO P a n ． E v a l u a t i o n o f z e o t r o p i c r e f r i g e r a n t s b a s e d o n n o n l i n e a r r e l a t i o n s h i p b e t we e n t e mp e r a t u r e a n d e n t h a l p y [ J ] ．S c i e n c e i n C h i n a S e r i e s E ， 2 0 0 6 ，4 9 3 3 2 2 3 3 1 ． [ 8 ]涂岱兴，赵 力，王建立，等 ． _- L 氧化碳逆循环 中气体冷 却器的传热窄点分布 [ J ] ． 机械 工程学报 ，2 0 0 9 ， 4 5 9 3 07 ． 31 1 ． TU Da i xi ng ， ZHAO Li， W ANG J i a nl i ， e t a 1 ． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 刘金平等节流阀开度对白复叠制冷循环冷凝蒸发器换热性能影响的试验研究 1 5 7 Di s t r i b u t i o n o f h e a t t r a n s f e r p i n c h p o i n t o f g a s c o o l e r i n C O 2 i n v e r s e c y c l e [ J ] ． J o u r n a l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 9 ． 4 5 9 1 3 0 7 ． 3 l 1 ． [ 9 】 刈金 平， 朱宇 』 窆 ．1 共沸混合 【顷 自复叠热泵相积存实 验研究[ J ] ．制冷学报 ，2 0 0 9 ，3 O 6 5 - i 0 ． LI U J i np i n g ，ZHU Yul o ng．Ex pe r i me nt a l s t u dy on p ha s e h o l d u p i n a u t o c a s c a d e h e a t p u mp wi t h z e o t r o p i c mi x t u r e [ J ] ． J o u r n a l o f R e f r i g e r a t i o n ，2 0 0 9 ，3 0 6 1 5 一 l 0 ． [ 1 f J 1洪辉 ，公伎琼 ，张字，等． 润滑油溶解对混合 质组分 浓度改变的 验 研究f J 】 ．工程热物理 学报 ，2 0 0 6 ．2 7 增刊 7 6 7 8 ． HONG Hui ，GONG M a o qi o ng，ZHANG Yu．e t a 1 ．Th e c o mp o s i t i o n c h a n g e o f t wo r e f ri g e r a n t mi x t u r e s d u e t o t h e d i ff e r e n t s o l u b i l i t y o f r e f ri g e r a n t i n l u b r i c a n t [ J ] ． J o u r n a l o f E n g i n e e ri n g Th e r mo p h y s i c s ， 2 0 0 6 ， 2 7 S u p p 1 ． 7 6 7 8 ． [ 1 1 】A P R E A C ， GR E C O A． A n e x e r g e t i c a n a l y s i s o f R 2 2 s u b s t i t u t i o n [ J ] ．A p p l i e d T h e r ma l E n g i n e e ri n g ，2 0 0 2 ， 2 2 1 3 1 1 4 5 5 1 4 6 9 ． 【 1 2 ]V E NKA T A R A T H NA M 王MOK AS HI G MUR T H Y S S ． Oc c u r r e n c e o f p i n c h p o i n t s i n c o n d e n s e r s a n d e v a p o r a t o r s f o r z e o u o p i c r e f r i g e r a n t mi x tur e s [ J ] ． I n t ． J ． R e f r i g ． ， 1 9 9 6 ， 1 9 6 3 6 l 一 3 6 8 ． 作者简介划金平 通信作者 ，男，1 9 6 2 { 目 譬 蔓 ，博 教授。主要研 究方向为混合工质制冷装鼹的优化 E - ma i l m Np t i u S c u t ．e d u c n 机械工程学报被 E I 收录论文 目次 2 0 1 0年第 1 6期 轮轨多点接触i t ’ 新方法 [{ } I 线通过验 证⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 玎 {i -I 轮轨粗糙度激励下辐板 安装妓刹车盘对地铁车轮声辐射特性的影响 铁路凹底 车凹j 氐絮动态响 应及其疲 劳强度 ⋯⋯⋯ ⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯ 摆式列牛受 电t j 动控制仿真 ⋯⋯⋯ ⋯ ⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ - 离迷列车作刚 卜 不同类 犁尤砟轨 道振 动响应分 } 斤⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 1 2 O ～l 7 0 k n 1 m 条件 F 碳滑扳／ 铜接触线摩擦磨损性能试验研究 ⋯⋯⋯ ⋯ 铁路车轮踏 呵外形的逆 向设汁方法 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ 1 1 轴钢小试样及实物 4 轴 中必杂物尺寸对疲劳强度影响的差 分析 ⋯⋯ 过 微配 合微动损伤的关键参数 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯ ⋯⋯ 地铁 4 轮踏面 常殿耗原 分忻⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 述午轮椭 圆化对车辆系统行 为的影 响⋯⋯⋯⋯ ⋯ ⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯- - 撒砂对轮轨粘着特 的影 响⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯- ． 时间谱元法的动态响 优化 ⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯- - 高 g值加速俊环境微结构动态特性 ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯ ⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯- 箭分离新行 向冲 出顺示 的简化圆环分析方法 ⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯” 多特征 S V M D S融合决策的缺 陷以别 ⋯⋯⋯ ⋯⋯ ⋯ ⋯⋯ ⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ 搅拌摩擦焊接的热力涡合分析模型⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 活性刺增加钳合金交流 F Z T I G焊熔深机理 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 疲劳裂纹扩 鼹叶 ] 停留机制 的考察⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ - 电 柬扫描 对 合金农面 强化层的影响⋯⋯ ⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯- N b V羊 l I V微台金非渊质钢疲劳性能 ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 桀 改进 自适应遗传算法的冷连轧轧制规程优化设计 ⋯ ⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯ 细丝 人电流 MAG焊接机理 ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯ 纳 丁 J 等效空问热沉的P WM控制及其在地面模拟试验中的应用研究⋯ 热～机载荷 厚擘吲筒 『 { 增强 力与安全性分析 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 斜截毕椭阴柱面涡流发 器慢 化换热和压 降特性的 试验 研究 ⋯⋯⋯⋯⋯ 比划f 『 l 浸没液体控制系统的研究现状及进展⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 粗糙表面的气体密封性能研究 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯- 气动充放气 系统外部结露机理及试验研究 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 旋涡式非接触硅片央持装 的流动计算及试验研究 ⋯ ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯t ⋯⋯⋯⋯⋯ 任尊轮金学松 1 ⋯ 王超肖新标金学松等 8 ⋯谢基龙 张燕谢 云叶 1 6 ⋯ 罗仁 曾 京梅桂明 2 3 ⋯一向 俊赫丹曾京 2 9 丁 涛王鑫陈光雄等 3 6 ⋯⋯⋯⋯⋯ 沈钢 钟 晓 波 41 沈训梁鲁适涛姜洪峰等 4 8 -杨广雪 谢 基龙李强等 5 3 ⋯ 李霞温泽峰金 学松 6 0 ⋯ 张雪靳 肖新标金 学松 6 7 申 鸦 王丈健张鸿斐等 7 4 ⋯ 毛虎平 吴叉忠陈立平 7 9 ⋯王 涛 王晓东 王立鼎 8 8 ⋯⋯⋯⋯-- 潭雪蝰阎绍泽 9 5 ⋯ 车红 昆 吕福 在项 占琴 1 0 1 鄙东洋 史清宇吴爱萍等 1 0 6 ⋯ 黄勇 樊丁邵锋 1 1 3 ⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 熊缨 1 l 9 ⋯ 魏德强信卫坡王荣 1 2 5 赵f 日 陈礼清 王责桥等 1 3 1 魏立新李兴强 李 莹等 1 3 6 华爱兵殷树言陈树君等 1 4 2 ⋯ 刘东晓李运 泽李运华 1 4 8 ⋯⋯⋯⋯⋯ 郭小涛轩福 贞 1 5 6 叶秋玲属 国兵程全明等 1 6 2 ⋯ 傅 新薄 辉陈丈昱等 1 7 0 ⋯ 任晓昊承伟周平 1 7 6 ⋯ 朱冬杨庆俊包钢 1 8 2 阮晓东 郭丽媛傅新等 1 8 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m