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第 4 4卷第 5 期 2 0 1 3年 9月 锅 炉 技 术 B0I I ER TECHNOL0GY Vo 1 ． 4 4，NO ． 5 Se p t ．，20 1 3 1 8 0 0 t ／ h墙式切 圆燃烧锅 炉配风数值模拟 吕 太 ，崔体磊 ，张素娟 1 ．东北 电力大 学 能源与动力工程学 院 ，吉林吉林1 3 2 0 1 2 ； 2 ．承德钢铁公 司，河北承德 0 6 7 0 0 2 摘 要 对某 电厂 6 0 0 Mw 墙式切圆燃烧锅炉运用 F l u e n t 流体 计算软件 进行 了数 值模拟 ， 分别对 其冷 态空 气 动力场 ， 燃烧设计工 况以及变 AA风率 工况进行 了模 拟分析 。研究 了改变 AA风率时的温度场和 NO 排放 量 变化情况。计 算表明 ， AA风率 的增加可使 N O 排放量减 少 的同时也会 使炉膛 出 口烟温升 高和氧 量增加 ， 所以需要合理选择 AA风率 。通过改变 A A风率工况 的现场试验 ， 研究结果验证 了数值模拟的可靠性 ， 为 A A 风率的优化设计和运行提供 了理论依据 。 关键词 墙式切 圆燃烧锅 炉 ；AA风 率 ；温度 场 ；N O 排放量 中图分类号 TK 2 2 9 ． 2 文献标识码 A 文章编 号 1 6 7 2 4 7 6 3 2 O 1 3 0 5 0 0 0 6 0 6 0 前 言 目前 ， 切 圆燃 烧 方 式 在 世 界 上 应 用 最 为 广 泛 ， 切 圆燃 烧特 别 是 四角 切 圆燃 烧 在 中 国是 主 要 的燃 烧 方式 。然 而 四角 切 圆锅 炉 有 其 自身 的 缺 点 ， 例 如炉膛 四角 水 冷壁 区域 与 炉膛 中 心水 冷 壁 区域 ， 前 者 由于 离 火 焰 中心 远 而 所 受 热 负 荷 小 ， 后 者 由于离火 焰 中心近 所 受 热 负荷 大 ， 这 样 一 是 形 成热偏 差 ； 二 是 容 易 造 成 局 部 高 温 产 生 爆 管 ； 再者 ， 由于炉膛 出 口残余旋 转的存在 ， 尾部烟道 会 产生 温 度 分 布 不 均 匀 等 。这 些 现 象 随 着 锅 炉 容 量 的 增 加 而 越 来 越 严 重 ， 已 经 不 能 满 足 超 临 界 、 超 超 临界锅 炉 的要求 l 1 ] 。 在我 国 ， 部 分 厂家 对 于 超 临界 和 超 超 临 界 技 术采 用 了墙式 切 圆燃 烧 方式 ， 这种 燃 烧 方 式 的燃 烧器 布置 在 四墙 中心 附 近 ， 与传 统 的 四角 切 圆燃 烧方 式 相 比， 这 种 燃 烧 方 式 有 许 多优 点 。如 火 焰 充满 度 比较 好 ， 火 焰稳 定 ， 温度 分 配 均 匀 ， 燃 烧 器区域四周壁面热负荷分布均匀； 燃烧器 出 口具 有较大的空间， 射流两侧补气 条件好 ， 射流刚性 较强 ； 炉膛 出口烟温偏 差大大降低 ， 减 少 了热偏 差等 2 ] 。墙式切 圆燃 烧方式作 为一种 新型 的燃 烧方式， 对此研究 比较少 ， 现场 实际运行 经验还 不够丰富， 因此， 深入研究墙式 切圆锅炉 冷态空 气 动力 场 以 及 炉 内 燃 烧 特 性 和 配 风 具 有 重 要 意 义 。 1 模 拟对象 本 文模 拟 对 象 为某 电 厂 6 0 0 MW 超 超 临 界 墙 式切 圆锅 炉 ， 此 锅 炉 为燃 煤 直 流 锅 炉 ， 采 用 n 型布 置 、 单 炉 膛 、 改 进 型 低 NO P M P o l l u t i o n Mi n i mu m 主 燃 烧 器 和 MAC T Mi t s u b i s h i Ad v a n c e d C o mb u s t i o n Te c h n o l o g y 型 低 NO 分 级 送风 燃烧 系统 、 墙 式 切 圆燃 烧 方 式 ， 炉 膛 采 用 内 螺纹 管垂 直上 升 膜式 水 冷 壁 、 带 再 循 环泵 的启 动 系统 、 一 次 中间再 热 。 主 燃烧 器 采 用 P M 型 浓 淡 煤 粉 燃 烧 器 ， 共 2 4组 ， 6层 浓 淡 煤 粉 喷 口 ， 每一 层 喷 口分 别 与 一 台磨煤 机 相 配 ， 煤 粉 喷 口布 置 于 四面 墙 上 ， 形 成 一 个 大切 圆 。紧挨 着 主燃 烧 器 上 方 是 一 组 OF A Ov e t F i r e Ai r 喷 口 ， 在距 上 层 煤 粉 喷 口上 方 约 5 ． 0 m 处 有 一 组 附 加 燃 尽 风 AA Ad d i t i o n a l Ai r 喷 口， 共 四 层 ， 角 式 布 置 ， 此 AA 燃 尽 风 与 O F A 风 一 起 构 成 了 MAC T Mi t s u b i s h i Ad v a n c e d C o mb u s t i o n T e c h n o l o g y 低 NO 燃 烧 系 统 。炉膛 横 截 面 尺 寸 为 1 7 ． 6 6 6 m 1 7 ． 6 2 8 m， 高 为 6 5 ． 2 5 m。炉 膛 结 构 简 图 与 主燃 烧 器 平 面 示 意 图 如 图 1所示 。 收稿 日期 2 0 1 20 7 1 0 ； 修回 日期 2 0 1 30 30 5 作者简介 吕太 1 9 5 7一 ， 男 ， 教授 ， 主要从事锅炉燃烧 技术 、 动力 工程 与设备 工程等方 面的教学 与研究 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 吕 太 ， 等 1 8 0 0 t ／ h墙式切圆燃烧锅炉配风数值模拟 厂 、 ／ 』 a 炉膛结构简图 b 主燃烧器平面示意图 c 燃 烧器局部布置图 图 1 炉膛结构 简图与燃烧器 平 面示 意图和局部布置 图 2 网格 划分与数学模型 在数 值模 拟 中 ， 网格 划 分 质 量 的好 坏 直 接 关 系着 模拟 结 果 的准 确 性 和 收 敛 性 。在 模 拟 计 算 时 ， 沿炉膛 高度 从 下 往 上 将 炉 膛 分 为 7部 分 冷 灰 斗 区 ， 下炉膛 区 ， 主燃 烧 器 区 ， 上炉 膛 区 ， AA 风 区 ， 折 焰 角 区和过 热 器 区 。其 中冷 灰 斗 区 以及 过 渡区域采用混合 四面体 网格 ， AA 风区采用铺砌 法 p a v i n g 生成 面 网格 ， 然 后 用 c o o p e r 生成 体 网 格 ， 其余大部分都采用结构化六面体 网格。非一 致性块结构化 网格的优点在于 各计算 区域可 以 根 据具 体 情况 布 置 疏 密不 等 的网 格 ， 不 受 相 邻 区 域 网格疏密 的影 响， 既能满 足计算精 度要求 ， 又 可以减少网格总数 目。本模 拟计算 中， 炉膛 内网 格 总数 为 1 4 0万 。 炉膛的燃烧过程 是一个典 型的气 固两相湍 流 流 动 的过 程 ， 是 十 分 复 杂 的 物 理 化 学 变 化 ， 只 有采 用 合 理 的 数 学 模 型 才 能 正 确 预 测 燃 烧 过 程 。根 据 本 文 模 拟 对 象 的特 点 ， 通 过 各 数 学 模 型 的 比较 ， 在 前 人研 究 的基 础 上 采 用 r e a l i z a b l e 一￡ 双 方 程 模 型 模 拟 气 相 湍 流 流 动 ， 采 用 S I M P I E算 法求 解 控 制 方 程 ， 煤 粉 颗 粒 的 跟 踪 采 用 拉格 朗 日随 机 颗 粒 轨 道 模 型 ， 采 用 混 合 分 数 一 概 率 密 度 函数 P D F模 型模 拟 气 相 湍 流燃 烧 ， 采 用 双 步 竞 相 反 应 模 型 模 拟 挥 发 分 的 释 放 ， 辐 射 传 热 采 用 P 一 1模 型 ， 采 用 动 力 学／ 扩 散 控 制 反 应 速 率 模 型 模 拟 焦 炭 的 燃 烧 ， NO 生 成 采 用 污 染 物 排 放模 型 3 -- 4 ] 。 3 设计 工况模 拟结果与分析 3 ． 1初 始条 件与 煤质 分析 本 次模 拟是 在设计 工 况 1 0 0 负 荷 工况 ， AA 风 率 为 2 5 工 况 ， P M 燃烧 器 的煤粉 浓淡 比 N 为 2 ． 4 3 工 况 下 ， 炉 膛燃烧 器 喷 口的边 界 条件 定 义 为 速 度入 口， 炉 内各 风量 及 煤 粉 分配 情 况 如 表 1所 示 ， 煤质 分析 如表 2所 示 。 表 1 炉 内风量 与煤 粉分 配 3 ． 2炉 内特 征截 面速 度分 布 由图 2 、 图 3 2个 流 场 图可 以 看 出 ， 气 流 从 四 墙喷口射入炉膛 ， 在炉膛 中心形成一个完整的速 度切 圆， 切圆直径较大， 且速度分布均匀， 气流充 满度 好 。 一 工 一 一工 工 一一 工 一 [ ∈ ∈ [ [ ∈[ [ 蓍 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 O 锅 炉 技 术 第 4 4卷 由图 1 0看 出 ， 炉 膛 出 口烟 温 随 着 AA 风 率 的 增 加 而增 加 ， 说 明 在 燃 尽 区 的 燃 烧 份 额 也 随 之 增 加 ， 而 在主燃 区的燃烧 份额 相应 的随之减 少 。 赠 霜 1{ L 导 趔 1 8 0 0 l 7o o 0 1 0 2 0 30 40 5 0 6 0 7 0 炉膛高度， m 图 1 o 炉膛 中心平均温度 随炉 膛高度分 布 4 ． 2 氧气 浓度 随炉 膛高 度变 化对 比分 析 由图 1 1 可 以看 出 ， 随 着 AA 风 率 的增 加 ， 还 原 区 以下 的 炉 膛 区 域 的 过 量 空 气 系 数 减 少 ， 所 以氧 气浓 度 对 应 就 依 次 减 少 ， 而 燃 尽 区 以 上 由 于 AA风 率 的增 大 氧气 浓 度 是 依 次 增 大 的 。另 外 ， 在整个炉膛氧气浓度 出现了 2个峰值 ， 第 一 个 峰 值 是 由 于 三 层 二 次 风 集 中 喷 入 的结 果 ， 随 着 燃 烧 的进 行 氧 量 迅速 降 低 ， 而 后 由 于大 量 AA 风 的投 入 出现 了第 二 个 峰值 。根 据 计 算 结 果 显 示 ， 随 着 AA 风率 的增 加 ， 炉 膛 出 口 氧量 是 逐 渐 增 加 的 。 烂 0 0 1 O 2O 3 O 40 5 0 60 7 O 炉膛 高度， m 图 1 1 氧气平均质量分数随 炉膛 高度 分布 4 ． 3 一 氧化碳 浓 度随炉 膛 高度变 化对 比分 析 对比图 l 1和图 1 2可知 ， C 0浓 度出现峰值 时正是氧量低谷时， 此时大量 的燃料燃烧 由于缺 氧 使得 C O浓 度 迅 速 上升 ， 而后 AA 风 的 喷人 提 供了充足的氧气 ， C O又迅速降低， 到达炉膛 出口 时 C O浓度都 降到很低。计算表 明， AA 风率对 炉膛 出 口 C 0浓 度 几乎 没有 影响 。 堡 爱 露 1 0 U 0 1 0 2 0 3 O 4 0 5 O 6 O 7 0 炉膛高度／ m 图 1 2 C O平均质量分数 随炉膛 高度 分布 4 ． 4 N O 浓 度 随炉膛 高度 变化 对 比分析 N 生成 主要 与 温度 和 氧量 有 关 ， 对 比图 1 1 与 图 1 3可知 ， 还原 区以下 区域 N 与 O 分 布 趋 势相 似 ， 基本规律 是 氧量越 高 ， N 生 成量 越大 。 根据 N 生成 机理 ， 燃 料 的挥 发 分 中 的氮 被 氧气 氧化 生 成 HC N， HC N 与 氧气 发 生 氧 化 反 应 生 成 N ， 而同时 HC N也可 以与 N 发 生还原反 应生 成 N 。当氧化反 应 大于 还原 反 应 ， N 生 成 量增 多 ， 当还 原 反 应 大 于 氧 化 反 应 ， N 生 成 量 将 减 少_ 6 ] 。由图 1 3可 以看 出 ， N 生成规律 是相似 的 ， 在燃尽 区 ， 还 原反应 大 于氧化 反 应 ， N 呈 递 减趋 势； 由计算 得出， 换算到炉膛 出 口氧量为 6 ％时， AA风率 1 5 ， 2 5 和 3 5 的 N 的排 放 量 分 别 为 5 1 3 rag ／ m3 ， 2 5 5 rag ／ ma 和 2 5 1 mg ／ m3 。 O ． O o o 5 0 ． 0 0 04 冰 0 ． 0 0 0 3 霜 k 0 ． 0 0 0 2 O ． O o o1 0 ． O o o0 1 O 2 0 30 40 50 6 0 炉膛 高度／ m 图 1 3 NO 平均质量分数随炉膛高度分布 综合 以上分析 ， 当 AA风率为 2 5 时， 炉膛 出 口温度 、 氧量 以及 NO 排 放量 都较 低 ， 所 以 ， 在 电厂实际运行时 ， 可以把此风率作为参考 。 4 ． 5 A A 风量 变 工况试 验 试验 对 象 为 某 电厂 6 0 0 MW 超 超 临 界 墙 式 切圆燃煤锅炉 ， 共 3 个试验工况 ， AA风率分别为 1 5 ， 2 5 和 3 5 。试 验 负 荷 为 5 9 8 Mw ， 人 炉 煤 为设 计 煤种 ， 试验 结果 如下 ∞ ∞ ∞ 叭 ∞ 叭 O 0 O O O O O O O 栅 瑚 咖咖 嘶 ∞ 叭 ∞ 叭 O O O 0 O O 0 O 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5期 吕 太 ， 等 1 8 0 0 t ／ h墙式切 圆燃烧锅炉配风数值模拟 50 0 45 0 z 4 0 0 3 5 0 蟊 3 0 0 蔷 2 5 0 皑 2 0 0 l O O 5 0 0 5 0 0 4 5 0 赠 4 0 0 詈 3 5 0 30 0 藿 2 5 o 扩 2 0 0 制 I 5 0 1 0 0 1 0 l 5 2 0 2 5 3 0 3 5 4 0 AA 风率／ ％ 图 1 4变 AA 风 率 对 NO 排 放 量 和飞灰 含碳 量的影响 图 1 5 变 A A风 率对烟温和氧量 的影 响 由 图 1 4可 以看 出 ， AA 风 率 从 1 5 增 加 到 2 5 时 ， NO 排 放 量 迅 速 降 低 ； 从 2 5 增 加 到 3 5 时 ， N0 排 放 量 有 减 少 的 趋 势 但 已不 明 显 。 另外 ， 由图 1 4和 图 1 5可知， 随着 AA风率 的增 加 ， 飞 灰含 碳 量 和空 气 预 热 器人 口氧 量 是 逐 渐 增 加的 ， 这是 由于 AA风率的增加使得主燃 区的空 气量有所减少 ， 主燃 区的缺氧使得燃料燃烧不充 分 ， 而 在后 期 的燃 烧 中未燃 尽 燃 料 又 没 有 得 到 充 分 的燃 烧 ， 尽 管 如 此 ， 未 燃 尽 燃 料 的 燃 烧 份 额 还 是 随 着 AA 风率 的 增 加有 所 增 加 ， 这 样 使 得 空 气 预 热器 入 口 烟 温 随 AA 风 率 的 增 加 有 所 上 升 。 实验结果表 明， AA 风率为 2 5 9 ／ 6 时为最佳 风率 ， 同时也说明了模拟的正确性和可靠性 。 5 结 语 1 由速 度 分 布 图可 知 ， 墙 式 切 圆燃 烧 烟气 流场 稳定 ， 燃 烧 器 两 侧 补 气 条 件 好 ， 炉 膛 不 存 在 死 角 ， 但 由于 贴 壁 风 速 和 切 圆直 径 较 大 ， 存 在气 流刷 墙 现 象 。墙 式 切 圆燃 烧 大 大 的 减 少 了烟 气 残余 旋转 ， 水 平烟 道烟气 偏 转很小 。 2 由温度 分布 图可 知 ， 切 圆直径 较 大 ， 火焰 充 满度好 ， 炉膛 温 度 分 布均 匀 ， 不 存 在局 部 高温 ， 可有 效地 防止 超温 爆管 和高 温腐蚀 。 3 根 据 不 同 AA 风 率 模 拟 和 试 验 结 果 显 示 ， 炉膛 出 口烟温 和 氧量 随着 AA 风 率 的 增 加 而 增加 ， NO 排放 量尽 管 随着 AA 风 率 的增 加 而减 少 ， 但 是 AA 风率 由 2 5 到 3 5 时 ， N0 排 放量 的 降低 已不 明显 。所 以 ， 选择 合 适 的 A A 风率 在 实 际运行 中是 非常 重要 的 。 参考 文献 [ 1 ]肖汉才 ， 周臻．超临界机组与 超超临界机组 的优 势及在我 国 大力发展的广 阔前景 [ J ] ．电站 系统 工程 ，2 0 0 4 ，2 O 5 8 1 0 ． E 2 ]司金茹 ， 李永华．墙式切 圆分级燃烧 系统在 6 0 0 Mw 超超 临 界锅炉机组 中的应用研究[ J ] ．华东 电力 ，2 0 1 0， 3 8 1 1 3 6 1 3 9 ． E 3 3 Z a i c h i k I I ，P e r s h u k o v VA．Ko z e l e v MV．Mo d e l i n g o f d y n a mi c，h e a t t r a n s f e r ，a n d c o mb u s t i o n i n t WO p ha s e t u r b ul e nt f l o ws 2 f l o ws wi t h h e a t t r a n s f e r a n d c o mb u s t i o n [ J ] ．Ex p e r i me n t a l Th e r ma l a n d FI u id S c i e n c e，1 9 9 7，1 5 4 3l l 一 3 2 2 ． [ 4 ]Z h o u L i x i n g ．Th e o r y a n d n u me r i c a l mo d e l i n g me t h o d s o f t u r b u l e n t ，g a s p a r t i c l e f l o ws a n d c o mb u s t i o n[M] ． Ne w Yo r kSc i e n c e Pr e s s ，1 9 9 37 8 9 0 ． g s ]张旋．燃烧 器四墙布置切圆燃烧锅炉内空气动力 场与烟道 内 流场冷态模化试 验研究 与数值模 拟[ D ] ．西 安西 安交通 大 学 ，1 9 9 5 ． [ 6 ]谭厚章 ， 余 战英 ，徐通模 ， 等．四墙切 圆布置燃烧 器炉 内实 际切圆大小的试验研究 [ J ] ．热能 动力工 程，2 0 0 4 ，1 9 2 l 5 7 1 5 9，】 6 6 ． Nu me r i c a l S i mu l a t i o n o f t h e Ai r Di s t r i b u t i o n o f a 1 8 0 0 t ／ h W a l I - Typ e Ta n g e nt i al F i r i n g Boi l er LYU Ta i ， CUI Ti l e i ， Z HANG S u j u a n 。 1 ．En e r g y a n d Po we r En g i n e e r i n g I n s t i t u t e ，No r t h e a s t Di a n l i Un i v e r s i t y ，J i l i n 1 3 2 0 1 2，Ch i n a； 2 ． Che ng de St e e l Comp a ny，Che ng de 06 7 00 2，Chi na 下转 第 4 7页 堡 删蓬扣 5 4 3 2 l O 、 口、 ， 稚 蕞 州 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 5 期 陆英豪 ， 等 关于 TF R对弯管工艺评定的意义的探讨 4 7 3 结 语 本 文通过 模 拟 试 验 获 得 了 弯 管 在 相 同 T F R 下 最 大应 变与 减 薄率 的变 化趋 势 。 对 于 TF R在 弯 管 工 艺 评 定 中 的 现 实 意 义 ， 提 出以下 观点 1 同类 材 料 的不 同弯 管 ， 当 d 。 、 e 、 3个 参 数不同但 TF R值相 同时， 除非 和 都相同 ， 否 ‘ t n‘ ‘ 0 则 管 子弯 后应 变 与减 薄 率 将 随 的增 大 而 减 小 ， 或者说随5 - - 的 增大而增大。当孚和 都相同时， “ n “ 0 a n 上述 差 异不 明显 。 2 当在 TF R 范 围 内用 已有 工 艺 评 定 去 覆 P r a c t i c a l Si gn i f i c a n c e i n Tu b e Be n di n g 盖同类材料新规格弯管时， 建议已有评定 的 大 0 于新弯管， 而华小于新弯管， 以确保新弯管的弯 “ n 后 应变 与减 薄不超 过 已有 评 定 ， 当新 弯 管 或 r b 与已有评定差异较大时建议重新做工艺评定 。 3 在某一 TF R范围内新制弯管工艺评定 时， 考虑用小弯曲半径厚壁管的试验去覆盖大弯 曲半径 薄壁 管是 较 为经济 与合 理 的。 参考 文献 [ 1 ]E N1 2 9 5 2 5 2 0 0 1 wa t e r t u b e b o i l e r s a n d a u x i l i a r y i n s t a l l a t i o n sP a r t 5 [ S 3 ． E 2 1王 同 海． 管 材 塑 性 加 工 技 术 [ M] ．北 京 机 械 工 业 出版 社 ， l 9 9 8 ． o f Tu b e F O r mi n g R a t i o P r o c e d ur e Te s t S I U Yi n g h a o ， YANG Qi a n g 1 ．S c h o o l o f Me c h a n i c a l En g i n e e r i n g，S h a n g h a i J i a o t o n g Un i v e r s i t y，S h a n g h a i 2 0 0 2 4 0，Ch i n a ； 2．Sha n gha i Bo i l e r W o r ks Co．，Lt d．，Sh an gh ai 2 0 024 5，Ch i n a Abs t r a ct The c on c e p t Tu be Fo r m i ng Ra t i o c a r r i e d o ut i n t he s t a n da r d o f EN 1 29 5 2 5 i s u s e d t o s e t t he v a l i di t y r a ng e of t he t ube b e nd i n g pr o c e du r e t e s t ． Tube Fo r m i n g Ra t i o c a n e x pr e s s t he di f f i c ul t y of t he be nd i ng t e s t ，b ut a c e r t a i n t e s t c a n’ t r e pr e s e n t a l l t he b e n di n g t u be un de r t he s a m e Tu be Fo r m i ng Ra t i o ． Th i s pa pe r s h ows t h a t t he r e c a n be d i f f e r e n c e on bo t h s t r a i n a nd t h i c kn e s s r e d uc t i o n i n di f f e r e nt b e nd i n g t u be s un de r a s a m e Tub e Fo r m i n g Ra t i o， b y me t ho d o f c o m pu t e r s i mul a t i on ． Ke y wor ds t u b e be n d i n g p r o c e d u r e t e s t ；TFR Tu b e Fo r mi n g Ra t i o； s t r a i n；t hi c kn e s s r e d t 1 c t j o n 上接 第 1 1页 Ab st r a ct The c ol d a e r o dy na m i c f i e l d， c ombu s t i on de s i g n a n d v a r i a b l e AA f l o w r a t i o s wo r ki ng c o ndi t i o ns of a 6 0 0 M W wa l l t y pe t a n ge nt i a l f i r i ng bo i l e r we r e n ume r i c a l l y s i m u l a t e d a n d a na l y z e d r e s pe c t i v e l y by CFB c o m p ut a t i o na l f l u i d dy n a m i c s Fl ue nt ． The t e mpe r a t ur e f i e l d a n d NO e mi s s i o ns o f t h e c h a ng e o f AA f l o w r a t i o s we r e s t udi e d ． The s i m u l a t i on r e s u l t s s ho w t ha t ，wi t h t h e i nc r e a s e o f AA f l o w r a t i o，t he N o e mi s s i o ns on t he f u r n a c e e xp or t wi l l d e c r e a s e a nd t he ga s t e mpe r a t ur e a n d t h e o xy ge n c on c e nt r a t i o n wi l l i n c r e a s e a t t he s a me t i m e， S O r a t i o na l s e l e c t i on o f AA f l ow r a t e i s ne c e s s a r y ．Thr o ug h t he f i e l d t e s t o f v a r i a bl e AA f l ow r a t i o s ，t h e r e s u l t s v e r i f y t h e r e l i a b i l i t y o f n u me r i c a l s i mu l a t i o n，a n d p r o v i d e t h e o r e t i c a l b a s i s f o r t he o pt i m i z a t i on d e s i gn a n d op e r a t i o n o f t he AA f l o w r a t i o． K e y wo r d s wa l l t y p e t a n g e n t i a l f i r i n g b o i l e r ； AA f l o w r a t i o；t e mp e r a t u r e f i e l d ； NO e m j s s i o ns 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m