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第 2 6卷 第 1 期 2 0 0 6年 2月 动 力 工 程 J o u r n a l o f P o we r E n g i n e e ri n g Vo l 2 6 N o． 1 F e b．2 0 0 6 文章编号 1 0 0 0 6 7 6 1 2 0 0 6 0 1 0 2 2 0 5 6 0 0 M W 超临界锅炉的调试及运行 王 军 ， 邓仲 勇 ， 李 铁 ， 何 维 ， 林正春 1 ． 东方锅炉 集团 股份有限公司 ， 自贡 6 4 3 0 0 1 ； 2 ． 东方 日立锅炉有限公司， 嘉兴 3 1 4 0 0 1 摘 要 阐述了沁北电厂 2台超临界锅炉的燃烧 系统的主要设计特点、 调试方法、 测点布置、 主要 工况结果对照， 并介绍了在对冲燃烧加燃尽风的燃烧 系统调整方面所取得的经验， 可以为同类型锅 炉的调整提供参考。图 1 8表 3 关键词动力机械工程 ； 超临界锅炉；运行性能；燃烧优化 ；壁温分布 中图分类号T K 2 2 9 ． 2 文献标识码 A Co mmi s s i o n i n g a n d Op e r a t io n a l E x p e r i e n c e s o f 6 0 0 MW Su p e r c r it i c al Boi l e r s W A N G J u n ，DE NG Z h o n g - y o n g ，L I m ，H E We i ‘ ， Z h e n g - c h u n 1 ． D o n a n g B o i l e r G r o u p C o ．L t d ． ，Z i g o n g 6 4 3 0 0 1 ，C h i n a ； 2． D o n g f a n g Hi t a c h i B o i l e r C o ．L t d ． ，J i a x i n 3 1 4 0 0 1 ，C h i n a Ab s t r a c t T h e c o mb u s t i o n s y s t e m’ S m a i n d e s i g n p a r t i c u l a r i t i e s ，a d j u s t me n t w o r k d u ri n g c o mmi s s i o n i n g ，p r o b e l o c a t i o n s a n d a c o mp a ris o n o f ma i n mo d e s o f o p e r a t i o n o f Xi n b e i P o we r P l a n t ’S t w o s u p e r c rit i e a l b o i l e r s a r e b e i n g e l u c i d a t e d． Mo r e o v e r ，t h e e x p e ri e n c e g a i n e d i n t h e c o u r s e o f a d j u s t i n g t h e c o mb u s t i o n s y s t e m，b y a d d i n g a i r t o c r o s s f i ri n g ，i s b e i n g d e s c rib e d a n d ma y s e r v e a s a r e t e r e n e e f o r c o mmi s s i o n i n g b o i l e rs o f t h e s a me t y p e．F i g s 1 8 a n d t a b l e s 3． Ke y wor d sp o we r a n d me c h a n i c a l e n g i n e e r i n g；s u p e r c r i t i c al b o i l e r ；o p e r a t i o n a l p e r t or man c e；c o mb u s t i o n o p t i mi z a t i o n； wa l l t e mp e r a t u r e ’ s d i s t rib u t i o n 沁北 电厂 26 0 0 MW超 临界机组是 国产超 临 界机组的示范机组 ， 锅炉采用的是东方锅 炉按 日本 B H K公司技术设计制造的超临界本生型直流锅炉 ， 两台机组分别 于 2 0 0 4年 1 1月和 1 2月顺 利投 产。 2 0 0 5年 3 月 ～4月， 东方锅炉 集 团 股份有 限公 司 锅炉研究所在沁北两台锅炉上开展了一 系列的燃烧 优化调整试验 ， 通过对燃烧 系统 ， 包括燃尽风系统 的 优化 ， 找 出了锅炉经 济性 高及 N O 排放 量低 的工 况。通过燃烧优化调整试验， 总结出了一套旋流对 冲燃烧加燃尽风系统的调整方 法， 该方法对 于同类 型锅炉的运行优化调整具有很高的参考价值。 收稿 日期 2 0 0 5 1 0 - 1 5 修订 日期 2 0 0 5 1 1 - 2 5 作者简 介 王 军 1 9 7 2 ． ， 男， 四』 I I 绵阳 人， 高级 工程 师。长期 从事锅炉试验研究及性能优化工作 。 1 燃 烧 系统特点 本工程燃烧系统采用前后墙对冲燃烧 ， 燃烧 系 统共布置有 2 4只燃烧器喷 口， 1 2只燃 尽风喷 口， 共 3 6个喷 口。燃烧器分 3 层 ， 每层共 4只， 前后墙各布 置 1 2只新型的 H T ． N R 3低 N O 燃烧器 ； 在前后墙距 最上层燃烧器喷 口一定距离处布置有一层燃尽风喷 口， 每层 6只 ， 前后墙各布置 6只。燃烧器布置简图 示 于图 1 。 1 ． 1 燃烧器的配风 在 H T ． N R 3 燃烧器中， 燃烧所需 的空气被分为 3 股 分别是直流一次风 、 直流二次风和旋 流三次风。 燃烧器配风示意图如图 2所示 。 1 ． 1 ． 1 直 流一 次风 一 次风 由一次风机提供 ， 它首先 进入磨煤机干 维普资讯 第1 期 王 军， 等 6 O O MW超临界锅炉的调试及运行 燥原煤并携带磨制合格的煤粉通过燃烧器的一次风 入口弯头组件进入燃烧器， 再流经燃烧器的一次风 管 ， 最后进入炉膛。一次风管内靠近炉膛端部布置 有一 个锥形煤粉浓缩器 ， 用于在煤粉气 流进入炉膛 以前对其进行浓缩。经浓缩作用后的一次风和二次 风 、 三次风调节协同配合 ， 以达到低负荷稳燃和在燃 烧的早期减少 N O 的 目的。 罔 1 燃烧器布 置简图 F i g 1 S c h e ma t i c s k e t c h o f b u r n e r a r r a n g c n l e． n t 点火油枪 焰稳燃环 图 2 H 。 ’。1 ． N R 3 燃 烧 器 的配 风 示 意 图 F i g 2 HT N R3 b u r n e r ’ s a ir t e d i n g a r r a n g e me n t 1 ． 1 ． 2二次 风 、 j次风 燃烧 器风 箱为 每 个燃 烧 器提 供直 流二次 风和 旋 流三次风。二次风和 次风通过燃烧器内同心 的二 次风 、 次风环形通道 燃烧 的不 同阶段分别送入 炉膛 。■次风 、 二次 风均 没有一 个风量 旋流 调节 挡板， 用 以使进入各 个燃烧器的风量保持平衡 ， 并可 以用来调节二次风和j次风之间的分配比例。挡板 的调节杆穿过燃烧 器面板 ， 能够在燃烧器和风箱外 方便地对该挡板的位置进行调整 。 次风通道内布置有独立的旋流装置以使 三次 风发生需要的旋转 三次风旋流装置设计成可调节 的型式 ， 并设有气动执行器 ， 可实现程控调节。调整 旋流装置的调节导轴 ， 即可调节三次风的旋流强度。 在锅炉运行中， 可根据燃烧情况调整三次风的开度 旋流强度 ， 达到最佳的燃烧效果。 1 ． 2 燃 尽风 OF A 配风 本系统采用了经优化的 A A P结构 ， 其配风示意 图示于图 3 。燃 尽风风 口包含 三股独立 的气 流， 即 直流一次风， 旋流二次风， 旋流三次风。中央部位的 气流是非旋转的气流 ， 它直接穿透进入炉膛 中心 ； 外 圈气流是旋转气流， 可以和靠 近炉膛水冷壁 的上升 烟气进行混合。这样的挡板设置 ， 可通过燃烧调整 措施 ， 使燃尽风沿膛宽度和深度同烟气充分混合 ， 既 可保证水冷壁区域呈氧化性特性 ， 防止结渣 ； 同时可 保证炉膛中心不缺氧 ， 提高燃烧效率 。该装置考虑 到适应运行的灵活性 ， 分别设有调节旋流二次风 、 旋 流三次风流量的调节挡板。 ／ 二 I 一 寸 I lf ，． l r， ／ I ． II1 匣 ＼＼ l 鲤 ． n T ’ 。 I I t 1 『 督 ／ _ _ _ ， 一 - z l l L I H ， - ， 日 { ～ ／ 图 3 燃 尽风 A A P喷 口 的配风示意图 F i g 3 AAP b u r n e r ’ s a i r f e e d i n g a lT a n g e t n e n t 壁 线 同时 ， 前后墙 的燃尽风口均布置了 6个 ， 使燃尽 风沿炉宽方向覆盖了整个一次风。这种布置可有效 的防止出现煤粉颗粒逃逸现象 ， 有利于降低 飞灰可 燃物 ， 同时又可防止燃烧器 区域靠近两侧墙处结焦。 2 锅 炉测点布置 锅炉燃烧优化试验取样分析丰要包括烟气分 析 、 飞灰及炉渣取样等。 烟气分析是利用布置在省煤器出口的烟气取样 测点 图 4 ， 采用等截面法布置测点， 每侧烟道沿宽 度方 向布置 8个测点 ， 在深度方 向进行 3个位置 的 取样分析 。 J l I I 左侧烟道 右侧烟道 罔 4 空气预热器入 u烟 气取样测点布 置示恿图 F i g 4 S a mp l i n g p o i n t s a t a i r b e a t e r ’ s i n l e t 飞灰 和大渣取样测点 与常规燃 烧调整试 验相 同， 取样位置分别在除尘器入 口烟道及捞渣机 出 口。 3 燃 烧优化调整试验 锅炉燃烧优化试验主要内容内容包括变燃烧器 三次风旋流开度 、 变省煤器出口过量空气系数 、 变燃 命 ． 审命命 命 令命夺 审 争争争 命 命令命 丫 维普资讯 动 力 工 程 第 2 6 卷 尽风层挡板开度及风量配比等内容 。 3 ． 1 变燃烧器三次风旋流开度试验 燃烧器的旋流三次风是燃烧器区域风量的主要 来源 ， 占燃烧器 区域总风量 的 6 0 ％以上， 其挡板开 度 的变化对燃烧器区域 的风量分配影响较大。由于 本工程采用 的是分层大 风箱两侧进 风的方式。因 此 ， 在挡板开度一致的情况下 ， 进入 4个燃烧器的风 量是不一致的。图 5是 4个燃烧器的三次风挡板开 度为 5 0 ／ 5 0 ／ 5 0 ／ 5 0时在省煤器出口测得 的氧量及 N O 分布结果。 图 5 三次风挡板 开度 为 5 0 ／ 5 0 ／ 5 0 ／ 5 0时 省煤器 出 口氧量及 N O 分布 a I ． 4 F ig 5 O2 a n d NO x c o n t e n t ’ s d i s t r i b u t i o n a t a i r h e a l e r ’ s i n l e t a 1 ． 4 t e r t ia r y a i r b a f fl e r s ’o p e n in g 5 0 ／ 5 0 ／ 5 0 ／ 5 0 p r o p o r t i o n e d 从 试验 结果来 看 氧 量 分 配呈 中 间大 两边 小 的 特征 ， N O 排放 量 与氧量 的趋 势一 致 ， 氧 量 大 的部位 N O 排放量也高。 根据省煤器出口氧量的分布 ， 对三次风挡板的 开度进行了调整 ， 将原来 的均等配风改成不均等配 风 ， 挡板开度设定为 6 0 ／ 3 5 ／ 3 5 ／ 6 0 。试验结 果示于图 6 。从试验结 果看 ， 氧 量分 布的均 匀性 明显改 善， N O 的排放相应得到抑止。 图6 三次风 挡板 开度 为 6 0 ／ 3 5 ／ 3 5 ／ 6 0时 省煤 器出 口氧量及 N O 分布 O I ． 4 F i g 6 02 a n d N O c o n t e n t ’ s d i s l r ib u l i o n a t t h e i n l e t o f t h e a i r h e a t e r Ⅱl 4 t e r t i a r y a i r b dfl e r s ’ o p e n i n g 6 0 ／ 3 5 ／ 3 5 ／ 6 0 p r o p o r t i o n e d 3 ． 2 变省煤器出口过量空气系数试验 在三次风挡板开度试验完成后 ， 进行 了变省煤 器出口过量空气系数 的试验 。通过一系列的改变省 煤器出口过量空气 系数的试验后发现 ， 当过量空气 系数在 1 ． 1 7 省煤器出 口氧量为 3 ． 0 0 ％ 时 ， 锅炉的 效率是比较高 的， 此时 ， N O 也 能控制在 5 0 0 m g ／ m 以下 。 图 7为 过 量 空 气 系数 变 化 时， 飞 灰 可 燃 物 U B C 与 N O 变化的关系曲线 S 錾 7过 量 空 气 系 数 与 N O 排 放 世 硬 E 灰 口 J 燃 韧夭 糸 F i g 7 N O e mi s s i o n a n d c o mb u s t i b l e i n g r e d i e n t s in t h e fly a s h V s ．e x c e g s a _ r r a t i o 3 ． 3 变燃 尽风 层挡 板 开度试 验 在 进 行 了 变 省 煤 器 出 口过 量 空 气 系数 的 试 验 后 ， 进行‘ r变燃尽风层挡板 开度试 验 ， 由于 N O 的 排放罩已在保 证的 5 0 0 m g ／ m 。以下 ， 丰要的 目的是 降低飞厌可燃物 ， 措施 就是将三次风 的风量挡板 全 关， 提高直流一次风 、 旋流二次风的风量， 增加燃尽 风的穿透能力 ， 与烟气充分混合 表 1 三次 风挡 板 全关 前后 的飞 灰 及 N O 排放量 的 对 比 Ta b． 1 Co mp ar i s o n o f c o mb u s t i b l e i n g r e d i e nt s i n fly a s h a n d NO e mi s s i o n b e f o r e a n d a f t e r t e r t i a r y a i r b a ffl e r s c l o s e d 从表 1中数据可以看 出 工况 2省煤器 出口氧 量比工况 l 低 ， 但其飞灰可燃物 的含量却 比工况 l 的要低 ， 而 N O 排放量则呈现相 反 的趋势 ， 说 明j 次风挡板 的调节作用是相当明显的。 此外 ， 在燃烧器层风门挡板开度确定的情况下， 可以通过燃烬风层的挡板变化对沿省煤器出口氧量 进行调平 ， 图 8是在推荐 的挡 板开度 表 2 下省煤 器出 口氧量及 N O 分布情况。 3 ． 4 变燃 尽风 层风 量 配 比试 验 燃尽风层风量的配 比直接影响燃烧区域的风量 分配， 燃尽风 区域风量高或低 ， 直接影响主燃烧区域 的风量。燃烧器 区域设计是处 于还原性气氛 中的， 珊㈣ 删 ㈣ - 哪 咖 啪 蝴 咖 瑚 ㈣ ㈣ 渤 姗 枷 维普资讯 第1 期 王 军， 等 6 0 0 M W超临界锅炉的调试及运行 有利于抑止 N 0 的生成 。但是通过试验表明， 并不 是燃尽风区域的风量越高 ， N O 排放量越低 ， 而是随 着燃尽风量的变化 ， 呈 双曲线变化。在省煤器 出 L I 氧量不变的前提下， 随着燃尽风量的变化 ， N O 排放 量是从低到高， 然后再降低的过程 ， 而飞灰可燃物的 趋势则正好相反。燃尽风量 与 N 0 及 飞灰 可燃物 的关 系曲线 示于 图 9 图 8 推荐的挡板丌度 F 省煤 器山 口氧量及 N O 分布 F i g 8 0 2 a n d N O x c t J n l e n t ’ s d l s t r i l } ll t i o n a t a i r h e a t e r ’ s i n l e t d a m u r o p e n i n g s a s r e c o mm e n d e d 表 2 燃烧系统挡板开度推荐表 Ta b． 2 Re c o mme n de d d a mp e r o p e n i ng s o f c o mmb u s t i o n s y s t e m 錾 图 9 燃 尽风 A A P g 与 N O 排放 及飞灰可燃物 关系 F i g 9 NO x e r n i s JO ll a n d C o il t e i l [ o f c o mb u s t i ／ lc s i n t h e f l y a s h v 8 a rT lf 1u l lt o 1 o v e rfi r e a i r 3 ． 5 推荐的燃烧 系统挡板开度 通过一系列调整试验后， 找出 r针对试验煤种 较佳的挡板开度 ， 可以获得较高的锅炉效率 以及较 低的 N O 排放。 4锅炉运行 实绩 4 ． 1 典型的运行参数 表 3 4 ． 2受热面壁 温分 布 在锅炉试运行及燃烧优化试验过程中 ， 通过在 受热面上安装的包丝热电偶及 I MP数据 采集系统 ， 对锅炉主要受热面的壁温分布进行了监测 ， 以下为 1 号炉 燃烧 优化调 整试 验完 成 后 水 冷壁 温 或 过热 器 热偏 差 的 主要 结 粜 图 l O～图 1 8 5 【 l 1 4 5 0 4 0 0 越 3 5 0 赠 3 0 0 2 5 0 2 0 0 3 7 1 1 1 5 1 9 2 3 2 7 3 l 3 5 3 9 4 3 4 7 位置 图 1 0 螺旋 水冷壁 出L I } } } 炉膛 周壁温分布 F i g 1 0 F u r n a e’ s c i r c u m r e n t i a l t c r il J r a t u 1 e d i s t r i b u t i J n a t t h c s u i r a l wa t e r ． wa l l ’ s o u t l e t 氟 1 2 0 1 O 0 j lIH 堡 O 8 0 0 6 1 3 5 7 9 1 1 1 3 l 5 l 7 l 9 1 l 2 3 位置 罔 I 1 前肼同屏管热偏筹 F i g 1 1 | e n l p e r a t u r e d e v i a t i o n s o l t u b e s i n t h e s a me t u b e p a n e l I lf t h e|f o n t p l a t e n 从以上壁温或热偏差分布结果 可以看出 1 由于受热均 匀 ， 螺旋水7 令擘 山口壁温偏差 非常小， 体现了螺旋上升管的优势 ； 2 由于管径及节流孔设 汁尺寸选取合理 ， 因此各 主要受热面同屏管的热偏差都控制在合理范围； 维普资讯 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 2 6 动 力 工 程 第2 6 卷 表 3 锅炉典型的运行参数 Ta b． 3 Bo i l e r ’ s t y p i c a l p a r a me t e r s o f o p e r a t i o n 3 由于采用了对冲燃烧方式 ， 因此各受热 面 沿炉膛宽度方向的热偏差 比较小。 3 5 7 9 l 1 1 3 l 5 1 7 1 9 2 1 2 3 位置 图 1 2 后屏 同屏管热偏差 F i g 1 2 T e mp e r a t u r e d e r i si o n s o f t u b e s i n t h e s a me t u b e p a n e l o f t h e r e a p l a t e n l 2 0 m 堰0 8 0 0 ．6 0 l 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 l J l 2 l 3 位 置 罔 l 3 前屏沿炉膛宽度 热偏差 F i g 1 3 T e mp e r a t u r e d e v i a t i o n 0 f th e f r o n t p l a t e n a l o n g t h e f u r n a c e’ s b r e a d t h l 2 0 辍 1 0 0 堡0 8 0 蔫 0 6 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 l 1 1 2 l 3 位置 图 l 4 后屏沿炉膛宽度 热偏差 F i g 1 4 T e mp e r a t u d e v i mi o n o f t h e r e a r p l a t e n a l o n g t h e f u r n a c e’ s wi d t h 1 ，4 0 1 ．2 0 1 0 0 冀0 ．8 0 0 ．6 0 2 4 6 8 l 0 1 2 1 4 1 6 1 8 2 0 位置 图 1 5 过热器同屏管热偏差 F i g 1 5 T e mp e r a t u r e d e v i a t i o n a tln o n g t u b e s o f t h e s a me s u p e r h e a t e r p l a t e n 籁 堡 痞； 位 置 图 l 6 过热器沿炉膛宽度热偏差 F i g 1 6 T e mp e r a t u r e d e v i a t i o n s o f t h e s u p e r h e a t e r a l o n g t h e f u ll l a c ’ s b r e a t h 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 位置 图 l 7 再热器同屏管热偏差 F i g 1 7 T e mp e r a t u r e ． d e v i a t i o n s a mo n g t u b e s 1f t h e r e h e a t e r p l a t e n 8 0 辈 0 6 0 _4 l 3 5 7 9 l l l 3 1 5 1 7 1 9 2 l 2 3 2 5 2 7 2 9 位 置 网 1 8 再热器沿炉膛 宽度热偏差 F i g 1 8 T e mp e r a t u r e d e v i a t i o n o f t h e r e h e a t e r a l g t h e f u r n a c e’ s wi d t h 下转第 3 7页 ， ， _ }， ∞ 如 ∞ ∞ ∞ ● 0 0 糕 雀 如 ∞ 踟 鲫 0 0 瓣 堡 维普资讯 第1 期 申春梅 ， 等 超超临界锅炉炉 内燃烧过程的数值模拟 分体 现 r U S C机组 的能耗小 、 高效及低 污染 的特 点 ； 但是由于直流燃烧器前后墙矩形布置 ， 导致煤粉 气流在炉内组织左右对称的椭圆形旋转气流燃烧 ， 2 号 、 4号、 5号 、 7号角燃烧器附近存在高温气流冲刷 壁面的现象， 极易造成高温腐蚀及水冷壁结渣现象。 在炉膛高度方向上 4 0 m以上区域 ， 烟气高温区以及 大部分未燃尽的焦炭偏向前墙 区域 ， 在此区域 易形 成水冷壁结渣条件 ， 并且会引起水冷壁 出口工质的 热偏差， 且存在焦炭在辐射屏区逐渐燃尽的现象， 易 使辐射屏被烧坏或结渣。因此 ， 这里认为应 采取措 施尽量使 2号 、 4号 、 5号、 7号角近壁面处为氧化性 氛围， 因为如果冲刷炉壁的气流 中含有较高的氧浓 度 ， 则可以有效 的阻止 高温腐蚀 现象； 且应在 4 0 Il l 以上炉壁区域 ， 采取有效措施 如加装节流阀等 使 管内． i 质流量分配与管外热 负荷分布相适应 ， 以减 少出口工质温度 的热偏差； 并建议在低 N O 排 放的 前提下， 尽量增加主燃区内的风量 ， 降低辅助 风量 ， 以尽量降低遮焰角上部区域前墙附近壁面结渣 的可 能性 ， 同时也降低焦 炭在辐射屏区燃烧而使屏 烧坏 或结渣的可能性 。 需要 说 明的 是 由 于该 原 型 锅炉 还 没投 入 实 际 运行 ， 所得 的计算结果仅是定性结果， 而由于实 际运 行过程中的影响因素十分复杂 、 多样， 此计算结果还 有 待与今 后 的实际 运行 试验 结果 进⋯ 步 比较验 证 。 参 考文 献 [1 j 边小君 ． 趟超 临界压力锅炉 的发展及应用 [ J ] ． 江西 电 上接 第 2 6页 4 ． 3 锅 炉效 率 在锅炉燃烧优化试验完成后 ， 2 0 0 5年 4月至 6 月由沁北电厂组织 、 东北 电科院实施了锅炉性 能考 核试 验， 根据 考核试验结果 ， 2台锅炉效率分 别为 9 3 ． O 4 ％和 9 3 ． 1 5 ％， 达到了锅炉性能保证值。 4 ． 4 锅炉最 大连 续 出力及 N O 排放 量 在锅炉最大连续 出力 试验期 间， 2台锅 炉 出力 分别为 1 9 0 6 t ／ h和 1 9 2 7 t ／ h ， 在同时进行的 N O 排放 量的测 试 中， N 排 放量分 别为 4 2 1 ra g ／ m 和 4 9 1 m g ／ m ， 均优于设计保证值。 4 ． 5 锅 炉不 投油最 低稳燃 负 荷 2台锅炉试验期间的最低不投油稳燃出力分别 为 8 4 9 ． 4 t ／ h和 8 4 8 ． 3 t ／ h ， 均低 于 4 5 ％B ． M C R 8 5 5 力职业技术学院学报 ． 2 0 0 3 ， 1 2 1 0 ． J R F a n，X D Z h a ，K F C e n． S t u d y o n c o a ]c o m l ms t i n n c h a r a c t e r i s t i c s i n a W s h a p e d b o i l e r f u r n a c e[ J ] ． F u e l ， 2 0 01 ，8 03 7 3～3 81． F C I ．o e k w o n d， T Ma h mu d， M A Ye h i a ． S i mu l a t i o n o f p u l v e r i s e d c o a l t e s t f u r n a c e p e r f o rma n c e [ J ] ． F u e l ，1 9 9 8 7 7 1 3 2 9～1 3 3 7 ． D B S p a l d i n g． Ma t h e ma t i c a l mo d e l s o f c o n t i n u o u s c o m b u s t i o n a n d e mi s s i o n s f r o m c o n t i n u o u s c o mb u s t i o n s y s t e m J ] ． P l e n u m P r e s s ，1 9 7 2 ． D B S p a l d i n g．Ba s i c t wo p h a s e f l o w ,n o d e l i n g i n r e a c t o r s a f e t y a n d p e r f o r m a n c e [c ] ． E R R I Wo r k s h o p P r o c e e d i n g s ，1 9 8 0 2 ． 张 颉 ． 旋流煤粉燃烧锅炉燃烧 及 N O排放特 性的数 值研究 [ D ] ．哈尔滨 工业 大学 硕土学位 论文， 2 0 0 3 ． 张颉 ， 孙锐 ， 吴少华 ， 陈炳华 ， 李争起 ， 秦裕琨 ． 2 0 0 M W 旋流燃烧方 式煤 粉炉 炉 内燃烧试 验 和数值 研究 [ J ] ． 中国电机工程学报 ， 2 0 0 3 ， 2 3 8 章明川 ． 牛天 况 ． 范卫 尔 ． 张建 文 ． 周月桂 ． 曹佳名 ． 丌 型布置 切圆燃烧 锅炉大型化 发展 的一些 动 l 及分析 展望一介绍一种 新的单 炉膛 烈 } J J 圆燃 烧方 式 [ J ] ． 锅 炉 技 术 ， 2 0 0 1 ， 3 2 2 ． 田子平 ． 日本的大容量超临界压力 电站锅 炉 [ J ] ． 锅炉 技 术 ， 2 0 0 0， 3 l 1 ． 何 季民 ． 关 于 P M燃 烧 器分 析 ． 山 东 电力 技 术 ，1 9 9 5 1 2 1 0 0～1 0 1 ． 毛健雄 ， 毛健全 ， 赵树 民． 煤的清 洁燃 烧 [ M] ． 北 京 科 学出版社 ， 1 9 9 8 ． t ／ h 的设计保证值。 5 结 语 沁北项 目作为国产超临界项 目的示范电厂 ， 其 机组锅炉的顺利投运并通过性 能考核试验 ， 表 明东 方锅炉 集团 股份有限公司引进 口本 B H K公司技 术设 计制造的超临界本生型直流锅炉是成功的。锅 炉受热面布置合理 ， 锅炉效率高 ， N O 排放量低。东 方锅炉通过在该项 目上 开展的一系列优化 调整试 验 ， 一方面使锅炉处于 良好的运行状态 ； 另一方面也 为同类型锅炉燃烧优化调整提供有价值的参考。 参考文献略 ] ] ] J] J] ● j] J]_] ● ] ● J] J 2 3 4 5 6 7 8 9 m l l rl l l l l r } 维普资讯 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载
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