600MW亚临界机组锅炉后屏过热器氧化皮集中剥落的原因分析.pdf

第 4 4卷第 3 期 2 0 1 3年 5月 锅 炉 技术 B0I LER TECHN0L0GY VoI ． 4 4 ，NO ． 5 M a v ． ，2 0 I 3 6 0 0 MW 亚临界机 组锅炉后屏过热器 氧化皮集 中剥落 的原 因分析 董 琨 ，赵 慧传 ，张宇飞 1 ．神华国华 北京 电力研究 院有限公 司，北京 1 0 0 0 2 5 ； 2 ．神华浙江国华浙能发电有限公 司，浙江 宁波 3 1 5 6 1 2 摘要 分析和研究 了锅炉运行方式对炉管氧化皮 的影响 ， 通过对某 电厂 2号 锅炉正 常运 行和滑参 数停炉 的数据分析 ， 得出了锅 炉一级过热 器减温 水投用 量过 大， 后屏 过热器 壁温 大幅波 动， 造 成氧化 皮大量 集 中剥 落。说 明控制启停炉速度的要求 ， 不但适用于超 超 临界机组 ， 同样适用其它机组 。 关键 词 亚临界锅炉 ；后屏过热器 ；氧化皮 ；分析与研究 中图分类号 T K2 2 3 文献标识码 i B 文章编号 1 6 7 2 4 7 6 3 2 0 1 3 0 3 0 0 5 2 0 4 0 前 言 某 电厂 2号 锅炉 在 2 0 1 1年 1 0月 2 5日进 行 了滑参 数停炉 ， 机组 转入 检修 。1 1 月 3日经 射线 检查发现后屏过热器有氧化皮剥落阻塞 ， 割管检 查共 8 7个弯头存在氧化皮 ， 其中 I 1个弯头完全 阻塞 ， 测量 氧化 皮厚 度 约 0 ． 1 mm～ o ． I 5 mm， 剥 落管 材 质 为 1 2 C r l Mo V。通 过 运 行 和 滑 参 数 停 炉大量 的数据 分 析研 究后 认 为 机组 投 产 后 运行 超 4 ． 0 1 0 h ， 管 子氧化 皮增厚 ； 滑参 数停 机过程 中锅炉 一级减 温 水投 入量 过 大 ， 后屏 过热 器 壁温 变化较 大 ， 氧 化皮 集 中脱 落 。 1 锅 炉概 况 2 号 炉 于 2 0 0 5 年 1 2月 3 1日通 过 1 6 8 h试 运 行 ， 至 2 0 1 1年 1 O月 2 5日晚停 机 进行 检 修 ， 机 组 累计 运行 4 4 6 0 2 h 。 锅炉 为某锅 炉厂 生产 的亚临 界 6 0 0 Mw“ n” 型锅 炉 ， 型号 S G- 2 0 2 8 ／ 1 7 ． 5 - M9 0 8 。锅 炉型式 亚 临界参数 、 控 制循 环 、 四 角切 向燃烧 、 一次 中间 再热 、 单 炉膛 平 衡 通 风 、 固态 排 渣 、 半 露 天 布 置 、 全钢 构架 的汽包 炉 。 锅 炉后屏 过 热 器 布 置 在 分 隔 屏 之 后 ， 共 2 5 片屏 ， 每 片 由 2 0根 管并 联 组 成 ， 最外 圈管 子外 径 6 0 mm， 其余管子外径均为 5 4 mm， 横向节距 7 6 2 m m， 材 料除最 外 圈底 部及 最 内 圈绕 管 底部 用 奥氏体钢 s A一2 1 3 T P 3 4 7 H， 其余为 1 2 C r l Mo V， S A 2 1 3 T9 1铁素 体 一珠 光体 钢 。 2 后屏过热器氧化皮情况 对 2号 锅炉 过热 器 、 再热 器 高 温受 热 面 弯 头 部位进 行 了射 线 检 查 ， 发 现 8 7个 弯 头 有 氧 化 皮 后屏 过热器 共 9 2 5个 弯头 ， 堵 塞面 积约 2 0 以 上 ， 其 中 I l 根弯头完全阻塞， 特别是 1 4 ～1 9 管氧 化皮严 重 。割管测 量氧 化皮 厚 度 约为 0 ． 1 5 mm， 见 图 1 。剥 落 阻 塞 的 管 样 经 检 验 后 确 定 为 1 2 C r i Mo V 管剥落 。 图 1 割 管 检 查 氧 化 皮情 况 3 锅炉运行情况 根据后屏过热器 1年的全部 6 3点壁温测点 值 ， 显 示 锅 炉 后 屏 过 热 器 出 口壁 温 范 围 主 要 为 收稿 日期 2 0 1 11 2 2 0 ； 修 回日期 2 0 1 2 0 3 2 9 作者简介 1 9 7 9 一 ， 男， 工程师 ， 主要从事发电锅炉和节能工作。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 董琨 ， 等 6 0 0 Mw 亚临界机组锅炉后 屏过热器 氧化 皮集 中剥落的原因分析 5 3 4 8 0℃～ 5 6 5℃ 见 图 2 ， 根 据 锅 炉 制 造 厂 管 子 金属温度及强度计算汇 总 中要求 ， 后 屏过热器 报 警温 度设 为 5 6 6℃ ， 1 2 C r l Mo V 管 抗蒸 汽 氧化 温 度 为 5 8 0℃ ，D L ／ T 7 1 5 2 0 0 0 { 火力 发 电厂金 属 材料 选用 导则 规 定 1 2 C r l Mo V 钢用 在 受 热 面 壁温值 为≤ 5 7 0。 C。 图 2 锅炉后屏过 热器 1年的壁温测量值曲线 查壁 温 测点 测 量值 ， 未 发 现 2号 锅炉 后 屏 过 热器壁温存在连续超温现 象。但壁温测 点安装 在炉顶大罩 内， 锅炉运行 中大罩 内无对 流换热 ， 热 电偶 安 装 在 后 屏 过 热 器 出 口管段 且 热 电 偶 外 面包裹保 温 棉 ， 即壁 温 测 点直 接 测 量 的是 管 子 出 口汽温值 ] 。后屏过热器炉 内部分 向下悬 吊 1 8 m， 且 后屏过 热 器处在 炉膛 上方 折 焰角 之前 ， 该位 置换热方式为辐射换热和对流换热 ， 因此管屏底 部弯 头壁 温可 能 比出 口段 壁 温还 高 。 4滑参数停炉情况 4 ． 1给煤 机停 运顺 序 2 0 1 1年 1 O月 2 5日锅 炉 滑 参 数 停 炉 过 程 中 燃烧 器停 运 方式 为 FED～CA 和 B ， 给 煤 机停 运约 l 1 ～ 1 3 mi n后 停 止 相 对应 的磨 煤 机 运 行 ， 单 台给 煤 机平 均 给煤 速 度 为 4 0 t ／ h ， 最 高 5 0 t ／ h。 4 ． 2 燃烧 器摆 角情 况 该 6 0 0 Mw 亚 临界 锅 炉燃 烧器 喷 口和 OF A 喷 口可 上下 分别摆 动 2 O 。 ， 通过 燃 烧 器 和 o F A 摆 动 调整火 焰 中心位 置进 行调 温 ， 见表 1 。 表 1 2号锅 炉燃 烧器 设计 情况 设备 设计 上下摆动角度 开度 左右摆动 置 ， 未进行 调整 。O F A 喷 口在 运行 中进行 了开 度 调整 ， 但上下 角度均置 于水平 O 。 位 置 ， 未进行调整 。 4 ． 3 后屏 过热 器壁 温 的波动 2号锅炉在 2 0 1 1年 1 0月 2 5日滑参数停炉 过程 中， 有全屏测点的 8号屏壁温变化最 大值为 1 2 ． 4 7℃／ mi n ， 1 8号 屏 壁 温 变 化 最 大 值 为 1 7 ． 2 ℃／ rai n ， 停 炉 过 程 中后 屏 过 热 器 壁 温 波 动 较 大 ， 特别 是 2 0 O 0 O O锅 炉 负 荷 降 至 2 4 0 Mw 以后 ， 壁 温波动 加剧 ， 见 图 3 。 ’} 一 蓍 一 图 3 锅炉滑参数停炉过程 中 后屏过热器壁温随时间变化 曲线 4 ． 4 过热 器一 级减 温水 的投 用 锅炉 过热器 布 置 两级 喷 水 减 温器 调 节 汽 温 ， 一 级 减温 器布 置在 分 隔屏 入 口管 道上 ， 二 级 减 温 器布 置在 末级 过热 器 入 口管 道 上 ， 每 级 喷水 减 温 设有左右 2支减 温器， 喷水来 自给水 泵 出 口管 道 ， 管路 中布 置有 电动 闸阀和 电动 调节 阀 。 查滑 参数 停炉 数据 ， 发 现滑 停 过 程 中 为 了控 制 过热器 温度 而 大量 投 入一 级 减 温 水 ， 其 中在 锅 炉 5 0 B MC R 工 况 ， 最 大 投 用 1 4 9 t ／ h 规 定 为 7 O ． 8 t ／ h ， 是 规 定 要 求 的 减 温 水 投 用 量 的 2 ． 1 倍 ； 在 锅炉 3 O B MC R 工 况 ， 投 用 1 1 5 t ／ h 规 定 为 4 O ． 9 t ／ h ， 是规 定要 求 的减 温水 投用 量 的 2 ． 8 倍 ， 减温 水投 用量 见 图 4 。 I 一． 一 II u I ／ ～ ＼ ， ’ V 厂 L一 ． ／ V l f ， r 。 、 ． V J rV 1 6 3 0 1 7 3 0 1 8 3 0 1 9 3 0 2 O 3 0 2 1 3 0 时间 图 4 滑参数停炉过程 中 过热器一级减温水流量 的变化 曲线 锅炉在2 0 年机组正常运行中燃烧器摆角上 5 氧化 皮生成 分析 摆约 3 。 ～6 。 ， 本次滑参数停炉过程从机组 4 0 0 MW 负荷起至停炉全过程 ， 燃烧器摆角均置于水平 O 。 位 5 ． 1原理分析 0 O 0 O 0 O O O O ∞ ∞ 加 ∞ ∞ ∞ ∞ 加 O l _ { ／ 蜘避 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 5 4 锅 炉 技术 第 4 4卷 铁 素 体 钢 蒸 汽侧 氧 化 皮 一 般 都包 含 内外 两 层 氧化 物 ， 外 层 及 中性 面 结 构 缩 松 多 孑 L ， 而 内层 较 致密 。能谱 分析结 果表 明其外 层 主要是 F e 。 O 和少量 F e 。 O。 氧化 物 ； 其 内层 主要 是 C r ， F e 。 0 氧化物 ， 内外层 厚度 都 比较 均匀 且厚 度相 近 。 温度 和 时间是造 成 氧 化 皮增 厚 的 主要 原 因 ， 温 度越高 ， 氧 化 皮 生 长 速 度越 快 符 合 抛 物 线 规 律 ， 越厚 越 容 易 以开 裂 和 隆 起 翘起 等形 态 剥 落 。超温幅度 大、 时间 长， 都可能造成氧化皮快 速增 厚 。 高温 锅炉 管 内壁 氧 化 皮 的 增 长 厚 度 与其 在 该 段服役 期 内 的 当量 金 属 温 度 有 一 定 的对 应 关 系 。某段 管子不 管 它 曾经 在何 种 温 度 、 何 种 应力 条 件下运 行 了多少 时 间 ， 其 寿 命 的损 耗 程 度 总可 以等效 于 在某 一 固定 的金 属 温 度 及 特 定 的应 力 条件 下服 役 了相 同时 间 ， 这 个 等 效 的金 属 温 度就 称 之为 当 量 金 属 温 度 。 当量 金 属 温 度 可 以按 照 美 国及加 拿大 普遍 采 用 的 L a b o r e l e c经验 公 式计 算 ， 即 T一 F 啊 二 二 ■丽一2 7 3 - 1 5 1 式 中 丁 金 属温度 ， ℃ ； X 管 子 内壁氧化 层厚 度 ， mm； t 管 子 已运 行 时 间 ， h ， 本 次 2号 炉 按 运 行 4 6 3 4 0 h计 算 ； 6 特 定 材 料 常 数 ， 针 对 1 2 C r 1 Mo V 材 料 n一6 4 6 7， b 一1 ． 1 。 表 2后屏 过热 器 1 2 C r l Mo V 炉 管模 拟 当量 温度计 算 项 目 数值 内壁氧化皮厚度／ ram 0 ． 1 0 0 ． 1 3 0 ． 1 5 0 ． 1 8 0 ． 2 0 计算 当量金属温度／ ℃4 9 4 5 1 7 5 2 8 5 4 5 5 5 3 由表 2模拟计算结果可见 ， 假定后屏过热器 炉管 内壁 氧化皮 生 成后 未 发生 剥 落 情况 ， 则在 机 组 累计运 行 4 6 3 4 0 h生 成 0 ． 1 5 mm 厚 度 的 内壁 氧化皮的当量金属温度 为 5 2 8℃。机组 实际运 行过程 中氧化皮是 生成一剥落一生成一剥落 的 交替过程， 管壁温度也是在一定范围内动态变化 的 ， 因此 ， 上 述 当量 金 属 温度 仅 作 参考 ， 实 际管 壁 温度仍需分析炉管壁温测点数据。 5 ． 2 壁温分 析 该电厂 2号锅炉虽无长时间超温 ， 但壁温显 示 有部 分点 的壁 温 在 某 些 工 况 下 温 度 在 5 5 0℃ ～ 6 5 O℃ ， 接 近或 超 过 D L ／ T 7 1 5 2 0 0 0 { 火 力发 电厂金 属 材 料 选 用 导 则 规 定 的 1 2 C r l Mo V 的 5 7 0℃抗蒸 汽氧 化 温度 值 ， 且 由于 壁 温 测 点在 炉 顶 大罩 内， 壁 温测 量值 与 炉 内实 际壁 温 尚有一 定 差距 ， 因此 炉 内实 际 壁 温会 更 高 ， 高 温 会 加 速 氧 化 皮 的生成 。 5 ． 3 负荷分 析 后 屏 过 热 器 壁 温水 平 随机 组 负 荷 变化 而变 化 ， 具 体规律 是 锅炉 正 常 运 行 过 程 中 3 0 0 Mw ～ 6 O O MW 后屏过热器壁温随负荷的降低而升 高 。锅 炉 在 低 负 荷 时 壁 温 更 高 ， 3 0 0 MW ～ 3 5 0 Mw 负荷 比5 5 0 MW～6 0 0 MW 平均高约 2 O℃， 见图 5 。因此低负荷时氧化皮生成速度较高负荷 时更快 。 55 0 6 0 0 5 0 05 50 45 0 ． 5 0 0 4 0 0． - 4 50 3 50 4 0 0 3 00 ． 3 50 负荷／ M W 图 5 后屏过热器壁温随负荷变化 曲线 2 0 1 1年 1 1月 1 6 日至 2 0 1 1年 1 1月 2 3日 5 ． 4 统计 分析 1 2 C r 1 Mo V 氧 化 皮 脱 落 与 氧 化 皮 厚 度 之 间 的关 联度 不高 ， 1 2 C r 1 Mo V 受热 面管 内壁 氧化 皮 与 T 2 3 、 TP 3 4 7 H 氧 化 皮 相 比， 一 般 不 易 发 生 脱 落 _ 4 ] 。根据 国内外 相 关 数 据 显 示 一 些 机 组 运 行 时间超 过 了 1 ． 0 1 0 h氧化 皮 尚未脱离 。 但 由于氧 化 皮 外 层 的 F e 。 o 的 线 膨 胀 系 数 与母 材基 体 的线 膨 胀 系 数 不 同 ， 任 何 结 构 、 形 貌 完 整 的氧化皮 在 大量 使用 减 温水 、 管 壁 金 属温 度 极快速下 降的条 件下 ， 难免 不发 生剥 落 ] 。所 以， 控制启停炉速度的要求， 不但适用于超 超 临界机组 ， 同样适用于亚临界机组、 超高压及 高 压机组 。 6 氧化皮集 中剥落分析 6 ． 1减温 水流量 变化 的影 响 图 3 、 图 6分别 为滑 参 数 停 炉 时后 屏 过 热 器 壁温变化 和一 级减 温 水流 量 变化 图 ， 对 比两 图可 见一级 减温 水流量 变 化增 大 ， 后 屏过 热 器 壁 温变 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 董琨 ， 等 6 0 0 Mw 亚临界机组锅炉后屏过热器氧化皮集中剥落的原 因分析 5 5 化加 大 ， 因而流 量 过大 的减 温水 流 量 变 化 是 壁 温 波动过 大 的主要 原 因 ， 同时 由于一 级 减 温 水 布 置 在分 隔屏 入 口， 进 入后 屏 过 热 器经 过 分 隔 屏 联箱 混合 ， 一级 减温 水 流量 对 后屏 过热 器 壁 温 影 响相 对滞 后 。2 0 O 0 O O 锅 炉 负荷降 至 2 4 0 MW 以后 ， 减温 水流 量变 化加 大 ， 造 成 后 屏过 热 器 壁 温 波 动 加剧 ， 氧化 皮 大量 集 中剥 落 。 血l 媛 I I ． I ． ． I I JIl l ’ 『 I f。 I I 1 6 3 0 1 7 3 0 l 8 3 0 1 9 3 0 2 0 3 0 2 1 3 0 时间 图 6 滑参数停炉过程 中一级减温水流量 随时 问变化 6 ． 2 一 级减 温水 流量 、 后 屏 过 热 器 壁 温变 化 与主 再 热蒸 汽温 度 的关 系 从 图 3 、 图 6 、 图 7可见 ， 后屏 过 热器 壁温 的变 化 与过 热器 减温 水 量 和变 化 量 有 直接 关 系 ， 而与 主 、 再热 蒸 汽关 系不 大 。因而 运 行 中单 纯控 制 炉 膛 出 口主 、 再 热 蒸 汽 温 度 变 化 率 ， 而 忽 略 壁 温 变 化 ， 是导 致 氧 化 皮 集 中剥 落 的另 一 原 因 。 运 行 规 程 规 定 了滑 参数 “ 主 、 再热 蒸 汽 参 数按 滑 停 曲 线进行降温降压 。以每分钟下降 1℃～1 ． 5℃速 率降低 温度 。 ” 舍弃其它的炉内温度调整手段而单纯的采用 锅 内减温水 调节 蒸 汽温度 ， 看 似简 单 有效 ， 实际 增 大 了调节难 度 。本次锅 炉滑参数停 炉过程 中 ， 主蒸 汽温度最 大波动为 2 ． 8℃／ mi n ， 再 热蒸汽温度最 高 为 3 ． 4℃／ mi n ， 超过 了规 程规定值 ， 见 图 7 。 JIII ． 上 ’ ’ lfIf 1一一 时间 一 再热蒸汽温度变化一 主蒸汽温度变化 图 7 滑参数停炉过程 中 主 、 再热蒸汽温度随时间变化 曲线 7 结 语 1 锅 炉正 常运行 未发 现壁 温测 点测 量 值有 超 温现象 ， 但壁 温 测点 测 量值 与实 际 炉 内壁 温 值 有一 定差 距 ， 还 需 进一 步 做工 作 以确定 准 确 的炉 内壁 温值 。 2 锅 炉 在 滑 参 数 停 炉 过 程 中调 温 手 段 单 一 ，滑参 数降 温 只靠 减温 水 量 控 制 。 由于一 级 减 温 水投用 量 过 大 ， 造 成 壁 温 大 幅 波 动 ， 氧 化 皮 大 量集中剥落 、 阻塞弯头 。 3 运 行 中单 纯 控 制炉 膛 出 口主 、 再 热 蒸 汽 温 度变 化 率 ， 而 忽 略 壁 温 变 化 ， 是 导 致 氧 化 皮 集 中剥落 的另 一原 因l_ 2 ] 。 4 锅 炉滑 参数 停炉 过程 中 由于仅采 用 减 温 水 调温 ， 手段 单一 ， 炉膛 出 口温 度 控 制难 度 较 大 ， 主 、 再 热蒸 汽温度 变化 值超 过 了规 程规 定值 。 8 建 议 1 在启 停 炉 过 程 中 开启 高 、 低 压 旁 路进 行 大流量 冲洗 。 2 利用机 组检 修 机 会 ， 采 用 高 频 超 声 波方 法 适 用 于 1 2 C r 1 Mo V、 T 2 2 、 T2 3 、 T9 1等 铁 素 体 钢 检 测 亚 临 界 锅 炉 高 温 受 热 面 氧 化 膜 厚 度 情 况 ， 根 据 检 查 结 果 制 定 进 一 步 的 监 督 检 测 措施 l 3 ] 。 3 制定 、 完善在启动、 运行、 停机 、 检修检查 中氧化皮防治技术措施并严格执行 。 4 在机组启动、 停机和升降负荷过程 中， 特 别是 在低 负荷 时 ， 按 照运 行规 程 控 制 减 温水 投 用 量 ， 严格控制壁温升 、 降速率。 5 锅 炉滑 参 数 停 炉过 程 中 ， 调整 锅 炉 温 度 水平 的原 则 为 首 先 在 保 证 主 、 再 热蒸 汽 参 数 的 基 础上使 用燃 烧器 摆 角 进行 调 温 ； 其 次 调整 冷 二 次 风量 ， 保 证 炉 膛 出 口温 度 ； 再 次 减 少 单 位 时 间 给煤量 ， 依次切除燃烧器运行， 延长滑参数时间 ， 控 制温 降速率 ； 最 后 投入 适 量 的减 温 水 进行 辅 助 控 制 。 6 根 据实 际 情 况 完 善 和补 充 壁 温 测 点 ， 依 据 优化 调整 的结 果 和运 行 中出现 的问 题 ， 对壁 温 测 点进行 增设 或位 置 的修改 。 7 依据具体情况增加壁温变化率超限报警 等方式 ， 增强运行监视手段 。 8 对 锅 炉燃 烧 进 行 分 析 和诊 断 ， 视情 况进 行 锅炉 燃烧 优化 调整试 验 。 9 加强人员 的培训， 提高对锅炉受热 面蒸 汽氧化腐蚀问题的防范意识。 下转第 5 9页 柏如 加加 。 枷 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 黎华 。 等 3 0 0 MW 电站锅炉集箱管接头角焊缝水 压泄漏 原因分析及返修处理 5 9 Th e Ca u s e An a l ys i s a n d R e p a i r M e t h o d s o f 3 0 0 MW P o wer o f De f e c t s f or He a d e r F I I I et W el d P l a n t Bo_ l e r LI Hu a， W ANG Xi a o c o n g，LI Ma o d o n g， NI J i n f e i ， MA Ku o Gu a n g z h o u S p e c i a l Pr e s s u r e Eq u i p me n t I n s p e c t i o n a n d Re s e a r c h I n s t i t u t e ，Gu a n g z h o u 5 1 0 1 0 0 ，Ch i n a Ab st r a ct H e a d e r f i l l e t we l d o c c ur r e d Le a ka g e whe n hy dr a u l i c t e s t i ng a t a ne w po we r p l a nt ， i n c o m p l e t e f us i on a nd s l a g i nc l u s i on we r e f o u nd t hr ou gh b uf f i n g a n d p e ne t r a nt t e s t i n g，a n d we c o mp r e h e n s i v e l y a n a l y s i s e d a n d j u d g e d t h a t i mp r o p e r we l d i n g o p e r a t i o n wa s t h e ma i n c a u s e ． Th e n r e wo r ki n g pl a n was m a de t o r e pl a c e t he p i pe，a n d ma c r o s c o pi c de t e c t i o n，1 0 0 pe n e t r a n t t e s t i ng t e s i ng wa s u s e d t o e l i m i n a t e de f e c t s，t he n t he we l d i ng s e a m wa s hy d r a ul i c t e s t i n g wi t h o t h e r b o i l e r p r o p e r l s t o v e r i f i c a t e t h e c o r r e c t n e s s o f r e wo r k i n g p l a n ． K e y w o r ds 1 2 Cr l M oVG ；hy d r a ul i c t e s t l e a k ag e；p e ne t r a nt t e s t i ng； s l a g i nc l us i o n； c a u s e a n a l ys i s； r e p a i r 上接 第 5 5页 1 0 加强 技术 交流 ， 持 续不 断开展 氧 化 皮 的 治理工作， 确保机组安全运行 。 参考 文献 [ 1 ]董琨 ． 6 0 0 MW 超临界锅炉安全和经济性分析[ D] ．保 定 华 北 电力大学 ， 2 0 0 9 ． An a l ys i s a n d R e s e a r c h o n [ 2 ]杨红权 ． 6 0 0 Mw 超临界机组锅 炉高温受热面氧化皮集 中剥 落原因分析及防治措施 E J 3 ．神华科技 ， 2 0 0 9 3 3 1 ～3 3 ． 1- 3 3张志远 ， 丁 明青 ．6 6 0 Mw 超临界锅 炉氧化皮防治介绍 E J 3 ． 锅炉技术 ， 2 0 1 1 5 6 4 6 6 ． [ 4 ]王孟浩 ， 王衡 ， 郑 民中 ， 等．超 临界和超超临界锅 炉运行 中的 几个 问题[ J ] ． 热 力发 电， 2 0 1 0 2 1 4 1 7 ． t h e Oxi de S c al e o f R e a r P l a t a n S u p er h e a t e r Tu b e f o r 6 0 0 MW Su b cr i t i c a l Boi l er DONG Kun 。 ZH AO Hui c h ua n ， ZHANG Yu f e i 1 ．S h e n h u a Gu o h u a B e i j i n g El e c t r i c P o we r Re s e a r c h I n s t i t u t e Co ．，Lt d ． ，Be ij i n g 1 0 0 0 2 5，Ch i n a ； 2 ．S h e n h u a Zh e j i a n g Gu o h u a Z h e n e n g P o we r Ge n e r a t i o n Co ．，Lt d ． ，Ni n g b o 3 1 5 6 1 2，Ch i n a Ab s t r a c t Th e i n f l u e n c e o f b o i l e r’S o p e r a t i n g mo d e o n o x i d e s c a l wa s a n a l y s i s e d a n d i nv e s t i ga t e d ． Da t a of a bo i l e r du r i ng n or ma l o pe r a t i o n a nd s l i di n g pa r a me t e r o ut a ge o f b o i l e r wa s a na l y z e d．The r e s u l t s ho ws t ha t t he t e mpe r a t ur e o f Re a r Pl a t e n Su pe r he a t e r Tube i n t he u n i t wi l l f l u c t u a t e g r e a t l y wh e n l a r g e a mo u n t s o f s t a g y I d e s u p e r h e a t i n g wa t e r i s u s e d， a s a r e s u l t ，l a r ge nu m b e r o f ox i d e s c a l e f a l l of f ． I t s ho ws t he s pe e d c on t r o l r e q ui r e me nt s of f u r n a c e s t a r t a n d s t o p i s n o t o n l y f i t f o r s u p e r c r i t i c a l a n d u l t r a s u p e r c r i t i c a l u n i t s ，b u t a l s o f i t f o r o t h e r u ni t s ． Ke y wor d s s u b c r i t i c a l b oi l e r； r e a r pl a t e n s up e r he a t e r ； ox i d e s c a l e ； a n a l ys i s a n d r e s e a r c h 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m