1000MW超超临界燃煤锅炉燃烧与NOx排放特性试验研究.pdf

第 4 6卷第 4期 2 0 1 0 年 2 月 机械工程学报 J OURNAL OF M ECHANI CAL ENGI NEERI NG Vo1 ． 46 N O． 4 Fe b ． 2 01 0 DoI 1 0 ． 3 9 0 1 ， J M E． 2 0 1 0 ． 0 4 ． 1 0 5 1 0 0 0 MW 超超临界燃煤锅炉燃烧与 N 排放特性试验研究木 胡志宏 郝卫东 薛美盛 2 王 军 f 1 ．山东电力研究院热能工程研究所济南2 5 0 0 0 2 ； 2 ．中国科学技术大学 自动化系合肥2 3 0 0 2 6 ； 3 ．东方锅炉 集团 股份有限公司锅炉研究所 自贡6 4 3 0 0 1 摘要为实现高效燃烧和低 NO 排放，在一台 1 0 0 0 Mw 对冲燃烧烟煤锅炉上进行燃烧优化调整试验，测量炉膛烟气温度分 布，研究煤种、省煤器出口氧量、燃尽风量、燃烧器及燃尽风风门开度、燃烧器投运方式和负荷等因素对燃烧和N 排放的 影响规律。试验表明，省煤器出口氧量和燃尽风量对锅炉效率和 N Ox 排放有较大影响，二者分别保持在 3 ．0 ％和 7 5 0 t ／ h时运 行效果较好，且利于消除屏式过热器结焦 调整同层燃烧器外二次风挡板开度可减轻沿炉膛宽度的氧量不均； 燃用设计煤种、 全关燃尽风喷口外二次风挡板、保持燃烧器中心风母管风门开度为 5 0 ％并在满负荷时尽量停止一层上排燃烧器利于降低飞灰 中碳的质 量分数。调整 后测 得锅 炉效率超 过 9 4 ． 4 ％，NO x 排放浓度低于 3 0 0m g ／ m3 ，明显优于国 内目前运行的锅炉。 关键词超超临界燃煤锅炉对冲燃烧氮氧化物排放 中图分类号T K 2 2 7 ． 1 Ex pe r i me nt a l S t u d y o n Co mbu s t i o n a nd No Emi s s i o n Cha r a c t e r i s t i c o f 1 0 0 0 M W Ul t r a s up e r c r i t i c a l Co a l fir e d Bo i l e r HU Z h i h o n g HAO W e i d o n g XUE M e i s h e n g 2 WANG J u n 。 1 ． D e p a r t me n t o f T h e r ma l E n g i n e e r i n g ， S h a n d o n g E l e c t ri c a l P o we r R e s e a r c h I n s t i t u t e ， J i n a n 2 5 0 0 0 2 ； 2 ． De p a r t me n t o f Au t o ma t i s m， Un i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y o f Ch i n a ， He f e i 2 3 0 0 2 6 ； 3 ． B o i l e r R e s e arc h I n s t i tut e ， D o n g f a n g B o i l e r G r o u p C o ． L t d ． ， Z i g o n g 6 4 3 0 0 1 Ab s t r a c t F o r g e t t i n g h i g h e r e ffi c i e n c y a n d l o we r NO e mi s s i o n ， a t e s t t o o p t i mi z e c o mb u s ti o n s y s t e m i s c o n d u c t e d i n a 1 0 0 0 MW b i t u mi n o u s c o a l - fi r e d b o i l e r in o p p o s e d fi rin g p a tt e r n ．Du r i n g t h e t e s t ，the g a s t e mp e r a t u r e d i s t r i b u t i o n i n f u r n a c e i s me asu r ed， c o mb u s ti o n a n d NOx e mi s s i o n c h a r a c t eri s ti c i s s tud i e d b y v a r y i n g s u c h f a c t o r s as t y p e o f c o a l ， 02 a t e c o n o mi z e r e x i t ， ma s s fl o w o f o v e r fire d a i r O F A ， a i r d a m p e r p o s i ti o n o f b u r n e r and a f t e r a i r p o r t n AP ， c o mb ina t i o n s o f b u r n e r s and b o i l e r l o a d ． I t ind i c a t e s tha t O2 at e c o n o mi z e r e x i t and mass fl o w o fOF A h a v e g r e a t e ff e c t o n b o i l er e ffic i en c y an d NOx e mi s s i o n ． I t ’ S b e tt e r t o k e e p t h e s e t wo p a r a me t e r s a t 3 ． 0 ％ an d 7 5 0 t ／ h r e s p e c t i v e l y ． wh i c h c a n a l s o e l i mi n a t e s l a g g i n g o n p l a t e n s u p e r h e a t er． 02 d e v i ati o n a l o n g f u r n a c e wi d t h C an b e e l i mi n a t e d b y s e tt i n g o u t e r s e c o n d a i r d a mp e r o f b u r n e r s in s a me h o r i z o n t a l r o w a t d i ffe r e n t p r o p er p o s i t i o n s ． Un b u r n ed c arb o n in fl y ash C an b e d e c r e ased b y u s i n g d e s i g n c o a l ， c l o s i n g o u t e r s eco n d a i r d a mp e r o f AAP s e t t i n g b u r n e r ’ S c o r e a ir d a mp e r a t 5 0 ％ and s h u tt ing d o w n o n e - l a y er u p p e r r o w b u r n e r s at f u l l l o a d i f p o s s i b l e ． Af t er a d j ust me n t ， the me asu r e d e ffic i enc y o f b o i l er i s a b o v e 9 4 ． 4 ％ and NO／e mi s s i o n c o n c e n t r a t i o n i s l o we r t h an 3 0 0 mg ／ m 3 ．Th e y are o b v i o u s l y b e t t er tha n tho s e o f b o i l e rs in s e r v i c e in Ch i n a ． Ke y wo r d s Ul t r a - s u p e r c r i t i c a l Co a l - fir e d b o i l e r Op p o s e d fi r i n g NOx e mi s s i o n 0 前言 在锅炉燃烧生成的诸多排放物中，N 是唯一 国家 高技 术研究发展计划 资助 项 目 8 6 3计划 ，2 0 0 7 AA 04Z 1 9 5 。 2 0 0 9 0 3 0 1 收到初稿，2 0 0 9 0 8 0 4收到修改稿 可以通过改进燃烧方式降低排放量的气体污染物， 为了满足 日益严格的环保要求，近年来开发了一系 列降低N 排放 的燃烧控制技术并在 电站锅炉上应 用， 例如吴少华等[ 1 -3 】 提出了水平浓淡燃烧的风包粉 燃烧技术并介绍了在 3 0 0 Mw及以下容量锅炉上的 应用情况，李争起等【4 J提出了适用于贫煤的中心给 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 机械工程学报 第 4 6卷第 4期 粉旋流燃烧器并研究了对 3 0 0 Mw 锅炉稳燃和降低 NO 排放的影响。根据 P O HL等【 5 】 提 出的 NO 生成 理论 ，各种低 NO 燃烧技术都会降低燃烧温度 ，延 迟二次风与火焰的混合，降低火焰中的氧浓度，这 与稳定着火、强化燃烧 的原则相矛盾。为了同时满 足高效稳定燃烧和降低 N 排放的要求，在完善设 计的同时，往往需要对新投产 的锅炉进行燃烧优化 调整 ，以确定最佳 的运行参数。杨震等[ 6 - 7 1 分别对 6 0 0 MW 四角切圆燃烧和对冲燃烧超临界锅炉进行 了调整试验 。 超超临界机组效率高、 环保性能好、 技术成熟， 是我 国洁净煤发电技术 的主要发展方向 J ，近年来 在我 国获得 了快速发展， 2 0 0 6年底玉环 电厂和邹县 电厂的 1 0 0 0 Mw 超超临界机组先后投入商业运 行。与我 国目前的 3 0 0 MW 和 6 0 0 Mw 主力机组相 比，国产引进型 l 0 0 0 Mw 超超临界机组参数高、 容量大， 为适应锅炉大型化、 减小炉膛出口热偏差， 普遍采用了大宽深 比矩形炉膛和旋流燃烧器对冲燃 烧或单炉膛双切圆燃烧方式，为了满足更加严格的 N 排放要求，采用 了先进 的低 N 燃烧器和燃尽 风空气分级等炉 内脱氮燃烧技术【 9 】 。 由于 l 0 0 0 Mw 超超临界锅炉在我国应用时间短，对其燃烧系统运 行特性的试验研究较少， 申春梅等[ 1 O q 1 ] 对 1 0 0 0 MW 单炉膛双切圆炉 内燃烧过程进行的数值模拟及樊泉 桂 】 对超超临界锅炉燃烧新技术进行的理论分析均 缺乏试验数据的支持 本文针对邹县电厂 2台 1 0 0 0 Mw 超超临界锅炉进行 了燃烧优化调整试验，研究 煤种、机组负荷和运行参数等因素对燃烧和 NO x 排 放特性的影响规律 ，确定锅炉最佳运行参数，实现 锅炉高效低 N O 燃烧 ，并为同类型锅炉的设计和运 行优化调整提供参考 。 1 燃烧设备简介 1 ． 1 燃烧设备特点 锅炉为东方锅炉厂与 日本 B HK公司合作设计、 联合制造 的 D G3 o 0 0 ／ 2 6 ． 1 5 一 I I 1 型单炉膛、前后墙对 冲燃烧、固态排渣超超临界本生直流锅炉，炉膛宽 深高为 3 3 9 7 3 i n l n 1 5 5 5 8 mm 6 4 0 0 0 IT I n l ，设计炉 膛容积热负荷 7 9 k W／ m3 ，截面热负荷 4 ． 5 MW／ m ， 燃烧 器 区域 壁面 热 负荷 1 ． 6 MW／ m ， 出 口烟 温 1 0 1 6℃。炉膛前、后墙各布置 3层 每层 8只 H T NR 3低 N 旋流燃烧器和 1层 每层 2只侧燃尽风 S i d e a i r p o r t ， S A P 喷 口和 8只燃尽风 Af t e r a i r p o rt， AA e 喷 口1 燃尽风喷口，如图 1所示 。每层燃烧器 及燃尽风层由单独的风室供风，每个风室入口左右 两侧设有风门挡板，可程控调节各层风室的风量分 配，实现沿炉膛高度的分级燃烧 。 Y丫Y Y Y Y Y Y 专 岳 3 1 4 0 8 、 、 、， } 、 、 、 、 、 Y Y Y Y Y Y Y 2 5 5 8 8 、、 、 、 、、 、 、 Y Y Y丫Y Y Y Y 1 9 7 6 8 、,-k 、 、 、、 、 、 丫Y Y丫 Y Y Y 3 3 9 7 3 图 1 燃烧器布置图 燃尽风 燃烧器 燃烧器 燃烧器 HT N R3低 NO 旋流燃烧器结构如图 2所示， 在径 向同样采用分级燃烧技术，由内到外分别为旋 流中心风，直流一次风，直流内二次风和旋流外二 次风，在燃烧的不同阶段分别送入炉膛。燃尽风 由 直流中心风、旋流内二次风和外二次风组成 ，侧燃 尽风 由直流 中心风和旋流外二次风组成 。同一燃烧 器或燃尽风喷口风量配 比可通过手动调风器调节。 图2 HT - N R 3旋流燃烧器结构简图 1 ． 2 燃用煤质 锅炉燃用兖州煤矿和济北煤矿的混合烟煤，采 用正压直吹式制粉系统。设计和校核煤种煤质特性 见表 1 。 表 1 煤质特性分析 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 0年 2月 胡志宏等1 0 0 0 Mw 超超临界燃煤锅炉燃烧与N 排放特性试验研究 1 0 7 2 试验 内容及方法 2 ． 1 试验 内容 研究燃用煤种 ，省煤器 出口氧量、燃尽风量 、 燃尽风和燃烧器 的外二次风挡板开度 、燃烧器的中 心风母管挡板开度、燃烧器投运方式和机组负荷对 锅炉燃烧和 NO 排放特性的影响。 2 ． 2 试验 方法 试验在 7 ≠ } 锅炉上进行 ， 首先调整锅炉达到试验 条件 ，稳定运行 I h后 ，测量尾部烟气成分、飞灰 含碳量、炉渣含碳量及炉膛烟气温度 。烟气分析取 样测点布置在省煤器 出口，在整个烟道截面上沿宽 度方向均匀布置 1 4个测点。 飞灰和炉渣取样位置分 别布置在电除尘器入 口烟道和刮板式捞渣机出 口。 炉膛烟气温度采用辐射式光学高温计通过布置在炉 膛前墙和左、右侧墙的 4 6个观火孔测量。 3 试验结果与分析 3 ． 1 炉膛烟温分布基本特点 1 0 0 0 MW 满负荷 时测得炉膛烟温分布如 图 3 和图 4所示。由图 3可见，炉膛 内烟气温度分布并 不均匀，分级燃烧现象较为明显，在炉膛深度方向 上，由于一次风、粉介质从前、后墙喷入 ，着火后 挥发分逐渐析出燃烧，内、 外二次风分级混入火焰， 造成前、后墙 附近烟温水平较低，炉膛 中间对冲区 域烟温最高；为降低 N 排放，锅炉设计的主燃烧 器区域过量空气系数变化范围为f O ． 7 5 ～0 ． 9 0 ，属于 缺氧燃烧， 这样在该区域因缺氧而形成还原性气氛， 不仅有利于降低炉膛温度 ，使热力型 N 降低，而 且有利于煤中释放 的含氮中间产物 的还原分解 ，使 燃料型 NO 降低 ，而且还原性气氛越强，其还原分 解越充分 ，分级燃烧效果越好 引 。大量未燃尽气体 和碳粒随烟气上 升进入燃尽风 区域 标高 3 8 ． 6 m 后，遇到燃尽风送来的新鲜氧气会剧烈燃烧放热， 使炉膛截面平均温度在燃尽风喷 口区域附近达到最 高。图 3中前墙烟温略低于后墙，这是由于前、后 墙磨煤机出力不均造成的，对于直吹式磨煤机，出 力大则喷燃器 出口一次风速和动量高，会将火焰中 心推 向出力小的一侧，当前后墙磨煤机 出力基本相 同时，火焰 中心偏斜现象会基本消除。 图4为前墙 5 6 ． 8 m标高处沿炉宽的屏区下部烟 温分布， 由于两侧墙处烟气 的放热量较中间位置大， 因此沿炉膛 宽度烟温分布为中间高两侧低 。屏区中 问位置的烟温达到 l 3 0 0℃，超过 了校核煤种的软 吕 蝗 蛰 器 烟气温度 ／ ℃ a 左侧墙 6 O 5 0 惶 4 0 3 0 2 0 烟气温度 ／ ℃ b 右侧墙 图 3 两侧墙处沿炉膛高度和深度的烟温分布 v 一前墙附近烟温一 △ 一后墙 附近烟温一 O 一侧墙中间烟温 赠 鬻 图4 炉膛出口处 标高 3 8 ． 6 m 沿炉宽的烟温分布 化温度 l 2 9 0 ℃ 表 1 ，说明在满负荷下燃用灰熔 点较低的校核煤种存在屏式过热器结焦的危险【 l 引 ， 实际在长期燃用校核煤种的情况下也发现在炉膛中 问的屏式过热器下部有挂焦现象。 3 ． 2 省煤器出口氧量的影响 在 1 0 0 0 MW 工况， 燃用设计煤种和校核煤种， 6台磨煤机运行 的情况下，改变省煤器出口氧量， 维持其他参数不变，试验结果如图 5所示 。随着省 煤器 出口氧量提高，主燃烧器区域燃烧增强，烟气 温度升高，N 排放浓度升高，飞灰 中碳的质量分 数下 降。当省煤器出 口氧量大于 3 ． 0 ％以后，氧量变 化对飞灰中碳的质量分数的影响减小，飞灰中碳的 质量分数降低趋势减缓，此时排烟热损失的提高将 超过未完全燃烧热损失下降的影响，锅炉效率达到 最高。因此，实际运行中将省煤器出口氧量控制在 3 ． 0 ％左右 ，锅炉的运行状态比较理想。 3 ． 3 燃用煤种的影响 从 图 5中还可以看出燃用设计煤种时锅炉飞灰 中碳 的质量分数 明显低于校核煤种，这是 由于设计 煤种 的灰分、水分较低，挥发分和发热量较高，易 于着火和燃尽，在磨煤机运行台数相同的情况下， 燃用设计煤种时单台磨煤机出力较低，煤粉细度更 细，也有利于燃尽。由于设计煤种和校核煤种 的含 氮量变化不大，煤种变化对 N 排放影响不 明显。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 0 8 机械工程学报 第 4 6卷第 4期 E 南 E 占 Z 燃 Z 图5 氧量和煤种变化对飞灰中碳的质量分数 和 NO x 排放 的影 响 ．▲ ．燃用校核煤种时 N 排放浓度 _ ． _燃用设计煤种时N 排放浓度 ．△ ．燃用校核煤种时飞灰中碳的质量分数 ．O ．燃用设计煤种时飞灰中碳的质量分数 装 啦I{ 喀 盆 毯 ‘ 3 ． 4 燃尽风层风量配 比的影响 燃尽风层的风量配比直接影响燃烧器区域的 风量分配和燃烧份额 。在 1 0 0 0 MW 工况下，燃用 校核煤种，维持给煤量、一次风量、燃烧器和燃尽 风的中心风、内二次风、外二次风挡板不变，改变 燃尽风层大风箱入 口挡板开度 ，调整燃尽风量 ，试 验结果如图 6所示，随燃尽风量增加 ，主燃烧器区 域过量空气系数和燃烧份额降低 ，烟气温度降低 ， N 排放浓度直线下降，飞灰中碳的质量分数也随 之增大，增加趋势先缓后急，燃尽风量较小时，飞 灰中碳的质量分数增加较慢 ，燃尽风量超过 7 5 0 t ／ h 以后，飞灰中碳的质量分数增加 明显 。对屏区的烟 气温度测量也发现，燃尽风量增加，燃尽风区域的 燃烧份额会增加，使屏区烟温升高，屏式过热器结 焦危险性增大。为保证燃尽和 防止屏式过热器结 焦 ，满负荷时燃尽风量控制在 7 0 0 7 5 0 t ／ h 时较 好，此时 N 排放浓度也小于设计值 3 0 0 mg ／ m W o 6 ％ 。 Ⅲ 咖 蜓 S 鹭 哥 燃尽风量 m ／ t h 图6 燃尽风量对飞灰中碳的质量分数和 N 的影响 3 ． 5 燃尽风外二次风门挡板开度的影响 提高燃尽风可以降低 N ，但是飞灰中碳 的质 量分数会升高，为 了降低飞灰中碳的质量分数 ，在 1 0 0 0 Mw 工况下，燃用校核煤种，维持燃尽风量 不变，进行燃尽风外二次风挡板开、关试验，如表 2所示。由表 2可见，在燃尽风量不变的情况下， 外二次风全关后，由于通流面积减小，通过中心风 和旋流 内二次风的流量增加，风速提高，增强直流 中心风进入炉膛中心的穿透力和旋流内二次风在水 冷壁附近的旋转强度，使燃尽风在炉膛宽度和深度 方 向同烟气充分混合，既可保证水冷壁区域呈氧化 性，防止水冷壁结焦；同时可保证炉膛中心不缺氧， 有利于燃尽，使飞灰含碳量下降。由于燃尽风量未 增加 ，因此 N 的改变不明显。 表 2 燃尽风外二次风挡板开度对飞灰和N 的影响 3 ． 6 燃烧器中心风母管挡板开度的影响 燃烧器中心风为油枪供风，在燃煤时其开度对 燃烧影响较大。机组负荷 1 0 0 0 Mw，维持省煤器 出口氧量、燃尽风量不变，燃烧器 中心风手动挡板 全开，调整各层中心风母管入 口电动门开度，改变 中心风流量，试验结果如 图 7所示 ，随着燃烧器中 心风流量增加，炉渣中碳的质量分数下降，飞灰中 碳的质量分数先下降后上升，这是因为随中心风速 增大 ，一次风刚性增强，延长 了下落煤粉的燃烧时 间，使炉渣中碳 的质量分数下降，同时供氧条件改 善，降低 了飞灰含碳量，但是当中心风量过高后， 会使着火点推迟 ，飞灰中碳的质量分数上升。中心 风门开度变化对 N 排放无明显影响。 显然，中心 风门开度 5 0 ％燃烧效果最好， 开度不易过大或过小。 图7 中心风门开度对飞灰和炉渣中碳的质量分数的影响 3 ． 7 燃烧器外二次风挡板开度的影响 燃烧器旋流外二次风的空气量占燃烧器区域 总风量 的 6 0 ％以上，由于炉膛较宽并采用大风箱两 侧进风方式，外二次风开度一致的情况下，同一层 8个燃烧器的进风量并不相 同，这会导致沿炉膛宽 度 的氧量偏差。调节同层燃烧器外二次风挡板的开 度可以调整氧量偏差。图8 给出了 1 0 0 0 Mw 时不 4 3 3 2 2 1● 0 0 8 3 4 2 O 8 3 2 2 2 2 2 述 咖蟋S替导 0 O O O O O O 如 勰 “ 一 c - 山． 如 邑＼ 古z 艇蛰卷 0 z 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 0年 2月 胡志宏等1 0 0 0 MW 超超临界燃煤锅炉燃烧与N 排放特性试验研究 1 0 9 同外二次风开度对氧量分布的影响，图 8中工况 1 为外二次风挡板开度均为 5 O ％，工况 2是在工况 1 的基础上将同层的第 1 、4 、5 、8号燃烧器外二次风 挡板开大到 8 0 ％。显然，在风 门挡板开度相同的情 况下 ，沿炉膛宽度的氧量分布呈 “ M”形，中间和 两侧的氧量偏小，外二次风调整可 以明显改善氧量 分布均匀性。 氧量分布均匀后， 局部缺氧区域消失 ， 煤粉燃尽度增加，飞灰中碳 的质量分数和 CO浓度 由调整前的 3 ． 0 ％和 1 7 6 9 mg ／ m3 降低到 2 ． 8 5 ％和 3 2 3 mg ／ m3 ；局部富氧 区消失使 N 排放浓度 由调 整前的 2 7 4mg ／ m3 降低到 2 6 3 mg ／ m3 。 咖1 球 炉膛宽度 b ／ m 图 8 省煤器 出口氧量分布 3 ． 8 燃烧器投运方式和负荷的影响 维持风门挡板和运行氧量不变 ，改变机组负荷 及燃烧器投运方式，试验结果见表 3 。在 l 1 0 0 0 Mw 负荷下，AB C DE 五层燃烧器投入运行时的飞灰 中 碳 的质量分数和 N 均低于 A BC DE F六层燃烧器 全部投入运行的情况，上层 F层燃烧器停运使燃烧 器区域的燃烧强度增强 ，火焰中心下降，煤粉在炉 内的行程增加有利于燃尽，同时煤粉浓度增大有利 于降低 N 排放。 表 3 负荷和燃烧器投运方式对飞灰和 N Ox 的影响 在 A B C DE五层燃烧器运行情况下 ，机组负荷 由 1 0 0 0 MW 下降到 8 0 0 Mw，炉膛燃烧强度和温 度下降，使飞灰 中碳 的质量分数略有升高，N 大 幅下降。 3 ． 9 性能考核试验结果 调整试验后 ，在最优工况下对两 台锅炉进行 了 性能考核试验，试验结果如表 4所示 ，采用 AS ME P T C 4 9 8版计算得到锅炉平均修正效率 按照低位 发热量1 均达到 9 4 ． 4 ％以上， 超过性能保证值 9 3 ． 8 ‰ N 排放浓度低于 3 0 0 mg ／ m 3 ，不仅远远低于我国 燃煤电站锅炉 固态排渣炉 目前的排放水平 6 0 0 1 2 0 0 mg ／ m3 [ ，而且满足 国家 限排标准【 】 要求的 4 5 0 me d m 。 表 4 锅炉性能考核试验结果 4 结论 1 性能试验结果表明，邹县 1 0 0 0 MW 超超 临界锅炉运行稳定，锅炉效率高， N 排放浓度低， 明显优于国内目前运行的大型燃煤锅炉。该锅炉燃 烧 系统的设计是成功的，其试验结果可为 国内类似 的超超临界锅炉的设计和运行优化调整提供借鉴 。 2 省煤器 出口氧量和燃尽风配 比是影响锅炉 效率和 N 排放的主要 因素。1 0 0 0 Mw 时控制省 煤器 出口氧量为 3 ． 0 ％，燃尽风量 7 0 0 7 5 0 t ／ h可以 保证锅炉燃烧效率较高，N 排放较低 ，炉膛 内不 结焦 。调整燃烧器外二次风挡板开度可减轻氧量偏 差，改善燃烧效果。 3 燃用煤种、燃烧器投运方式、燃烧器中心 风和燃尽风喷口的* F -次风风量对焦碳燃尽的影响 较大 ，对 N 排放影响不明显。满负荷运行时应控 制燃烧器中心风挡板开度在 5 0 ％，燃尽风的外二次 风挡板全关，在制粉系统 出力满足 的情况下尽量停 止一层上排燃烧器 ，且燃用设计煤种时飞灰中碳 的 质量分数较低 ，锅炉不易结焦。 参考文献 [ 1 】 吴少华，李争起，孙绍增，等．低 N 排放的 “ 风包 粉” 浓淡煤粉燃烧技术【 J 】 I机械工程学报， 2 0 0 2 ， 3 8 1 1 0 8 一 l 1 1 ． WU S h a o h u a ， L I Z h e n g q i ， S UN S h a o z e n g ， e t a 1 ． Ai r - s u r r o u n d i n g -f u e l AS F p u l v e ri z e d c o a l b i a s c o m b u s - t i o n t e c h n o l o g y wi t h l o w NO x e mi s s i o n [ J ] ．C h i n e s e J o u r n a l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 2 ，3 8 1 1 08 ． 1 1 1 ． [ 2 】 王志强，孙绍增，张晓辉，等．中二次风水平摆角对 炉内流场的影响【 J ] ．机械工程学报，2 0 0 7 ，4 3 8 1 6 5 ． 1 7 0 ． WANG Z h i q i a n g ，S UN S h a o z e n g ，Z HANG Xi a o h u i ，e t a 1 ．E ffe c t o f o f f s e t a n g l e s o f mi d - s e c o n d a r y a ir n o z z l e s o n fl o w fi e l d i n T - fi r e d f u r a n c e [ J ] ． C h i n e s e J o u r n a l o f Me c h ani c a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 7 ， 4 3 8 1 6 5 1 7 0 ． [ 3 ] 孙锐，李争起，孙绍增，等．四角切圆锅炉炉内煤粉 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 1 O 机械工程学报 第4 6卷第 4期 燃烧过程数值模拟[ J ] ．机械工程学报，2 0 0 6 ，4 2 8 l 0 7 ． 1 1 3 ． S UN Ru i ，L I Zh e n g q i ，S UN S h a o z e n g ， e t a 1 ． Nu me ri c a l s i mu l a t i o n o n p u l v e riz e d c o a l c o mb u s t i o n p r o c e s s i n a t a n g e n t i a l fi ri n g f u r a n c e [ j． C h i n e s e J o u r n a l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 6 ， 4 2 8 1 0 7 一 l 1 3 ． [ 4 】 李争起， 陈智超， 孙锐， 等． 适用于燃用贫煤的 1 0 2 5 t ／ h 锅炉的中心给粉旋流燃烧器[ J ] ． 机械工程学报，2 0 0 6 ， 4 2 3 2 2 1 - 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s u p e r c r i t i c a l b o i l e r i n C h i n a [ J ] ． B o i l e r M a n u f a c t u r i n g ， 2 0 0 5 ， 4 7 5 7 6 ． [ 9 ]9 樊泉桂． 超临界和超超临界锅炉煤粉燃烧新技术分析 [ J ] ． 发 电设备，2 0 0 6 ，7 2 2 3 2 5 ． F A N Qu a n g u i ． A n a l y s i s o f n e w p u l v e r i z e d c o a l c o mb u s t i o n t e c h n o l o gy o f s u p e r c r i t i c a l p r e s s ure b o i l e r [ J ] ． E l e c t r i c a l E q u i p me n t ， 2 0 0 6 ， 7 2 2 3 2 5 ． [ 1 0 】 申春梅，孙锐，吴少华．1 GW 单炉膛双切圆炉内煤粉 燃烧过程的数值模拟[ J ] ．中国电机工程学报，2 0 0 6 ， 2 6 1 5 5 1 - 5 7 ． S HE N C h u n me i ，S UN Ru i ，W U S h a o h u a ．Nu me ri c a l s i mu l a t i o n o f p u l v e riz e d c o a l c o mb u s t i o n i n a 1 GW d u a l c i r c l e t a n g e n t i a l fi r i n g s i n g l e c h a mb e r b o i l e r [ J ] ． P r o c e e d i n g s o f t h e C S E E ， 2 0 0 6 ， 2 6 1 5 5 1 5 7 ． 【 l 1 】 马斌．大型超临界、超超临界锅炉低燃烧系统研究【 D 】 ． 杭州 浙江大学，2 0 0 7 ． M A Bi n ． I n v e s t i