SLDI 233A14 中 国 石 化 集 团 兰 州 设 计 院 标 准(气液分离器).pdf

中 国 石 化 集 团 兰 州 设 计 院 标 准 SLDI 233A14-98 SLDI 233A14-98 0 新 编 制 全部 修改 标记 简 要 说 明 修改 页码 编制 校核 审核 审定 日期 1999 - 05 - 21 发布 1999 - 06 - 01 实施 中国石化集团兰州设计院 气液分离器设计气液分离器设计 目 次 1 说明⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 1 2 立式和卧式重力分离器设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 1 2.1 应用范围⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 1 2.2 立式重力分离器的尺寸设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 1 2.3 卧式重力分离器的尺寸设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 3 2.4 立式分离器（重力式）计算举例⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 5 2.5 附图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 6 3 立式和卧式丝网分离器设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 11 3.1 应用范围⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 11 3.2 立式丝网分离器的尺寸设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 12 3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 15 3.4 计算举例⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 16 3.5 附图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 17 4 符号说明⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ 19 工程设计标准 中国石化集团兰州设计院 SLDI 233A14-98 实施日期1999.06.01 第 1 页 共 21 页 1 气液分离器设计 1 说明 1.1 本规定适用于两种类型的气液分离器设计立式和卧式重力分离器设计和立式和卧式丝网分离 器设计。 2 立式和卧式重力分离器设计 2.1 应用范围 2.1.1 重力分离器适用于分离液滴直径大于200μm的气液分离。 2.1.2 为提高分离效率，应尽量避免直接在重力分离器前设置阀件、加料及引起物料的转向。 2.1.3 液体量较多，在高液面和低液面间的停留时间在6～9min，应采用卧式重力分离器。 2.1.4 液体量较少， 液面高度不是由停留时间来确定， 而是通过各个调节点间的最小距离100mm来加以 限制的，应采用立式重力分离器。 2.2 立式重力分离器的尺寸设计 2.2.1 分离器内的气速 2.2.1.1 近似估算法 5 . 0        − G GL st KV ρ ρρ 2.2.11 式中 Vt浮动（沉降）流速，m/s； ρL、ρG液体密度和气体密度，kg/m 3； KS系数 d *200μm时，K S0.0512； d *350μm时，K S0.0675。 近似估算法是根据分离器内的物料流动过程， 假设Re130， 由图2.5.11查得相应的阻力系数CW1， 此系数包含在Ks系数内，KS按式2.2.11选取。由式2.2.11计算出浮动（沉降）流速（Vt），再 设定一个气体流速（ue），即作为分离器内的气速，但ue值应小于Vt。 真正的物料流动状态，可能与假设值有较大的出入，会造成计算结果不准确，因此近似估算法只 能用于初步计算。 2.2.1.2 精确算法 从浮动液滴的平衡条件，可以得出 5 . 0 GW GL t 3 *4      − ρ ρρ C gd V 2.2.12 式中 Vt浮动（沉降）流速，m/s； d *液滴直径，m； ρL、ρG液体密度和气体密度，kg/m 3； g重力加速度，9.81m/s 2; Cw阻力系数。 首先由假设的Re数，从图2.5.11查CW，然后由所要求的浮动液滴直径（d *）以及ρ L、ρG按式 （2.2.12）来算出 t V，再由此 t V计算Re。 G * ρG t e Vd R 2.2.13 式中 μG气体粘度，PaS。 SLDI 233A14-98 2 其余符号意义同前。 由计算求得Re数，查图2.5.11，查得新CW，代入式2.2.12，反复计算，直到前后两次迭代的 Re数相等即 t t VV为止。 取ue≤Vt,即容器中的气体流速必须小于悬浮液滴的浮动（沉降）流速（Vt）. 2.2.2 尺寸设计 尺寸图见图2.2.2所示。 2.2.2.1 直径 5 . 0 e Gmax 0188. 0         u V D 2.2.21 式中 D分离器直径，m； VGmax气体最大体积流量，m 3/h； ue容器中气体流速，m/s。 由图2.5.12可以快速求出直径（D）。 2.2.2.2 高度 容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱体部分，见图2.2.2所示。 低液位（LL）与高液位（HL）之间的距离，采用式2.2.22计算 2 L L 1 .47 D tV H 2.2.22 式中 HL液体高度，m； t停留时间，min； D容器直径，m； VL液体体积流量，m 3/h。 图2.2.2 立式重力分离器 图2.2.2 立式重力分离器 停留时间t以及釜底容积的确定，受许多因素影响。这些因素包括上、下游设备的工艺要求以及停 车时塔板上的持液量。当液体量较小时，规定各控制点之间的液体高度最小距离为100mm。表示为LL（低 液位）-100mm-LA（低液位报警）-100mm-NL（正常液位）-100mm-HA（高液位报警）-100mm-HL（高液位）。 2.2.2.3 接管直径 气、液 SLDI 233A14-98 3 a 入口接管 两相入口接管的直径应符合式2.2.23要求。 ρGP u2 3.3410 -3V G＋VL 0.5ρG 0 25. 2.2.24 式中 VG、VL分别为气体与液体体积流量，m3/h； DP接管直径，m。 由图2.5.13可以快速求出接管直径。 b） 出口接管 气体出口接管直径， 必须不小于所连接的管道直径。 液体出口接管的设计， 应使液体流速小于等于1m/s。 任何情况下，较小的出口气速有利于分离。 2.3 卧式重力分离器的尺寸设计 2.3.1 计算方法及其主要尺寸 设备尺寸计算的依据是液体流量及停留时间。按式2.3.1求出“试算直径”DT，在此基础上，求得容器 中液体表面上的气体空间， 然后进行校核， 验证是否满足液滴的分离。 卧式重力分离器的尺寸见图2.3.1所示。 试算直径 3 1 L T 12. 2       ⋅ AC tV D 2.3.1 式中 CLT/DT2～4（推荐值是2.5）； DT、LT分别为圆柱部分的直径和长度，m； VL液体的体积流量，m 3/h； t停留时间，min； A可变的液体面积（以百分率计）即 AATOT－（AaAb），均以百分率计 其中 ATOT总横截面积，； Aa气体部分横截面积，； Ab液位最低时液体占的横截面积，。 图2.3.1 卧式重力分离器 图2.3.1 卧式重力分离器 通常开始计算时取A80，并假设气体空间面积Aa为14，最小液体面积Ab为6。 选择C值时，须考虑容器的可焊性（壁厚）和可运输性（直径、长度）。 由DT和Aa14，查图2.5.1-4，得出气体空间高度a，a值应不小于300mm。如果a＜300mm，需用A 气、液 气 LT 液 SLDI 233A14-98 4 ＜80的数值，再进行计算新的试算直径。 2.3.2 接管距离 两相流进口接管与气体出口接管之间的距离应尽可能大，即LN≈LT及LTCDT。 式中 LN两相流进口到气体出口间的距离，m; LT圆筒形部分的长度，m。 根据气体空间Aa和一个时间比值（R）（即液滴通过气体空间高度所需沉降时间与气体停留时间 的比）来校核液滴的分离，计算进口和出口接管之间的距离 N L。 RAD Va L a 5 . 0 G GL2 T G N 524. 0 ρ ρρ− ⋅ 2.3.21 式中 N L、 T D、a分别为进出口接管间距离、卧式容器直径和气体空间高度，m； VG气体流量，m 3/h； ρL、ρG分别为液体密度、气体密度，kg/m 3； Aa气体部分横截面积，； R对于d *350μm，使用R0.167 对于d *200μm，使用R0.127 Rτs/τT 其中 τs直径为d*的液滴，通过气体空间高度a所需要的时间，s； τT气体停留时间，s。 两相流进口到气体出口间的距离LN不应小于 N L。 接管设计见2.2.2.3规定。 2.3.3 液位和液位报警点计算实例 已知VL120m 3/h，t6min，D T2000mm，LT5000mm，最低液位高度hLL150mm。 最低液位（LL）、低液位报警（LA）、正常液位（NL）、高液位报警（HA）、最高液位（HL）之 间的时间间隔分别是2、1、1、2min。要计算对应时间间距的各液位高度。 解题如图2.3.3所示。 最低液位，即液面起始高度（计算时间为0）的液位高度hLL为150mm。 容器横截面积（ATOT） 2 22 14 . 3 4 2 4 m D A T TOT ππ 相当于液体在容器中停留时间为1min所占的横截面积为 A11201/（605）0.4m 2 图2.3.3 卧式重力分离器液位高度 图2.3.3 卧式重力分离器液位高度 其它几个高度按下述方法求出 hLL/DT150/20000.075，由图2.5.15查得034. 0 LL TOT b hh A A 即是图中。 2 TOTb 107. 014. 3034. 0034. 0mAA SLDI 233A14-98 5 得 289. 0 14. 3 4 . 02107. 02 TOT 1b TOT LA A AA A A 查图2.5.15得333. 0 T LA D h ，从最低液位经2min后得到液面高度为 6662000333. 0333. 0hhmmDh LATLA 即是图中 得 416. 0 14. 3 4 . 03107. 03 TOT 1b TOT NL A AA A A 查图2.5.15得 T NL D h 0.434，过1min后，液面高度为hNL0.4342000868mm（hNL即是图中h） 得 544. 0 14. 3 4 . 04107. 04 TOT 1b TOT HA A AA A A 查图2.5.15得 T HA D h 0.535，再过1min液面高度为hHA0.535DT0.53520001070mm（hHA即是图 中h） 得 798. 0 14. 3 4 . 06107. 06 TOT 1b TOT HL A AA A A ， 查图2.5.15得 746. 0 T HL D h ，再过2min液面高度为hHL0.746DT0.74620001492mm（hHL即是图 中h）。 2.4 立式分离器（重力式）计算举例 2.4.1 数据 VL8.3m 3/h ρL762kg/m 3 T318K P0.324MPa Vmax135 VG521.7m 3/h ρG4.9kg/m 3 μG14.610-6Pas d *35010-6m Vmin70 停留时间t6min，要决定分离器尺寸。 2.4.2 解题 2.4.2.1 浮动流速（Vt） 由式2.2.12计算 sm C gd V GW GL t /841. 0 9 . 41 9 . 47621035081. 9 3 4 3 4 5 . 0 6 5 . 0 *       −      − − ρ ρρ 由式2.2.13计算 8 .98 106 .14 9 . 410350841. 0 6 6 * − − G Gt e dV R ρ 由图2.5.11查得CW1.25， 由式2.2.12计算， 得Vt0.75， 再由式2.2.13计算， 得Re88.4， 由图 2.5.11查得 CW1.25，试算结束，取ueVt, Vt0.75m/s。 2.4.2.2 尺寸 SLDI 233A14-98 6 直径 5 . 0 t G.max min 0188. 0 V V D 00188 5217135 075 0 5 . .. . . 0.576m 取D0.6m m D tV H L L 96. 3 6 . 01 .47 635. 13 . 8 1 .47 22 高度 选用D1m（由于上述计算L/D不合适） mHL43. 1 11 .47 635. 13 . 8 2 每分钟停留时间相当于高度为H1430/6238mm 2.5 附图 2.5.1 附图 2.5.1.1 雷诺数Re与阻力系数CW的关系图，见图2.5.11所示。 2.5.1.2 快速确定D关系图，见图2.5.12所示。 2.5.1.3 接管直径的确定图，见图2.5.13所示。 2.5.1.4 容器横截面积的求法一，见图2.5.14所示。 2.5.1.5 容器横截面积的求法二，见图2.5.15所示。 SLDI 233A14-98 7 图图 2.5.1－－1 Re 数与阻力系数数与阻力系数Cw关系图关系图 SLDI 233A14-98 8 图图 2.5.1－－2 容器和丝网直径的确定容器和丝网直径的确定 SLDI 233A14-98 9 图图 2.5.1－－3 接管直径的确定接管直径的确定 SLDI 233A14-98 10 图图 2.5.1－－4 容器横截面积的求法容器横截面积的求法一一 DT m Aa a m SLDI 233A14-98 11 图图 2.5.1－－5 容器横截面积的求法容器横截面积的求法二二 3 立式和卧式丝网分离器设计 3.1 应用范围。 3.1.1 丝网分离器适用于分离气体中直径大于10～30μm的液滴。 3.1.2 丝网分离器主要部件为一固定安装的丝网组件，由丝网和上下支承栅条组成。丝网材料可采用 不同的金属或非金属材料。如不锈钢、蒙乃尔合金、镍、铜、铝、碳钢、钽、耐腐蚀耐热镍合金、聚 氯乙烯和聚乙烯等。 SLDI 233A14-98 12 3.1.3 丝网分离器通常规格是丝网的丝直径为0.22mm～0.28mm，丝网的厚度约为100mm～150mm。 3.2 立式丝网分离器的尺寸设计 3.2.1 气体流速uG的确定 气体流速对分离效率是一个重要影响因素。流速过高，聚集的液滴不易从丝网上落下，液体充满 丝网，造成液泛，以致一度被捕集的液滴又飞溅起来，再次被气体携带出去，使分离效率急剧降低；流 速过低，夹带的雾沫在气体中飘荡，未与丝网细丝碰撞就随着气流通过丝网而被气体带走，降低了丝网 的分离效率。气速对分离效率的影响见图3.2.1所示。 图3.2.1 分离效率与气速的关系 图3.2.1 分离效率与气速的关系 3.2.1.1 计算方法一 用常数KG的计算方法 5 . 0 G GL GG        − ρ ρρ Ku 3.2.11 式中 uG与丝网自由横截面积相关的气体流速，m/s； ρL、ρG分别为液体和气体的密度，kg/m 3; KG常数，通常KG0.107。 如果气流中有较大的液体量被分离，则建议采用 KG0.075。在高粘度液体、高压或高真空工艺中，KG 可采用 0.06。 3.2.1.2 计算方法二 本方法适用于两相物料中含液体很少的物流，假定两相中的液体全部被丝网截住，通过本方法求 得气体流速。 丝网自由横截面积上的气体流速uG 0 umcuG⋅⋅ 3.2.12 其中 5 . 0 G 2 . 0 L L 3 0 96. 9        ⋅⋅⋅ ρ ρε a gN u 3.2.13 式中 c安全系数，取0.7～0.9； m校正系数，由 L G ρ ρ 和 20OH L 2 C ο σ σ 由图3.5.12查得； σL工作温度下液体表面张力，N/m，烃类的σL可按式3.2.14计算         − L 4 GLL L 9 . 3 6064. 2 M Mρρ σ 3.2.14 u0临界流速，m/s； μL液体粘度，Pas； ε丝网空隙率； a＇丝网比表面积，m 2/m3； 最大速度 最大速度的最大速度 SLDI 233A14-98 13 丝网参数见表3.2.1。 g重力加速度，9.81m/s 2； σH2O20℃20℃水的表面张力，72.810-3N/m； ρL、ρG分别为液体和气体的密度，kg/m 3； ML液体分子量； N系数，由 5 . 0 L G G L        ∆ ρ ρ W W M由图3.5.11查得（当M＜0.00001时，取N0.7 进行计算）； ΔWL进出丝网的液体流量之差，kg/h； WG气体质量流量，kg/h。 表3.2.1 国内丝网分离器参数表 型 号 规 格 空隙率ε 丝网密度 kg/m 3 丝 径 mm 40～100型 标准型 60～150型 0.982 150 φ0.23 140～400型 高效型 60～100型 0.975 150 φ0.23 80～100型 φ0.12 高穿透型 20～100型 30～150型 0.990 160 φ0.23 70～140型 注表3.2.1摘自行业标准丝网除沫器HG5140481、HG5140581和HG5140681。 3.2.1.3 计算方法三 本方法适用于物流中液体含量较多时，首先假定被气流夹带的液量。根据本方法来计算夹带的液 量，然后通过计算方法二求得气体流速。 a） 当测得被气体夹带的液滴直径d *后，设定丝网自由横截面积上的气体流速u G，并计算Re数。 G G * G ρdu Re 3.2.15 式中 μG气体粘度，Pas； ρG气体密度，kg/m 3。 其余符号意义同前。 b） 由Re数查图2.5.11，得阻力系数（Cw）； c） 由CW校核uG GW GL G 3 *4 ρC gd u ρρ− 3.2.16 若与假定值不符，则改变uG值，直到uG值与假定值相近。 其余符号意义同前。 d） 由d *、u G值计算单位气体量带到丝网上的液体夹带量E [] 21603. 0 5 . 2 G L 5 . 2 *37.39 21603. 0 34. 52 . 406243. 0 −⋅ ∆ G u G GL d u upe W W E χρ 2.2.17 及 5 . 0 L G ρ ρ EM 3.2.18 式中 E单位气体量带到丝网上的液体夹带量； M辅助因子。 其余符号意义同前。 e） 由M 查图3.5.11得N。M、N为辅助系数； SLDI 233A14-98 14 f） 按 L G ρ ρ 及 CO20H L 2 ο σ σ 查图3.5.12得系数m值； g） 由式3.2.13得u0 若u0值小于uG，且差值不大，则可以用uG进行3.2.2的尺寸设计，否则应选用其它参数a＇、ε的 丝网。 若未测定液滴直径d *，则可用式3.2.11先定u G值，然后再假定d *，求Re及C W，由式3.2.15 验算d *值，若不符合，重新假定d*值，直至两值相近为止，然后再按3.2.1.3中 d～g计算。 3.2.2 尺寸设计 3.2.2.1 丝网直径 由式3.2.11求得的uG，按式3.2.21求DG 5 . 0 G G G 0188. 0         u V D 3.2.21 式中 uG丝网自由截面积上的气体流速，m/s； DG丝网直径，m； 其余符号意义同前。 由于安装的原因（如支承环约为50/7010mm），容器直径须比丝网直径至少大100mm。 由图2.5.12可以快速求出丝网直径DG。 3.2.2.2 高度 容器高度分为气体空间高度和液体高度指设备的圆柱体部分。低液位LL和高液位HL之间的 距离由式3.2.22计算 2 L L 1 .47 D tV H 3.2.22 式中 D容器直径，m； VL液体流量，m 3/h； t停留时间，min； HL低液位和高液位之间的距离，m。 液体的停留时间（以分计）是用邻近控制点之间的停留时间来表示的，停留时间应根据工艺操作 要求确定，例如 LL4LA2NL2HA2HL 上式表示LL（最低液位）和（低液位报警）LA之间的停留时间为4min，LA和NL（正常液位）之 间的停留时间为2min等内容。 气体空间高度的尺寸见图3.2.2所示。丝网直径与容器直径有很大差别时，尺寸数据要从分离的角 度来确定。 3.2.2.3 接管直径 a） 入口接管 两相混合同物的入口接管的直径应符合式3.2.23要求 1500 2 GLG − VVD 3.2.24 式中 DP接管直径，m； VL液体体积流量，m 3/h； VG气体体积流量，m 3/h； 其余符号意义同前。 SLDI 233A14-98 15 由图2.5.13可以快速求出接管直径DP。 图3.2.2 立式丝网分离器 图3.2.2 立式丝网分离器 b） 出口接管 液体、气体的出口接管的直径，不得小于连接管道的直径。液体出口接管可以用小于等于1m/s的 流速来设计。 气体出口流速取决于气体密度，密度小时，最大出口流速uG.max≈20m/s。密度大时，选用较小的 气体出口流速。 任何情况下，较小的气体出口流速有利于分离。 3.2.3 丝网的装配 除考虑经济因素外，还应考虑工作温度、容器材料以及丝网本身的耐久性。采用聚丙烯或聚乙烯 丝网时，应注意产生碳氢化合物的影响；采用聚四氟乙烯或不锈钢丝网时应考虑其受温度的限制；铝制 容器内不能采用蒙乃尔丝网；在有水滴存在的条件下，钢制容器内不能采用铝制丝网。 3.3 卧式丝网分离器的尺寸设计 3.3.1 如果经卧式分离器之后，临界液滴直径需要小于200μm时，分离器应带有丝网，丝网通常置于 罐顶部的分离空间中。其设计方法，是把卧式重力分离器（参看第2章“立式和卧式重力分离器设计” 中2.3规定）和立式丝网分离器的设计结合起来，从经济上考虑，应使气体空间尽可能地小。气体最小 空间高度amin300mm，见图3.3.1所示。 T.L. HL LL SLDI 233A14-98 16 图3.3.1 卧式丝网分离器 图3.3.1 卧式丝网分离器 3.4 计算举例 3.4.1 数据 VL0.4m3/h ρL878kg/m 3 T33℃ Vmax135 VG372.9m 3/h ρG5.95kg/m 3 P0.29MPa Vmin70 要决定分离器尺寸 3.4.2 解题 3.4.2.1 气体流速uG 由式（3.2.11）得 uGKG G GL ρ ρρ− 0.50.107 5.95 5.95878− 0.51.3m/s 3.4.2.2 尺寸 a） 丝网直径DG 由式3.2.21得 D V u mmm G G G 0018800188 372 9135 13 0370370 0 50 5 .. .. . . .. b） 容器直径（D）至少要比丝网直径大100mm（考虑安装固定，如支承环约为50/7010mm），取 容器直径为500mm。 c） 高度HL 由式（3.2.22）得 m D tV H L L 275. 0 5 . 01 .47 635. 14 . 0 1 .47 22 d） 接管 两相进口 由式3.2.23得ρG 2 GL u＜1500Pa um s GL G − − ρ 气相出口 气体出口流速两相进口流速 选用DP0.15m 气、液 气 液 SLDI 233A14-98 17 smu/92. 7 15. 03600785. 0 35. 19 .372 2 液体出口 选用管径DN40，则流速为 smuL/12. 0 04. 03600785. 0 35. 14 . 0 2 3.5 附图 3.5.1 附图 3.5.1.1 由（ΔWL/WG）（ρG/ρL）0.5查得辅助系数（N），见图3.5.11所示。 3.5.1.2 由ρG/ρL和σL/σH2 O（20℃）查得校正系数（m），见图3.5.12所示。 SLDI 233A14-98 18 图图 3.5.1－－1 ΔΔWL/ΔΔWGρρG/ρρL0.5与系数与系数N的关系图的关系图 SLDI 233A14-98 19 图 3.5.1-2 图 3.5.1-2 ρρG G/ /ρρL L和 和σ σL LσσH H2 2 O20℃ O20℃与校正系数m的关系图 与校正系数m的关系图 4 符号说明 a气体空间高度，m； a丝网比表面积，m 2/m3； A可变液体面积，； Aa气体部分横截面积； SLDI 233A14-98 20 Ab最小液面面积； ATOT容器横截面积； Aa、Ab、ATOT在式2.3.1、式（2.3.21）和式（2.3.22）中，单位为；在 2.3.3规定中，计算举例单位为m 2。 C容器高度与直径之比； c安全系数； CW与流动状态有关的阻力系数； d *液滴直径，m； D容器直径，m； DG丝网直径，m； Dmin分离器最小直径，m； DP接管直径，m； DT圆柱部分的直径，m； DT ′ 卧式容器直径，m； E单位气体量带到丝网上的液体夹带量； g重力加速度，9.81m/s 2； HL液体高度，m（第2章）； HL低液位与高液位间的距离，m（第3章）； h可变液面高度，mm，m； hLL最低液面高度，mm，m； hLA低液位报警液面高度，mm，m； LNL正常液面高度，mm，m； LHA高液位报警液面高度，mm，m； LHL最高液面高度，mm，m； KG常数； KS系数； L从切线到切线的容器长度，m； LT从切线到切线的试算容器长度，m； LN两相流进口到气体出口间距离，m； m校正系数； M辅助因子； ML液体分子量； N辅助系数； P压力，MPa； R时间比率； Re雷诺数； T温度，℃，K； t停留时间，min； u出口接管中气体流速，m/s； ue气体在容器内的流速，m/s； uG与丝网自由截面积相关的气体流速，m/s； uGL接管中两相进口流速，m/s； uG.max气体出口最大流速，m/s； uL出口接管中液体流速，m/s； u0临界流速，m/s； up接管内的流速，m/s； VG气相体积流量，m 3/h； VG.max气体最大体积流量，m 3/h； VL液相体积流量，m 3/h； Vmax最大体积流量的系数，； SLDI 233A14-98 21 Vmin最小体积流量的系数，； Vt液滴在容器内的浮动流速，m/s； VT′试差的浮动流速，m/s； WG气体或汽体质量流量，kg/h； WL液体质量流量，kg/h； ΔWL进出丝网的流体流量之差，kg/h； σL工作温度下液体的表面张力，N/m； σH2 O20℃20℃时水的表面张力，72.810 -3N/m； ε丝网空隙率； μG气体粘度，Pas； μL液体粘度，Pas； ρG气体密度，kg/m 3； ρL液体密度，kg/m 3； τs直径为d*的液滴通过气体空间高度a所需的沉降时间，s； τr气体的停留时间，s； 压力本规定除注明外，均为绝对压力。