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2 0 0 7 年 第2 8 卷 第1 期 5 Pharmaceutical 2779.2;940;2.8;300; 32; 1.21.40.1781;b1.771;c0.049; 1.1 0.1781exp 1.7710.0410.0490.215 0.1 1 m/s 0.76/0.7850.98 m 该图适用于以下条件 板间距在的范围上图可以数字化 为下式 式中 计算举例按照文献的例子，其物 系的参数如下； ρ σ 求得塔径 由式求得 由式求得 假定，就不用修正。 由式（ ）求得 就可求得塔径。 [9] [2] 15 0.10.11 expm/s1.1 H HH 0.05308 0.8319e 4H 0.2292e 6H 1.4 1.1 H 0.340.0069 82 0.821.3171.08m/s 2779.2/3600/1.080.715m 0.06 /0.940.715/0.940.76 m Kister DIMENSIONCF3RUV-----; IFRUV.LE.0.17 THENTS-------HT; CF10.41925*RUV**0.16622 GOTO5 ELSEIFRUV.LE.5.3THEN CF10.312643*EXP 0.025506*RUV GOTO5 ELSE CF10.71185 0.27787*ALOG10RUV ENDIF 5IF RUV.LE.0.119 THEN CF20.65259*RUV**0.16596 GOTO10 ELSEIFRUV.LE.3.1 THEN CF20.46157*EXP 0.035858*RUV CF20.71185 0.27787*ALOG10RUV SF2 V － － － － － － － －－－ －－ GOTO10 ELSE ENDIF 10IF RUV.LE.0.023 THEN CF30.7923ALOG10RUV GOTO20 ELSEIFRUV.LE.2.3THEN CF30.541*EXP 0.06138*RUV GOTO20 ELSE CF10.71185 0.27787*ALOG10RUV ENDIF 20CFOCF1*TS 12.0*TS-24.0/432.0 CF2*TS 12*TS 48.0/ 288.0 CF3*TS 12.0*TS 48.0/288.0 RETURN END 表2 物性系数S F 选用表 表 3 结果比较表 31 2.80.062430.175 lb/ft CF0.3113 4FLOOD82 151.9/0.31138501.00.820.7m 10 m 3 FairKister ErwinErwin Smith Fair Kister ,65mm 5 1.1 /1.950.006595.4696 2779.22.8/4.39611.26 [1/skg/m] D K A N F D N F 3.1.2 C a o O ； 由式的阀数 我们以我国的数据为准； 由式 假定时的浮阀数 表式的系数表35KC [2] 2 0.5 1.10.7851 20.060.836 5.1 1251450.836104.5121.2 6 10 [11] 2 0.5 F F A N F O O a O － N AAAA AL V F VSFSF HSF F ALH A A A 2779.22.8/4.310108.15 max{,min[2,0.11]}7 0.41 / max{250,10.24 0.334} 37 /1.8m8 /614 ′′ ′ ρρ， ρρ 降液管的大小还要考虑液体在板面流动的分布 情况，还要考虑液流在出口堰上的分布，根据经验 一般单液流和双液流的塔板其降液管的面积与全塔 面积之比在的范围 为好。故设计者也 可先决定的大小，然后再反过来校准停留时间是 否合乎要求。对于一般的蒸馏塔来说这样的比例确 定的降液管面积，基本都能满足液体流量。 0.5 2 [2] 1.2m Erwin1.1m120 35s4 Glitsh 7.1 7.2 Glitsh 0.820.77 74 由我们国家的标准就需要增加塔径为，但 由的公式在的塔里可以排布到个阀， 因此我们在排布之后再看。 降液管面积以及液流堰的设计 降液管的面积 降液管的面积根据液体流量的大小，板间距的 大小以及系统物料的性质来决定。在降液管内应使 溢入的泡沫液体脱气，一般设计降液管的大小原则 上是使流入的液体停留时间至少保持在。表 是根据系统泡沫的性质推荐的停留时间以作参考。 按照手册 关系式 为公司制定的液泛因数，一般塔的设计 采用，真空塔采用。降液管一般设计成弓 形。式的计算比较麻烦，根据表 的推荐值我们 也可按下式估计最小降液管的面积为 降液管内的停留时间以净液体算 液流堰的设计 ⑴液流堰一般设计成弓形堰，弓形堰的堰顶一 般设计成平堰，当液流量小时可以设计成齿形堰， 齿形堰又分为矩形锯齿形堰和三角形锯齿堰，液量 3.1.3 3.1.3.1 3.1.3.2 表推荐降液管内最少停留时间4 [13] [6] ddda ddf d T f dT dT d LV LV － － N 1.95KC D 2 T 5 浮阀的排间距[]mmKC的值 650.0065 800.008 1000.0095 FO V 0.785Nd 2 v3600 ρv V N4.3 ρv [m/skg/m ] 3 0.5 6 泡沫趋势系统例子最少停留时间/ s 低泡沫系统醇类，低分子量烃类3 中泡沫系统中分子量烃类4 高泡沫系统矿物油吸收器5 极高泡沫系统胺类，甘油类7 τ3.6s9 A H dT L w w w . b z f x w . c o m 1 0 Pharmaceutical STALGPM/WL**2.5**0.66667*A**0.5 F1FO 61.73*SS SP ST*FO/ 92.6*A/SS/FO**4 ST 2/3 WLLW; DTDT; FO FO－ － －－－ － GPM F11.0 GOTO20 ENDIF IFABSF1 FO..LT..0.00001GOTO20 FOF1 GOTO10 F FOF1 10.616 0.817 - － 20CONTINUE 3714 4 Bolles 18 0.6H 1 3 3a3b 3c W 2.5 0.704 若是三角形齿形堰且液体未超过齿顶时 三角形齿堰若溢流液超过了齿顶 横过堰的液体将会抛出一段距离，这个距 离根据的公式计算 式中由下式计算 一般设计要求≯。 降液管的管裙的设计 降液管的管裙可以设计成平板式或者折板 式，折板式管裙主要是为了稳定降液管内的液体流 动减少溢流液体对底部液体的冲击影响板上液体的 分配。在管裙的设计方面可以有以下几个方式，参 见图 图为最常用的平板式管裙，图为带有内堰 的折板式管裙，图为带有凹形受液槽的折板式管 裙。带有受液槽的塔可以在任何塔板上抽取侧线。 hQ h t owL n w 0.4 [14] SD h hL/d t hh h hHhh t ow oww wowg g gTwld w 若为圆管型时 3.1.3.3 HSD 0.026951.445－1.47DT Ad AT Ad AT 2 m10 LWHDH2 SDTSD －m11 L2/3 L5/3 W 166.45 LW DT 1－ 2 F 3 W － 1－ LW DT 2 LW DT FW 13 －－hh own 2.5 12Q h L n 15 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 w w w . b z f x w . c o m 2 0 0 7 年 第2 8 卷 第1 期 1 1 Pharmaceutical 凹形受液槽的设计文献 介绍塔径 单液流的塔板无侧线抽出时，受液槽的深度为 。 管裙底部与塔板之间的间距，应考虑如下 的要求 应使液体的流速控制在； 应等于板上的净液高度； 通过底部间隙的压降应在不大于液 柱； 由式 ， ；由式 ′； 式（ ）中的，按照前面的假定的 ，则 ； ，，； 按式计算停留时间 τ； 按照表选取低泡沫的停留时间为， ；满足要求。 由式计算的 [2] 2 [16] [16] [17] 2 2 2 2 2 2 － － － 取的，则； ； 由式得， ；满足设计要求。 塔板上的液流程数的决定 塔板的液流程数主要决定于塔板上的液体流 量，一般以单位尺寸液流堰上的液体负荷作为判 断依据。一般规定最大的≤，但在特殊 情况有时也允许较大的值的操作状态。塔板上流 程配置可见图 ，图的最大流程为流程。 图中 图中实线为一流程时的操作范围，当液流量增 大时而又不想增大塔径时，在相同的气体流动参数 下沿着虚线的方向改为二流程就可以满足生产的要 求。比如的塔在气相流动参数 时，如果液相流动参数从扩产到时， 在不增加塔径的情况下改为两流程 在二流程虚线的 60.060.950.057 m /6.23/0.689.16m /h.m 122.831.0379.16 12.85 mm 5mm 60 m /h.m 444 5 1.2m0.06 m /s 80120m /h 2 AA HL QL F h Q Q Q Td SDw LW W OW L L L R 3.60.057300/6.239.88s 1011 13FORTRAN 1.037 414 Billet 停留时间τ 按此降液管面积由式和算得和。 由式按照上面的计算程序求得 由图可以很清楚地看出从流程到流程塔内 降液管的配置情况。根据液流和气流的流动 参数大小绘制了适用的塔径和液流程数关系。 L V L 2 2/3 3 3 3.1.4 [18] 3 R 3 HSD 0.026951.445－1.47 1.1 0.12 m 0.057 0.95 2 0.057 0.95 LW 20.121.1 0.12 0.68 m－ VR V f f3600S TS ρ ρρ V LV － m /s 3 19 LR L f f S TS m /s 3 20 w w w . b z f x w . c o m 1 2 Pharmaceutical 2 5s 3.6/ 5 3.60.057300/512.31m /h 3 0.1m /s 0.1360020.52 m /h 4 限定液体流过单位堰长的的负荷，一般推 荐值为； ；那末， 限定液体在降液管内的停留时间，一般不低 于； τ；那末， ； 限定降液管内的液体流动速度，一般不超过 ； ； 限定降液管内的净液高度，一般不应超过 板间距加堰高的一半。 可简化计算的项 3.3 3.3.1 浮阀塔板的操作负荷范围 3 3 3 3 3 － h h h heh h dwowwowσ －1.820.25720.963 -32 ASN/Aa≤0.1 36.3 h h h heh h dwowwowσ －3.4420.50720.139 -32 ASN/Aa0.2 36.4 W f h hh O.weepwow [ ] － σ ρL ρVKK3 0.5 m/s36.5 h σ 41432 94015.89 0.887； We O.weep 1.820.257262.85 0.963362.850.887－－－ 2 0.5 940 2.86.154273.4 1.628 m/s how2.83 L LW 2/3 3.63L； 2/3 hud6.1 L A448.8 ud 0.03240.568L； L Ad 12按图可以表示成如下的多项式函数关系式 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 2 0 0 7 年 第2 8 卷 第1 期 1 9 Pharmaceutical Hanson,D.N.;Wilke,C.R.,“A.I.CH.E.Journal“ Vol.1,No.4,pp441-451,1955. Kister,H.Z.J.R.Hass“I.Chem.E.Symp.Ser.104,“ppA483,1987. Glitsch,inc.“44 Frequently Asked Quenstion and Answers about TrayandPacking,“ BulletinNo. 681R1,Dallas,Texas1983. “” 路秀林，王者相等编 化工设备设计全书塔设备北京 化学工业出版社， 张治河，沈复，陈炳珍型浮阀塔盘传质性能及其适宜区域 研究 北京石油学院化工教研室研究论文 [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] [] 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 消息 2006 1993 84 203010 585 年中国生物技术产业发展报告显示，目前全球生 物制药产业的发展极不平衡一是各国生物制药产业发展水 平极不平衡；二是生物技术药物产品发展极不平衡。 生物制药产业的发展主要取决于国家的科技实力与人们 的生活水平。在年，北美 主要是美国 、欧盟和日本的 生物制药产业几乎是三足鼎立，在共亿美元的市场份额中 各占～亿美元。但是经过年发展，美国远远把其它 国家甩在后面，其生物技术药物占全球生物制药市场的 ，并且这个比例还在扩大。而欧盟经过最近年的发 展，正在追赶美国，其份额达到。日本生物制药发展相 对滞后乃至停滞。其它国家和地区的生物制药基本上处于起 步阶段。我国生物制药的研究、开发和生产等关键技术与美 国等国家还有相当大的差距。 22 10 90500 10 5050 6570 据统计，目前的生物技术药物占整个生物制药市场 的。在美国、欧盟等主要生物制药强国批准上市的 余种生物技术药物中，排名前种产品的销售额便占整个生 物制药市场的以上。在前种产品中，动物细胞表达 的产品无论从数量还是从销售额来看都占～左右。 全球生物制药发展存在两个“不平衡”
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