高耸建筑物拆除爆破的安全分析及控制研究.pdf

第 2 8卷第 2期 2 0 0 6年 4 月 重 庆 建 筑 大 学 学 报 J o u r n a l o f Ch o n g q i n g J i a n z h u Un i v e r s i t y V _0 1 ． 2 8 No ． 2 Ap r ． 2 0 0 6 高耸建筑物拆除爆破的安全分析及控制研究 胡国忠 ， 王宏图 ， 贾剑青 ， 1 ． 重庆大学西南资源开发及环境灾害控制工程教育部重点实验室， 重庆 李开学2 ， 庞 成2 4 0 0 0 4 4 ； 2 ． 重庆工程职业技术学院，重庆4 0 0 0 3 0 摘要 以高耸建筑物拆除爆破的原理为基础 ， 对 建筑物拆除爆破 中产生的爆破振动 、 塌 落振动 、 爆破 飞 石 、 爆破 空 气冲击渡和爆 破噪 音等爆 破 危 害的发 生机理 和影 响 因素及 影 响 范 围进 行 了分 析 ； 并从 建 筑物 拆 除爆破 中“ 人 ” 的不 安全行 为 、 “物 ” 的 不安 全 状 态和 “环境 ” 的 不 安 全 因 素等 方 面探 讨 了建 筑 物 拆 除 爆破 中所存在 的安全 问题 ； 结合 一工程 实例 ， 分析 了工程 实例 的安全 爆破 难度 ， 并在 此基 础上 ， 提 出 了相 应有 效的安全 防护措施 、 安 全控制措 施 和安 全管 理 方法 。该研 究 为类似 高耸 建筑 物 拆 除爆 破 的安 全 施 工和控 制提 供 了有益 的借鉴 。 关键词 拆除爆破 ；安全分析；防护措施 ； 安全控制 中图分类号 T D 2 3 5 ． 1 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 6 7 3 2 9 2 0 0 6 0 2- 0 0 6 6 0 4 Re s e a r c h o n Co n t r o l a n d S a f e t y An a l y s i s i n De mo l i t i o n Bl a s t i n g o f To we r Bu i l d i n g s HU G u oz h o n g ， WANG Ho n gt u ，j I A j i a nq i n g ， L I K a i x u e ， P ANG C h e n g 1 ． K e y L a b f o r E x p l o i t a t i o n o f C h i n a S o u t h w e s t e r n Re s o u r c e s＆ t h e E n v i r o n me n t a l Di s a s t e r C o n t r o l E n g i n e e r i n g ， Mi n i s t r y o f Ed u c a t i o n， C h o n g q i n g Un i v e r s i t y， C h o n g q i n g 4 0 0 0 4 4， P ． R． C h i n a ；2． C h o n g q i n g En g i n e e r i n g P r o f e s s i o n T e c h n o l o g y C o l l e g e ， C h o n g q i n g 4 0 0 0 3 0， P ． R． C h i n a Ab s t r a c t I n t h i s p a p e r ， i n t e g r a t i n g t h e p r i n c i p i u m o f d e mo l i t i o n b l a s t i n g o f b u i l d i n g s a n d t h e p r a c t i c e， t h e g e n e r a l me c h - a n i s m a n d a ff e c t i o n f a c t o r s o f b l a s t i n g h a r ms s u c h a s b l a s t i n g s h o c k， c o l l a p s i n g s h o c k， b l a s t i n g r o c k， b l a s t i n g s h o c k w a v e and b l a s t i n g n o i s e s p r o d u c e d i n d e mo l i t i o n b l a s t i n g o f b u i l d i n g s a r e a n aly z e d ．T h e s a f e t y p r o b l e ms e x i s t e d i n d e mo l i t i o n b l a s t i n g o f b u i l d i n g s a r e d i s c u s s e d f r o m t h r e e a s p e c t s s u c h a s t h e u n s a f e b e h a v i o r o f“ p e r s o n ”． t h e u n s afe s t a t e o f“ s u b s t an c e ’ ’ a n d t h e u n s afe c o n d i t i o n o f“ e n v i r o n me n t ” ．B a s e d o n a n e n g i n e e ri n g e x a mp l e ． t h e d i ff i c u l t y o f s afe t y b l a s t i n g o f e n g i n e e rin g e x a mp l e w a s an aly z e d， o n t h i s b a s i s ， c o r r e s p o n d i n g e f f e c t i v e s a f e t y d e f e n d i n g me a s u r e s a n d t h e me t h o d o f s afe t y c o n t r o l a l e b r o u g h t f o r w a r d ．Th i s s t u d y i s s i g n i f i c a n t t o t h e c o n s t r u c t i o n s afe t y a n d c o n t r o l o f d e mo l i t i o n b l a s t i n g o f s i mi l a ri t y t o w e r b u i l d i n g i n p r a c t i c e ． Ke y wo r d s d e mo l i t i o n b l a s t i n g ； s a f e t y a n a l y s i s ； d e f e n d i n g me a s u r e s ； s a f e t y c o n t r o l 随着国家大力推进西部大开发、 三峡库区的建设 和市政建设的不断发展 ， 部分城市的陈旧设施、 房屋和 桥梁需要拆除重建， 三峡库区内的部分淹没城市的建 筑物需要拆除清理， 控制爆破拆除就是其中一种有效 的拆除方法。这种拆除方法具有快速、 高效、 安全、 可 靠的优点。随着近年来控制爆破技术的提高和人们对 控制爆破的认识的加深， 控制爆破拆除的安全性也 日 益得到了提高 J 。由于拆除爆破大多是在人 口稠 密、 建筑物密集、 交通频繁的市区或各种厂区内； 同时 拆除爆破对象的部分物理参数的不确定性， 不仅要求 设计和施工要完善周密， 还必须要有可靠的安全防护 措施。因此， 安全是拆除爆破工程的首要 目标， 拆除爆 破的安全控制技术就显得尤为重要。在此， 本文探讨 了拆除爆破中所存在的安全问题， 寻求有效的防护措 施和控制方法， 对确保爆破的安全性有着重要的意义。 1 爆破危害 1 ． 1 振动 1 ． 1 ． 1 爆破振动炸药在炮孔内爆炸时， 它将在围岩 内产生强烈的应力波。这种引起岩石质点发生振动的 十 收稿日 期 2 0 0 5 1 1 1 2 基金项目 国家自然科学基金重点项目 5 0 3 3 4 0 6 0 ； 国家自然科学基金项 目 5 0 4 7 0 2 5 重庆大学研究生创新实践基金项目 2 0 0 5 作者简介 胡国忠 1 9 8 1 一 ， 男， 湖南衡阳人， 博士生， 主要从事工程爆破和爆破安全方面的研究。 第2 期 胡国忠， 等 高耸建筑物拆除爆破的安全分析及控制研究 应力波就是地震波。地震波通过介质传播 ， 引起介质 质点的强烈振动， 以致爆破区周围建筑物产生破坏甚 至倒塌 。 目前， 国内多以介质的质点振动速度作为爆破振 动对周围建筑物破坏的主要判据。在实际工程中， 用 萨道夫斯基经验公式计算其振速， 结果往往偏大。通 过多起工程实例， 用修正后的萨道夫斯基经验公式计 算振速 1 式中 为介质质点的振动速度， c m ／ s ； Q为炸药量， 齐 发爆破时取总装药量 ， 分段起爆 时取最大一段的装药 量， k g ； 为测点至爆心距， m； ， O ／ 为与爆破条件、 材料 特性等有关的系数， K 3 0 7 0 ， O ／ 1 2 ； 为修正系 数， 取O ． 2 5 1 ． 0之间。根据 爆破安全规程 ， 振速 小于或等于5 c m ／ s ， 可以保证建筑物安全。 对于爆破地震而言， 影响其地震振动的特性的因 素非常复杂。一般来说， 可以分为三个主要方面 J 1 爆源的特性 药量大小、 爆破方式、 爆区地质条件 等； 2 传播介质特性 地质构造和传播介质的物理力 学性质等； 3 场地条件 地形和土质条件等。通过综 合国内外大量的实际观测资料， 在拆除爆破中， 药量和 距离对地震动的影响是最主要 的。 1 1 2 塌落振动对于高耸烟囱采用定向拆除爆破 整体倒塌触地时， 将会产生强大的冲击地压和振动， 对 周围建筑物以及地下管道、 设施等产生危害。一般塌 落振动也以介质的质点振动速度来描述其振动危害的 程度， 其振动速度可用下式计算 VK B ／ r 2 g ／ r 2 式中 为冲击地面的解体建件质量， k g ； h为解体建 件的落高， m； r 为落地建件所在位置与被保护物问的 距离， m； 为常数， 一般取3 O～ 4 O 。 同样， 塌落振动速度小于或等于 5 c m ／ s ， 就可以 保证建筑物安全。 1 ． 2 爆破飞石 爆破飞石是指被爆物体中产生的脱离主爆堆而飞 散较远的个别碎块。产生飞石 的主要原 因有 1 装 药量过大， 致使尚有多余的能量作用在碎块上， 使碎块 获得足够的动能向四周飞散； 2 被爆物的介质结构 不均匀， 爆生气体会涌入某些弱面， 导致这些部位产生 大量飞石； 3 炮孔口堵塞的长度不够， 导致孔口爆破 破碎 ， 产生飞石； 4 起爆方式也会影响爆破时飞石的 产生； 5 自由面对装药量的影响。 对爆破飞石的防护主要根据爆破飞石水平飞行的 最大距离及时采取相应的防护措施。爆破飞石的最大 水平飞行距离 ， 可用下式计算 K Q ” ／ 3 式中 Q为装药量， k g ； K为介质种类系数， K B ／ g ， B 为介质系数， g为重力加速度， 一般 K 3 ． 6 9 ． 2 3 ； W 为最小抵抗线， m 。对于拆除爆破的爆破飞石的最大 飞行高度 H， 可用下面经验公式进行计算 H 0 ． 2 5 X t a n a 4 式中 O ／ 为飞石抛射角。 1 ． 3 爆破空气冲击波 爆破产生的空气冲击波是空气内的一种压缩波。 由于爆炸反应速度极快 ， 药包周围介质来不及发生扰 动， 在此瞬间爆炸产物高速向空中膨胀， 对周围空气进 行压缩， 形成压力很高的冲击波。它产生的原因有直 接因素和间接作用， 也可能是两种因素的综合作用。 直接因素是未约束的药包爆破生成的爆炸产物的直接 作用； 而装药的堵塞材料的间接作用也会引起爆破空 气冲击波的产生。 空气冲击波在传播过程中， 较高的冲击波压力和 较大的流速会引起爆破点附近一定范围内建筑物的破 坏和人畜的伤亡， 其安全距离， 可用下式计算 R k 5 式中 k 为系数。对爆破作业人员， 取 k 2 5 ； 对周围居 民和其他人员， 取k 6 0 ； 对建筑物， 取 k 5 5 。根据上 式计算的安全距离， 其超压值都在使人致伤或建筑物 最薄弱环节损坏的超压值以下。当空气冲击波压力达 到一定值后， 会形成一股气浪， 对防护产生作用力。不 同的覆盖面积， 气浪对防护产生的作用力也会不同。 不同覆盖面积所对应的作用力如表 1 所示 。因此， 必须采取严密的措施， 严格设计， 采用具有空隙的材料 作为防护， 以控制空气冲击波。 表 1 气浪对防护的作用力 覆盖 面积／ m 0 ． 1 0 ． 5 1 ． 0 1 ． 5 2 ． 0 气 浪作 用J j ／ N 1 7 6 8 8 8 4 0 1 7 6 8 0 2 6 5 2 0 3 5 3 6 0 2 烟囱拆除爆破工程中的安全问题 在爆破工作中可能引起安全事故的原因是很多 的， 但是长期的实践证明， 发生安全事故的主要原因多 是在爆破工作中没能严格遵守安全技术规程， 或者是 对所使用的爆破器材误操作以及环境因素引起的安全 事故。即“ 人” 的不安全行为， “ 物” 的不安全状态， “ 环 境” 的不安全条件。 2 ． 1 “ 人” 的不安全行为 2 ． 1 ． 1 爆破工作人员违规作业 由于一些爆破工作 人员对新工艺爆破器材的操作、 储存、 运输方面所应注 意的问题缺乏相应的认识， 对工作有盲 目性； 冒险作 重 庆 建 筑 大 学 学 报 第 2 8卷 业 ， 片面的经验主义 ， 未严格执行安全规程 的规定 ， 对 已发生的事故未及时认真分析原因和采取预防措施； 图省事， 怕麻烦， 明知不应如此， 却又存在侥幸心理， 不 按客观规律办事。 2 ． 1 ． 2 爆破技术人 员的预防不足 1 早爆事故的预防不足。早爆是指炸药包在预 定的起爆时间之前起爆。早爆往往是在人员未撤离工 作地点之前发生的， 起爆的各项工作都还未做完。一 些技术人员凭着片面的经验， 没有对爆区周围的环境 的各项技术指标认真的测试就使用电雷管起爆， 结果 引起雷管早爆。另由于发爆器管理不严， 放炮信号不 明确， 也会产生早爆。 2 引起拒爆的发生。由于起爆网路设计不合理， 或接头没连接好等其他人为因素， 致使起爆网络不通， 引起拒爆。当发生拒爆时， 有的还心存侥幸， 没有及时 排除盲炮， 结果在清渣时发生爆炸， 造成人员伤亡。 2 ． 2 “ 物” 的不安全状态 一 些爆破器材生产单位在经济利益的诱惑下， 使 一 些不合格的爆破器材流人市场， 给爆破工程造成极 大的安全隐患。由于炸药、 雷管、 导线、 导火索、 起爆器 等关键爆破器材的不合格， 没有达到爆破工程实际需 要的要求， 致使爆破事故的发生， 产生早爆或拒爆， 给 拆除爆破工程带来巨大的不安全因素。 2 ． 3 “ 环境” 的不安全条件 多数的爆破安全事故的发生都是 由于爆破现场没 能妥善处理， 没有制订一个周密的计划， 造成爆破现场 的工作秩序混乱， 产生了安全隐患。公众是好奇的， 而 对风险却是无知的。由于高耸烟囱拆除爆破多是在城 市地区进行， 对于这样一个特殊的爆破环境， 没有良好 的工作秩序、 周密的计划， 是不能确保现场工作人员和 普通公众的安全的。 对于有些已经倾斜的烟囱拆除爆破， 在这种情况 下作业， 对于工作人员本身就有潜在的安全隐患。另 外， 对于拆除爆破中的爆破工具如炸药、 雷管等这种对 环境要求比较高的敏感物， 当时的爆破周围环境温度、 气候、 湿度、 振动、 杂散电流、 静电、 磁场和无线电等因 素无疑都会对爆破的安全产生威胁。高温、 雷雨天气、 强静电流或杂散电流、 磁场以及人为的或反常的冲击、 振动等因素都是拆除爆破中存在的不安全环境条件， 给爆破工程带来极大的安全隐患。 3 工程实例 3 ． 1 工程概况 重庆天府发电责任有限公司因旧烟囱已倾斜， 为 安全起见， 将其拆除。该烟囱为砖混结构， 原高 8 6 m， 已经人工拆除 1 2 m， 底部直径 8 ． 8 8 m， 壁厚 1 ． 7 4 m， 内衬 0 ． 2 4 m， 内衬与壁体内侧的间隙为O ． 0 5 m， 烟囱 筒壁上部已经出现裂缝。爆破环境如图1 所示。 1 - 1 1 烟囱 2 一 新烟囱 3 一 水塔 4 一 厕所 5 一 厂房 6 一 办公楼 7 一 储爆厂 8 一 锅炉房 9 一 冷却塔 l O - 储藏室 1 卜 楼 房 2 一 储水池 1 3 - 电绒线 1 4 - 路中线 1 5 - 管道 图 1 拆除环境不意 图／ m 从拆除环境图 1中可以看出， 周围建筑物距离旧 烟囱的距离很近， 加以烟囱的底壁很厚， 在可以用来倒 塌的方向上只有7 5 ． 7 m长度的空地， 因此不能用一般 的拆除方法来拆除本烟囱。同时甲方要求处在倒塌方 向上的烟道绝对不能受到破坏， 周围的建筑物和设备 等也必须保护， 这就需要在技术上保证安全与合理， 将 拆除产生的危害减到最小。 3 ． 2 防护措施 在确定了本次爆破工程的方案后， 其基本设计参 数如表2所示。对本次爆破工程可能产生的爆破危害 的参量进行了计算分析 ， 得到本次爆破工程的一次 最大装药量为 1 O ． 2 4 k g ， 爆破空气冲击波影响范围即 空气冲击波的安全距离为9 9 m， 飞石的飞散距离为 3 4 m 。因此， 根据计算预测的爆破危害的参量值， 来确定 本次爆破工程的具体防护措施和管理方法。 裹 2 爆破参数 1 为了控制本次拆除爆破中所产生的地震波， 选 择了能够达到本次爆破 目的效果的 2号岩石炸药， 采 用不耦合装药方式装药。同时， 为了保证周围建筑物 的安全， 本次爆破工程的一次爆破时的最大装药量控 制为 l O ． 2 4 k g ， 针对塌落振动所产生的危害， 在拆除爆 破前建筑减震防护堤和加防护盖以避免被拆物塌落时 2 堑． 鉴 兰．； 圈盘件养护等效龄期影响因素研究 表 2 水泥的基本性能 71 表 3 凝结时间及水泥种类试验用配比 F 巨 图 I 混凝土模拟同条件养护试验现场实测温度 试验测得各配比混凝土的凝结时间如表 4 所示， 随着糖钙掺量的增加， 混凝土的初凝和终凝时间均有 大幅度的延迟 ， 且初终凝 时间差也有所增加 。 表4 不同缓凝剂 糖钙 掺■混凝土凝结时间 表5 及图2和图3为各 昆 凝土在相应成熟度下的 相对强度， 0可以看出， 无论是配比 A还是配比B ， 均 存在随糖钙掺量增加， 混凝土相对强度发展呈现渐慢 趋势， 尤其是掺量达到0 ． 4 ％时， 相对强度的大幅度降 低， 甚至在成熟度为 1 0 0 0℃ d时尚未达到 1 。各糖 钙掺量下的混凝土相对强度随成熟度均呈幂曲线增 长， 式 1 一 3 为研究所测得的三种掺量下相对强度 与成熟度 的关 系式， 相关系数分别为0 ． 9 4 9 、 0 ． 9 4 6 、 0． 91 1 图2 缓凝剂 糖钙 掺量对相对强度发展的影响 配比A 图 3 缓凝剂 糖钙 掺量对相对强度发展的影响 配比B 表5 不同缓凝剂 糖钙J 掺■混凝土早期相对强度增长 f0 ． 3 2 6 M - 。 1 厂0 ． 2 7 6 M - 2 f0 ． 1 0 6 M ’ 。 ∞ 3 图4 为三种糖钙掺量下的拟合曲线对比图。从该 图可以看出， 糖钙掺量为 0 ． 2 ％时比未掺糖钙的相对 强度发展略慢， 而掺量为 0 ． 4 ％的却有很大的降低。 这主要是糖钙延缓了水泥的水化和结构的形成， 特别 是糖钙掺量较大的 昆 凝土这种表现尤为明显 J 。研 究中糖钙掺量达0 ． 4 ％时， 混凝土的水化较慢， 其同条 件养护试件强度发展亦较慢。尽管其标准养护强度也 受到一定的影响， 但影响程度远没有同条件养护那么 大， 表现为各成熟度下的相对强度较小。特别是在掺 嘣禽 7 2 重 庆 建 筑 大 学 学 报 量为0 ． 4 ％时， 同条件养护强度发展尤为缓慢， 在 6 0 0 o C d时的相对强度不到 8 0 ％， 甚至在 1 0 0 0 o C d不 到9 0 ％。即使该掺量下的相对强度在 1 0 0 0 oC d 之 后仍然按式 3 增长， 其也需要在成熟度为 1 4 0 0 clC d 之后才可能达到 1 。 ．4 。 ．3 成熟度椰 - d 2 1 相对强度 l l I ． 9 ⋯ ⋯⋯⋯一⋯一一● ⋯●- ． 1 ． B 1 ． 1 ．6 一1 l 糖钙掺t it 0 1 ％ 1 ．5 1 ．4 一1 2 糖钙掺量 0 2 1 ％ l 3 ⋯ ⋯ t 3 糖钙掺量 0 ．4 ／ ％ 1 ． 2 1 ． 1 图4 不同掺量缓凝剂 糖钙 混凝土相对强度发展图 表6给出了式 1 一 3 所预测的各糖钙掺量下 的等效养护龄期及 6 0 0 o C d 下的相对强度， ， 并给出 了6 0 0 o C d左右 的实测相对强度。6 O O o C d时的 相对强度实测与预测值相差不足 5 ％。式 1 与式 2 预测， 糖钙掺量为0 、 0 ． 2 ％所对应的等效养护龄期 分别为5 0 6 cc- d 和6 4 5 cc d 。 表 6 不同糖钙掺■下的混凝土实测及预测等效养护龄期 3 水泥种类的影响 水泥种类是影响混凝土强度的又一个重要因素。 试验中比较研究 了 P ． 0 4 2 ． 5 、 P ． 0 4 2 ． 5 R、 P ． 0 3 2 ． 5及 P ． 0 3 2 ． 5 R四种水泥所配混凝土的同条件养护强度。 混凝土试验配合比如表 3所示， 试验期间同条件养护 现场温度亦如图 1 所示。 P ． 0 3 2 ． 5及 P ． 0 3 2 ． 5 R水泥配制的混凝土。此外， 就 同一种类的水泥而言， 早强水泥混凝土同条件养护试 件强度在早期较大， 而随着龄期的增长， 强度越来越接 近， 约 1 0 0 0 cC d附近时二者强度基本相当。 。 式 4 、 5 、 6 及 7 为本研究所测得的以上四 种水泥配制的混凝土其相对强度与成熟度的关系式， 对应相关系数分别为0 ． 9 4 9 、 0 ． 9 5 3 、 0 ． 9 3 2及0 ． 9 2 2 ， 存 在着较高的相关性。 f0 ， 3 2 6 3 4 o ． 4 f0 ． 4 1 7 M - Ⅲ 5 f0 ． 2 9 8 ] 4 0 ． ∞ 6 f0 ． 4 0 0 3 1 0 。 7 图5 为四种水泥对应混凝土早期相对强度回归拟 合曲线对比图。从图中可以看出， 在 1 0 0 0 c c d以内， P ． 0 4 2 ． 5的相对强度 略大 于 P ． 0 3 2 ． 5对应的相对强 度， P ． 0 4 2 ． 5 R的相对强度亦略大于P ． 0 3 2 ． 5 R对应的 相对强度， 但差别均不明显。此外， 早强水泥的早期相 对强度发展较快， 明显大于对应的非早强水泥， 但是其 后期强度发展较慢， 以致约在 1 0 0 0 c c d时二者相对 强度大致相当。这与前文提及的试件绝对强度有关。 早强水泥对应的混凝土同条件养护试件早期强度较普 通水泥有大幅度提高， 而标准养护 2 8 d 试件强度提高 幅度不大， 以至于其早期相对强度明显较大； 而在后 期， 早强水泥对应混凝土的同条件养护试件强度发展 放慢 ， 甚至可能低于非早强水泥对应的相对强度。 j 8 艇 鞋 0 ． 就绝对强度而言， P ． 0 4 2 ． 5 及 P ． 0 4 2 ． 5 R水泥配 成 熟 制的混凝土标准养护2 8 d 及各成熟度下的强度高于 图5 四种水泥混凝土早期相对强度发展对比图 表7 不同种类水泥配制混凝土的同条件养护试件早期相对强度 M／ ℃ d 6 2 1 4 3 2 7 5 3 5l 4 5 0 5l 5 5 6 3 6 0 4 6 62 7l 5 8 2 0 9 03 9 8 7 2 2 1 0． 7 2 0 0 ． 8 7l 0． 9 7 8 1 ． 0 4 0 1 ． 0 8 5 1 ． 0 6 2 1 ． 0 5 8 1 ． 0 7 6 1 ． 0 8 9 1 ． 1 l l 1 ．1 l 3 1 ． 1 4 l 1 ． 1 3 7 2 2 2 0． 7 2 7 0 ． 8 3 4 0． 9 2 2 0． 9 4 6 0． 9 6 0 0． 9 9 2 1 ． 0 2 4 1 ． 01 9 1 ． O 2 O 1 ． O 2 5 1 ． 03 6 1 0 6 8 1 ． 0 7 3 M／ ℃d 6 4 l 3 7 2 7 2 3 5 6 4 4 7 5l l 5 5 8 6 0 5 6 5 4 7 0 8 8 0 4 8 9 8 9 9 4 2 3 1 0． 5 7 7 0 ． 7 4 5 0 ． 9 0 7 l 。 0 0 0 1 ． 0 2 9 1 ． o f 1 ． 0 3 0 l _ O 5l l 。 0 7 0 1 ． 0 6 8 1 ． 1 ． 4 o 1 ． 1 5 5 1 ．21 4 2 3 2 0． 6 6 O 0． 7 9 7 0． 8 8 9 0． 9 5 7 0． 9 7 0 0． 9 7 2 0． 9 7 7 0． 9 5 0 0． 9 6 9 1 ． 0 0 3 0． 9 95 1 ． 03 5 1 ． 0 8 6 M／ ℃ d 5 7 1 3 5 2 8 8 3 5 9 4 6 8 4 9 8 5 62 6 1 l 6 4 9 71 0 8 1 0 9 3 l 9 9 6 2 4 l 0 ． 6 4 l 0 ． 8 2 0 0 ． 9 6 3 1 ． 0 5 6 1 ． o 9 8 1 ． 0 8 7 1 ． 0 5 4 1 ． o 6 8 1 ． 0 7 7 1 ． O 8 l 1 ． 1 4 3 1 ． 1 2 7 1 ． 1 l 7 2 4 2 0． 7 6 8 0． 8 6 0 0． 9 5 7 0． 9 8 9 0． 9 9l 1 ． 0 0 0 0． 9 7 7 1 ． Ol l 1 ． 0 3 5 1 ． 0 2 8 1 ． O 3 l 1 ． 0 8 2 1 ． 0 4 6 注 1 ． 编 X X 1 为配比A， 编号X X 2为配比B ； 2 ． 编号为2 l l 、 2 1 2的两个配比试验同 1 1 1 与 1 1 2 ， 此表从略； 3 ． 编号 2 1 X所用水泥为 P ． 0 4 2 ． 5 ； 编号 2 2 X 所用水泥为 P ． 0 4 2 ． 5 R ； 编号2 3 X所用水泥为P ． 0 3 2 ． 5 ； 编号 2 4 X所用水泥为P ． 0 3 2 ． 5 R 。 几种水泥的等效养护龄期及 6 0 0 c c d 左右时的 相对强度见表 8 。可见， 就同种水泥而言， 随水泥强度 等级的提高， 等效养护龄期略有缩短， 6 0 0 c c d时相 对强度也有一定提高， 但这种差异并不明显。表 8中， P ． 0 4 2 ． 5 水泥配制韵混凝土等效养护龄期为 5 0 6℃ d ， 其 6 0 0 cc d的实测相对强度为 1 ． 0 2 8 ； P ． 0 3 2 ． 5 水 啊智 第 2期 胡国忠， 等 高耸建筑物拆除爆破 的安全分析及控制研究 给其他建筑物产生破坏。 2 由以上对爆破 飞石产生的原因和影响 因素的 分析， 在本次拆除爆破工程中采用 了主动控制与被动 防护相结合的方法。即选择适当的最小抵抗线方向和 适当的装药位置， 使药包远离软弱层、 裂缝等； 同时用 一 条笆架设成防护墙以阻挡飞石， 并对爆区内或附近 的重要器具、 设备要进行遮挡或覆盖防护。 3 使用充足的炮泥， 保证足够堵塞； 确保钻孔的 准确度； 采用分散装药， 降低空气冲击波的强度。 3 ． 3 烟囱拆除爆破的安全管理 对爆破中所存在的安全问题应采取相应的防护措 施以外， 还应对整个爆破过程加强安全管理_ l 。 3 ． 3 ． 1 确保拆除爆破安全技 术方案设计的严密性 在设计爆破方案时， 除应充分考虑爆破对象的结构特 点、 拆除范围、 气象和杂散电流及射频电流等技术参数 的情况外， 还应确保施工中所采用的技术方案保证拆 除爆破工作的顺利进行和周围环境及人员的安全。对 于爆破参数、 装药量的计算， 起爆方法和起爆器材的选 取， 起爆网路的设计等拆除爆破方案所包括的内容都 要进行严格的计算和设计。 爆破是一项技术难度高、 危险大的工作。在实施 爆破前应组织有关专家实地勘查对设计方案进行安全 评估， 以保证爆破的安全性和可行性。在爆破前还应 作好周密的安全防护及爆破事故的预防， 保证整个爆 破工程的安全 。 3 ． 3 ． 2 加强拆除爆破工程的现场施工管理拆除爆 破的现场施工必须建立一套严格的施工组织管理体 系。一方面是严格的作业人员管理体系。对爆破技 术 、 爆破施工、 爆破器材的供应与管理、 现场安全保卫 等都必须严格控制， 明确责权， 严格执行安全规程， 规 范作业； 另一方面是严格的爆破器材管理体系。因此， 对于爆破施工的劳动组织、 作业顺序、 工程进度管理， 都必须根据施工组织设计严格执行。对施工准备， 炮 眼验收， 起爆体加工、 装药、 堵塞、 起爆、 检查及清渣等 环节都要严格管理， 确保爆破工程施工的安全。 3 ． 3 ． 3 加强爆破安全检查和监测 在拆除爆破工程 整个施工过程中都必须执行安全检查。在爆破前后， 对爆破场地环境、 爆破器材的管理 爆破作业人员行为 规范等， 都要严格细致地检查， 及时消除安全隐患， 确 保爆破安全。同时， 对爆破危害更要加强监测， 特别是 对爆破产生的爆破振动和建筑物塌落振动进行监测， 根据监测结果采取相应的防护控制措施， 确保周围建 筑物的安全。 4 结语 1 爆破安全是一项复杂 的系统工程， 整个拆 除爆 破工程应把爆破安全放在首位 。对于建筑拆除爆破中 存在的“ 人” 的不安全行为、 “ 物” 的不安全状态、 “ 环 境” 的不安全因素等安全问题， 必须清醒认识， 及时采 取安全控制措施。 2 对于建筑物拆除爆破产生的爆破振动、 塌落振 动、 爆破飞石、 爆破噪声和爆破空气冲击波等爆破危 害， 要根据不 同的危害采取相应的防护措施。 3 在对爆破工程 的爆破危害采取防护措施 时， 应 充分分析、 了解爆破危害产生的机理及影响因素， 采取 与之相对应的控制措施， 并对现场施工的全过程制定 切实可行、 严密的管理办法。 参考文献 [ 1 ] 李守巨． 拆除爆破 中的安全防护技 术[ J ] ． 工程爆破， 1 9 9 5， 1 1 7 1 ． [ 2 ] 刘小春， 谷新建， 李方． 城市控制爆破工程的爆破事故和 爆破公害研究[ J ] ． 中国安全科学学报， 2 0 0 2 ， l 2 6 4 4 4 5 ． 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