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第 “ 卷增刊第 期水 利 水 电 科 技 进 展“ 年 月 的数据进行分析， 其中取前 “ ; 的数据进行 计算， 建立时间序列模型， 以后 5 ; 的数据作为预报 的比较4 作 组支撑轴力随时间变化曲线如图 所示4 7水利水电科技进展， ““， （ 1--/ * * A 7 1 图 南锚碇内支撑轴力监测点平面布置 图 “ 第二道支撑 组轴力随时间变化曲线 “建立时间序列模型 数据的前期处理由于建立时间序列模型的 数据要求为平稳、 零均值， 因此对于采集得到的数据 要求进行差分运算， 以得到平稳、 零均值的时间序 列， 这是建模的基础 模型的识别根据自相关函数和偏相关函数 的计算公式， 求得自相关函数与偏相关函数， 绘制曲 线图 （图 ） 根据前文提到的关于模型识别原则和 模型阶数确定方法， 我们可以看出 组数据都符合 ’（） 模型 图 组数据的自相关函数与偏相关函数分析曲线 模型参数确定 根据最小二乘法原理， 利用 *, 计算出参数（见表 ） 模型的拟合与预报 通过以上的计算和分析， 就可以建立时间序列 模型了， 然后根据预报公式， 分别计算出向前 步、 “ 步和 步预测值， 从而得到各组实测值的拟合值和 预测值， 如图 - . 所示 表 组数据模型的参数值 参数 组 / 组 0 组 1 组 2345“2234.2.2344“235 图 组支撑轴力实测值与预测值对比 图 6 / 组支撑轴力实测值与预测值对比 图 7 0 组支撑轴力实测值与预测值对比 图 . 1 组支撑轴力实测值与预测值对比 由第二道支撑的 组轴力随时间变化曲线 可以看出， 在初期轴力有明显的上升趋势这是由于 当初在设计时对冻胀力的考虑不够充分所致； 后来 随着对冻胀力的足够重视， 在施工过程中采取了打 水利水电科技进展， “226， “6 （8） “ 2“64.476’ *9,,-. /-. 01,223 4 4 556. ,,-. /-. 01 泄压孔和修改基坑内部支撑设计方案等措施， 支撑 轴力逐渐稳定可见， 监测工作可以对工程的安全施 工和不断修正、 优化设计提供有价值的参考 “ 通过对图 “ 四组实测值与预测值对比分 析， 不难发现预报序列与实测序列变化趋势基本一 致， 说明本文模型具有良好的模拟效果和自适应性， 基本能反映实际轴力变化情况为了得到关于时间 序列模型的更深入认识， 我们进行了 步预报和 步 预报， 从结果可以看出， 随着预测步数的增加， 预报精 度也随之下降， 其最大误差’和平均误差 也逐渐 增加 （见表 ） 此外我们还发现， * 组和 组的预测效 果明显要好于 , 组和 - 组， 分析当时施工情况不难 发现， , 组和 - 组所在位置当时安装有塔吊等起重设 备， 表明施工对监测数据有着明显的干扰 表 “ 组轴力数据预测误差值. 预测步数 * 组 组 , 组 - 组 ’ ’ ’ ’ / 步预测值“01/0“/ “02/0340“0501024 步预测值“010 40302301401“ /2021“0 步预测值03202 05055 /03““02 /10110/ 结论与建议 “ 时间序列动态预测对基坑安全监测工作具 有一定的参考价值 “ 时间序列预测模型具有很强的自适应性， 预 测精度较高， 但随着预测步数的增加预报效果也随 之下降 “ 工程的施工干扰对数据的准确采集有着明 显的影响， 所以在进行监测工作时应注意减少工程 施工对监测的不良影响 “ 时间序列预测模型在进行短期预报时有着 很好的效果， 但如何进一步提高时间序列预测模型 的预报周期尚待进一步研究 参考文献 ［/］田铮动态数据的处理与方法 ［6］ 西安 西北工业大学 出版社， /331 1““5 ［］吴中如， 沈长松， 阮焕祥水工建筑物安全监控理论及应 用 ［6］ 南京 河海大学出版社， /332 4“1 ［］华似韵随机过程 ［6］ 南京 东南大学出版社， /355 /“ /2 ［“］汪荣鑫 随机过程 ［6］ 西安 西安交通大学出版社， /35 “/1 ［1］夏乐天， 朱永忠工程随机过程 ［6］ 南京 河海大学出版 社， 222 /4“/52 ［4］张树京， 齐立心时间序列分析简明教程 ［6］ 北京清华 大学出版社， 22 5“5 （收稿日期 221“23“25 “““““““““““““““““““““““““““““““““““““““““““““““ 编辑 马敏峰） （上接第 /23 页） “为阻力系数； “为水的密度； 2 为 波浪作用下水质点在床面附近的水平方向振幅； 为水面波波长； 为水深； 为周期’ 式 （/2） 的左侧也就是希尔兹希在分析单向流中 泥沙起动时所用的参数， 由式 （//） ， 作用于坝坡上的 波浪起动拖曳力条件可以转化成起动流速条件， 而 起动流速可由式 （/） 计算， 这样公式 （/2） 所计算出 的抛石代表粒径是波浪高、 周期等的函数’再依据从 坝坡稳定性方程建立起的抛石粒径与波浪浪高、 坝 坡等设计参数的函数关系式 （式 （/） ） ， 这样综合考虑 就找到了既有理论依据又能够应用于水库防浪抛石 护坡实际工程中的一般关系式， 从而扩大了应用范 围’由于目前对于波浪高、 周期等没有统一的公式， 而且不同的坝坡取决于回落波还是涌波也是不一样 的， 所以本文没有给出抛石护坡的统一计算式， 可根 据不同情况采用公式 （） 或式 （4） 或 （/2） 分别计算抛 石粒径， 结合工程安全、 抛石稳定等因素选取最佳抛 石粒径’ ’结论与建议 水库抛石护面是最为古老的一种护面形式之 一， 其料源广泛、 造价低廉、 易于施工， 但缺乏系统的 设计方法， 本研究基于坝坡稳定方程来确定抛石粒 径， 从工程运行情况来看效果较好’事实上抛石设计 中波浪因素是较难确定的， 这进一步增加了设计方 法所得结果的不确定性’另外采用何种粒径作为计 算代表粒径是值得研究的’本文从抛石的起动拖曳 力角度建立了可用于设计的代表粒径公式， 在实际 应用中可结合坝坡稳定性公式综合考虑选优， 对设 计具有一定的指导意义和应用价值’ 参考文献 ［/］斯蒂芬森 -堆石工程水力计算 ［6］ 北京 海洋出版社， /35“ /“1 ［］中华人民共和国水利部 78“22/ 碾压式土石坝设 计规范 ［7］ 北京 中国水利水电出版社， 22 ［］左东启， 王世夏， 林益才水工建筑物 ［6］ 北京 海洋出 版社， /35“ /“1 ［“］钱宁泥沙运动力学 ［6］ 北京 水利电力出版社， /352 （收稿日期 221“21“23编辑 骆超） 1//水利水电科技进展， 221， 1 （7/） 21“5541*,- ./90’ 10’ 2334 5 5 667’ 0’ 10’ 2
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