资源描述：
篁 兰 2 CN4111 48 ／TH 轴承2 0 1 0 年1 期 B e a r i n g20 1 0， No ． 1 N i 和 F e 对 C u S n P系粉末冶金轴承材料性能的影响 王风 云 ．- ， 潘冶 1 ． 东南大学 材料科学与工程学院， 南京2 1 1 1 8 9 ； 2 ． 江苏省先进金属材料高技术研究重点实验室， 南京2 1 1 1 8 9 摘要 在 c u ． S n ． P系基体中添加不同量的合金元素 N i 和 F e ， 采用粉末冶金方法制备烧结轴承材料 ， 通过对比研 究了 N i 和 F e 对其性能的影响规律。结果表明， N j 和 F e 元素都可以提高材料的表观硬度和压溃强度 ， 改善材 料的摩擦磨损性能， 但 N i 元素对压溃强度的提高更为显著。c u ． s n P基体中添加 N i 和 F e 含量不宜过高， 分别 以 2 ％ 和 4 ％为宜 。 关键词 滑动轴承； C u S n P ； 粉末冶金； 合金化 ； 压溃强度； 摩擦； 磨损 中图分类号 T F 1 2 2； T H 1 3 3 ． 3 1 2 文献标志码 B 文章编号 1 0 o 0 3 7 6 2 2 0 1 0 0 1 0 0 3 3一 o 5 Ef f e c t s o f Ni a n d Fe O i l Pr o p e r t i e s o f Cu- - S n- - P S e r i e s S i n t e r e d Be a r i ng M a t e r i a l s W ANG F e ngy u n ． - ．PAN Ye ’ 1 ． S c h o o l o f Ma t e ri a l s S c i e n c e a n d E n g i n e e ri n g ， S o u t h e a s t U n i v e r s i t y ， N a m i n g2 1 1 1 8 9 ， C h i n a ； 2 ． J i a n g s u K e y L a b o r a t o r y f o r A d v anc e d Me t a U i c M a t e ri a l s ， N 明j i n g 2 1 1 1 8 9 ， C hin a Ab s t r a c t A l l o y i n g e l e me n t N i an d F e w i t l l v a r i o u s c o n t e n t s a r e a d d e d t o C u S n - P ma mx。t h e ma t e ri a l s o f s i n t e r i n g b e a r i n g a I e p r o d u c ed b y u s i n g p o w d e r me t a l l u r g y t e c h n o l o gy ．a n d t h e e ff e c t s o f Ni a n d F e o n t h e p r o p e r t i e s o f C u - S n - P a ro i n v e s t i g a t ed b y c o mp a r i s o n ． T h e res ult s s h o w t h a t Ni t rod F e C an i n c r e a s e the s u r f a c e h a r d n e s s a n d c r u s h i n g s t r e n h，a n d i mp r o v et h ef ri c ti o nandwe a r p r o per t yof t h ema t e r i als ，b u t c r u s h i n g s t r e n hi s d i s t i n c tl yi mp rov ed b y u s i n g N i ．Th e c o n t e n t of Ni a n d F e i n C u - S n P ma t ri x s h o u l d n o t b e t oo h i g h ．I n t h i s t e s t c o n d i t i o n， the o p t i ma l c o n t e n t 0 f Ni a n d Fe i s r e s pe cti v e l y 2％an d 4％ ． Ke y wo r d s s l i d i n g b e a r i n g ；C u S n - P；p o wd e r me t a l l u r gy ； d l o y i n g ；c ru s hin g s t ren g t h；f ri c t i o n；w e a r 锡青铜系轴承材料以其优异的综合性能和良 好的加工质量， 一直在铜基轴承材料中占据着主 导地位 J 。与普通烧结青铜系 C u ． 1 O S n 含油 轴承相比， c u S n P系轴承材料具有更高的承载能 力 ， 同时该类材料 的磨合性 以及与异物结合 能力 比 F e 基轴承要好 ， 因此 ， 为适应于 电动工具、 空调 机等低载 荷、 高 转速 的工况 ， 国内、 外 开发 了 C u s n P系轴承材料 I 4 J 。目前， C u s n P系轴承材料 中大多含有 P b， 而 且 国内有关c u s n P 系材料 所 收稿 日期 2 0 0 9 0 6 2 3 ； 修 回日期 2 0 0 9 0 7 3 1 基金项 目 江苏省科技支撑计划资助项 目 B E 2 0 0 8 0 7 7 作者简介 王风云 1 9 8 2一 ， 女， 硕士研究生 ， 主要从事粉 末冶金 自润滑含油轴承方面的研究工作。Em a i l a n n y ． c o l d y a h oo． o n ； 潘冶 1 9 5 6 一 ， 男 ， 教授 ， 主要从事先进 金属材料制备与组织控制的研究。 能达到的压溃强度和摩擦磨损性能较国外也存在 一 定 的差距。在粉末 冶金铜基 材料 的研究 中， 研 究者对于 F e的增摩作用以及 N i 的固溶强化作用 进行 了一定 的研 究 一 ， 但迄 今 为止 ， 有关 其 在 C u S n P系轴承材料 中所起作用 的系统研究并 不 多见。本文以 c u S n - P为基 ， 系统 地研究 了 M 和 F e 元素对 c u ． s n ． P系轴承材料性能的影响规律。 1试 验 方 法 1 ． 1 材料制备 材料配方由3部分组成， 即基体合金、 添加元 素和固体润 滑剂。本 文选 用 的基体合 金 为雾化 9 0 C u l 0 S n合金粉 粒度 ≤7 2 m ， 固体润滑剂 为 鳞片状石墨和 M o S 粒度≤7 2 ， 添加元素为 铜磷合金粉 C u - 8 P共晶合金 ， 粒度 ≤7 2 m 、 F e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 4 轴承 2 0 1 0 ． №． 1 粉 粒度 ≤7 2 和 N i 粉 粒度 ≤5 7 Ix m ， 各试 样 中组分含量 质量分数 ， 下同 见表 1 。 表 1 各试样中组分含量 质量分数 ％ 试样 P N i F e 石墨 Mo s 2 c u S n 1 ● O ． 4 O ． 5 3 余 量 2 ● O ． 4 2 O ． 5 3 余 量 3 0 O ． 4 4 0 ． 5 3 余 量 4 ● O ． 4 6 O ． 5 3 余量 5 ● 0 ． 4 2 0 ． 5 3 余 量 6 ● 0 ． 4 4 O ． 5 3 余 量 7 ● 0 ． 4 6 O ． 5 3 余 量 材料的制备工艺过程如图 1 所示。在 F A ／ J A 系列电子天平上， 按照配方要求称取粉末， 充分均 匀混粉 l 一 2 h ， 混合料在 3 0 0 M P a的压力下压制 成密度为 6 ． 3 0～6 ． 3 5 g ／ c m 的压坯 ， 压坯压制成 两种形状 一种为外径 内径 高 4 , 8 m m 5 m i ll 9 m n l 的圆筒形， 供测定表观硬度、 压溃强度 和台架试验使用 ； 一种 为 5 mm1 2 m m1 8 mi l l 的长方体， 供 M M - 2 P摩擦试验机测定摩擦磨损性 能使用。将压坯置于带有保护气氛的间歇式烧结 炉中进行烧结， 其中所选保护气氛为分解氨， 烧结 温度为7 5 0℃， 保温3 0 m i n ， 试样在烧结炉的水套 冷却带 中冷却 4 0～ 6 0 m i n 。将烧结好 的样 品进行 精整 ， 然后在真空条件下浸 Y Q - 2 8 润滑油 黏度指 数为 1 4 6 ， 适用温度为 一 3 0 1 5 0℃ 。 图 1 材料制备 过程 流程 图 1 ． 2 性能测试 参照 J B 2 8 6 7 1 9 8 1 和 J B 2 8 7 1 1 9 8 1 标准要求， 分别在 H B R V U 一 1 8 7 ． 5布洛维硬度计 和 Y A一 1 0材 料试验机上测定材料 的表 观硬度 和压溃强度 ， 依 据 G B ／ T 5 1 6 3 - 2 0 0 6 相关规定， 采用阿基米德排水 法测定试样 的含油密度 即完全浸润密度 和含油 率。用 O L Y M P U S B X 6 0 M 光学显微镜和 S i r i o n 场发射扫描电镜观察材料的显微组织。 在 MM- 2 P磨损试 验机上测定材料 的摩擦 系 数和磨损量， 试验过程不另加润滑油， 摩擦副示意 图如图2所示。其中对偶件所用材质为 G C r I 2钢 5 0 H R C ， 尺寸为 外径 5 0 m m， 内径 1 6 m m， 厚 8 m il l ， 试验时所加载荷为 1 0 0 N， 相对滑动速度 0 ． 5 2 m ／ s 。材料的耐磨损性能用试样被磨损 的体 积来衡量， 磨损体积计算公式为 1 L a r c s i n 一 b ／ D 一 6 斗 ／ 3 式中 D为滚轮直径 ， m m； h为滚轮厚度， m m； 6为 磨痕宽度 待测 。 1 一夹具 ； 2 一试样 ； 3 一厝轮 图2 磨损试验 示意图 由于 M M - 2 P 磨损试验机不能完全模拟轴承 的使用工况 ， 并且不 能测定材料 的温升 ， 因此 ， 选 择部分材料在高速 台架试验机上进行试验 ， 测定 材料的温升变化情况， 台架试验时， 对偶材质为 G C r l 2钢 5 o Ha c ， 主要参数为 PV1 1 0 MP a ， 转 速 n8 0 0 0 r ／ m i n ， 运转 3 0 m i n 。 2试验结果及讨论 2 ． 1 N i 和 F e 对材料的表观硬度及压溃强度的影响 表 2为各试样的含油率和含油密度。从表 中 数据可以看出， 添加 N i ， F e 合金元素之后 ， 材料 的 含油率和含油密度变化不大， 可以保证在孔隙率 基本相同的条件下 ， 研究材料 的物理力学性能和 摩擦磨损性能。 表2 材料的含油率和含油密度 图3所示为材料 的表观硬度和压溃强度 。由 图可知 ， C u S n P材料 中加人 2 ％ 的 N i 元素 之后 ， 其表观硬度和压溃强度显著提高， 但随着 N i 含量 的增加 ， 材料的表观硬度逐渐增加 ， 而压溃强度却 逐渐降低。未加 N i 的 1 试样的显微组织如图4 a 所示 ， 其 中灰色 区域 为 S n在铜 中形成 的 0 【 一 固溶 体， 光标所指亮 白色区域为 c u与 P形成的化合 物， 图4 b为其局部放大图。c u S n - P材料中加入 N i 之后， 部分 N i 固溶到基体中， 与c u 基体形成置 换固溶体， 起到固溶强化的作用； 另外， 在烧结过 程中， N i 原子比 C u原子具有更大的与 P原子结合 的能力 】 ， 因此， 加入 N i 有利于形成镍磷化合物， 当 N i 含量较少时， 少量的镍磷化合物弥散分布在 基体上， 起到强化基体的作用。但随着 N i 含量的 增加， P与 N i 原子接触的机会增多， 过多的镍磷化 合物在晶界边缘团聚并长大， 形成网状结构， 使材 料压溃强度下降 甚 至低于未加 N i 之前 的 l 试 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 王风云等 N i 和 F e 对 c S n ． P系粉末冶金轴承材料性能的影响 3 5 样 。图4 c 为含 N i 量为2 ％时弥散分布在铜基体 上的镍磷化合物， A区经能谱分析， 除含有少量的 C u s n 基体之外 ， N i 原子含量 为 5 9 ． 1 3 ％ ， P原子 含量为 3 0 ． 1 1 ％ ， 断定其 为 N i 与 P形成的化合物。 图4 d为 N i 含量增加至4 ％时镍磷化合物的分布 状态 ， 可见 ， N i 含量增加后 ， 出现了明显 的团聚现 象， 导致压溃强度下降。 母 塞 型 骥 媚 幽 N i ， F e 含量 质量分数／ ％ a 材料的压溃强度 Ni ，F e 含量质量分数 b 材料的表现硬度 图 3 材料 的表观硬度和 压溃强度 在控制同等含油率的情况下， c u s n - ． 4 P中添 加合金元素 F e ， 材料的表观硬度和压溃强度都略有 增高 ， 但随着 F e 含量的增加 ， 材料的硬度先增加后 减小， 而压溃强度值逐渐降低， 加入 F e 含量为 4 ％ 时表观硬度值最高 图 3 。在所选烧结温度 7 5 0 ℃ 以下， F e 在铜中的溶解度非常小， 且与基体不发 生反应 ， 但 F e 在基体中的扩散能力比较好 ， 加入 的 F e 元素除少量固溶于基体之外 ， 大多以颗粒形式均 匀分布于铜锡 固溶体 ， 成为独立 的镶嵌物 ， 起到颗 粒强化的作用 。加入 F e 后材料的显微组织如图 4 e 所示 ， 其 中， 箭头所指区域为弥散分布的 F e 颗粒， 经 能谱分析， 除含有少量的c u ． s n合金基体外， F e 原 子含量为 8 5 ． 1 1 ％。C u - S n - O ． 4 P系轴承材料中加人 F e 后硬度和压溃强度提高的主要原 因为 F e微溶 于基体， 且与基体相不发生反应， 但在与基体结合 处有少量 F e 原子固溶于基体中， 起到了一定的固 溶强化作用。另外 ， 弥散分布的 F e颗粒起到 了一 定的颗粒强化作用， 从而提高了材料的表观硬度和 压溃强度， 但合金元素超过一定值之后， 过多 F e 颗 粒的存在， 非但不能起到颗粒强化的作用， 反而会 削弱基体元素间的联结作用， 从而使得材料的硬度 和压溃强度降低。 a l 试样 c 2 试样 d 3 -试样 e 5 试样 幽4试样腐蚀之后 的 S E M照 片 ． ． ．． ．． ． ． ． ． ．Lr ． ． ． ．． - ． ． ，． ． L r ．． ． ． ． r． ． ． ．， - ． ．． ． ． L 『 ．． ． ． ． ． ．． ． ． ． -r ． ． ． ． ．- ． ． ． ．． L r L 1 观 ∞ 勰 弘一 ∞ } { ＼ 越 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 轴承 2 0 1 0 ． №． 1 2 ． 2 材料的摩擦磨损性能 图5所示 为不 同材料 的摩擦 系数 和磨损量。 可知， 含 0 ． 4 ％P的 l 材料的摩擦系数为0 ． 0 9 2 ， 磨 损量为 0 ． 1 2 1 mlT l 。 ， 加入 N i 之后材料的摩擦系数 降至0 ． O 6 0 ， 磨损量降低至 0 ． 0 3 5 m m ， 随着 N i 含 量的增加 ， 摩擦系数基本保持不变， 磨损量却逐渐 增加。在 C u S n P材料 中加入一定量的合金元素 F e ， 材料 的摩擦 系 数降 至 0 ． 0 5 5 ， 磨损量 降低 至 0 ． 0 3 0 m lI l ， 但当 F e 含量增高至6 ％时， 其摩擦系 数和磨损量明显提高。 妊 1 I {5 簟 错 试样编 号 a 添]j I Ni 后材料的摩擦系数和磨损量 试样编号 添加F e 后材料的摩擦系数和磨损量 滑动距离， m c 1 ， ， 材料的温升 图5 材料的摩擦磨损性能 多孔性含油轴承作为减摩材料 ， 摩擦系数和温 升是表征其性能的重要因素。轴承在工作过程中， 浸渍在孔隙中的润滑油在毛细管力的作用下， 从孔 隙中渗出， 在摩擦表面形成一层 润滑油膜 ， 轴承温 升越高， 从孔隙中渗出的油量越大， 油的黏度越小。 当轴承的温升显著增加时， 油的黏度可能已降低到 在轴承表面上不能形成牢固油膜的程度[ 9 】 。因此 ， 轴承的温升应控制在润滑油工作范围之内。在适 宜工作范围， 油膜 的厚度与温升成正 比， 轴 承温度 变化越平缓， 生成的油膜厚度越均匀， 越有利于轴 承平稳地工作。C u ． S n ． P材料中加人 N i ， 在运转初 期 ， 材料的温升虽然有所提高 ， 但运转平稳之后 ， 温 升变化逐渐平稳 ， 且低于不加 N i 元素的 1 。 试样 ， 而 C u S n P材料加入 F e 之后 ， 材料的温升变化比较小 且比较平缓 ， 如图 5 c所示， N i ， F e的加入均有利于 在摩擦表面形成均匀的油膜。 N i 元素对 c u S n P系轴承材料摩擦磨损性能 的提高与其孔 隙结构 有关。含 油轴 承运转 过程 中， 仅靠孔隙内的润滑油供油容易产生供油不足， 处于边界润滑和固体接触摩擦的混合摩擦状态， 因此 ， 含油轴承的摩擦磨损性 能是其供油 能力 和 材料本身性能综合作用的结果。粗大的孔隙可以 提供 良好 的供油性 ， 但 吸人、 保 持润滑 油 的能力 差 ， 润滑油补给不足时， 性能减低 ； 相反 ， 微细 的孔 隙组织 ， 供油性差 ， 常常发生摩擦面供油不足 ， 也 会降低减摩性能。因此， 含油轴承孔隙结构对其 减摩性能的影响是起供油作用的大孔和保持润滑 油的微孑 L 综合作用 的结果。 由于烧结过程 中， N i 原子比 C u原子更易与 P发生反应 ， 当烧结温度达 到 7 1 0℃以上 ， 加入的铜磷合金粉熔化 引， 处于液 相烧结过程 ， N i 原子溶人到液相与 P发生反应 ， 在 原来 N i 所在位置留下起供油作用 的大孔 ， 从而形 成大小孑 L 隙相结合的孔隙结构， 使材料的摩擦磨 损性能提高。图6所示为 1 和 2 试样腐蚀之前 的 孔隙结构分布图 ， 可见 ， 加入 N i 之后 的 2 试样 与 1 试样相 比， 微细孔隙上面的大孔增多。随着 N i 含量的增高， 镍磷化合物出现 明显团聚现象 ， 使材 料组织恶化 ， 材料 的磨损量逐渐提高。在本试验 条件下， N i 含量较少的2 试样摩擦磨损性能最好。 F e 对 c u ． s n ． P系轴承材料摩擦磨损性能的提 高主要表现在 材料在摩擦过程 中， 由于机械相互 作用引起 固体表层 晶格紊乱 ， 甚 至出现游离 自由 原子键， 使得表面活性很高， 弥散分布于基体中的 F e 颗粒活性比较大， 极易形成氧化膜。研究表明， 摩擦氧化与热氧化不 同， F e在受压力 的表面上滚 动短短几分钟内生成的锈层 氧化层 在无机械应 力的情况下需要进行 1 0 s - 1 2 ] 。随着摩擦过程 的进行 ， 摩擦表面层发生 了一定 的塑性变形、 氧化 等一系列物理化学变化， 形成了一层稳定的摩擦 加 伪 鹏 m O n 叫 叫 m 讲 n n n n 耧 鞲避 啪啷懈啷嘶呱啷吣耋 } 唧o 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 王风云等 N i 和 F e对 c u - S n ． P系粉末冶金轴承材料性能的影响 a 1 试样 b 2 试样 图 6 试样腐蚀之前 的孔 隙分布 图 膜。当摩擦过程产生供油不足的情况时， 摩擦表面 氧化膜的存在 ， 一方面有效地阻隔了摩擦材料与对 偶件的直接接触， 减少 了黏着磨损 ， 降低 了摩擦系 数 ； 另一方面， 表面氧化膜硬度较高， 它的存在降低 了滞留在摩擦副问的硬质磨屑对材料的犁沟作用， 从而有效提高了材料的耐磨性能。另外， F e 对锡青 铜轴承材料抗磨损能力的提高还表现在 F e颗粒弥 散分布在材料基体中， 起到了颗粒强化作用， 提高 了材料 的硬度。存 在于摩擦面 的 F e颗粒本 身强 度 、 硬度就 比基体铜大 ， 在摩擦过程中当较软 的基 体磨损后， F e 颗粒便突出于摩擦表面， 直接与对偶 表面相接触 ， 承受摩擦 阻力。并且材料 中 F e颗粒 与基体铜结合紧密 ， 基体铜对镶嵌其 中的 F e颗粒 的把持作用 较强， 摩擦过程 中受摩擦 冲击力作用 时 ， F e 不易被拔 出基体 ， 从而在一定程度上提高了 材料的抗磨损能力。5 试样较之 6 试样磨损量略 高 ， 这是因为 5 试样中的 F e含量相对较少 ， 当摩擦 过程产生供油不足时， 相对较低 的 F e含量不足以 形成稳定的氧化薄膜 ， 增大了摩擦副与基体材料接 触的机会 ， 使得磨损量略高。而 7 试样 中， 过多的 F e 含量非但不会增加铁对基体的颗粒强化作用， 反 而会由于过多 F e 颗粒的存在而削弱 了金属基体间 的联结作用 ， 使材料的强度变低 ， 造成材料的摩擦 系数和磨损量升高。因此， 本试验条件下， F e 含量 为 4 ％时试样的综合性能最佳。 3 结论 1 c u S n ． P系轴承材料 中加入 N i 元素可 以 有效提高材料 的表观 硬度和压溃强度 ， 降低材料 的摩擦系数和磨损量。但随着 N i 含量的增加 ， 压 溃强度反而降低 。 2 F e 对提高 c u S n P系轴承材料 的压溃强 度作用一般 ， 但加人 F e元 素之后 ， 材料 的摩 擦系 数和磨损量减小， 工作过程中的温升变化也比较 平缓， 可以有效地改善材料的摩擦磨损性能。 3 本试验条件下 ， c u ． s n P材料 中加入的 N i 含量以 2 ％为宜 ， 加入 的 F e含量 以 4 ％综合性 能 最好。 参考文献 [ 1 ] B a r r o w D ． T h e C u r r e n t S t a t u s o f P M B e a r i n g s [ J ] ． Me t ． P o w d e r R e p t ． ， 1 9 8 0 ， 3 5 6 2 3 7 2 3 8 ． [ 2 ] 刘超锋， 杨振如． 金属基 自润滑轴承新材料 [ J ] ． 轴 承 ， 2 0 0 7 5 3 6 3 9 ． [ 3 ] 孙永安， 张玲 ， 李县辉， 等． 高速自润滑含油轴承的 研究[ J ] ． 粉末冶金技术 ， 2 0 0 2 ， 2 0 2 9 09 3 ． [ 4 ] K o s t r o mo vA G， F u s h e h i e h O I ． E ff e c t s o f C o p p e r P o w - d e r B e a r i n g Ma t e r i a l C o mp o s i t i o n o n W o r k i n g Ch a r a e t e ri s fi e s [ J ] ． P o w d e r M e t a l l u r g y a n d Me t al C e r a mi c s ， 2 0 0 5 ， 4 4 3 2 0 2 2 0 6 ． [ 5 ] 陈洁， 熊翔， 姚萍屏． F e在铜基粉末冶金摩擦材 料中的作用[ J ] ． 粉末冶金工业， 2 0 0 6 ， 1 6 4 1 6 2 0 ． [ 6 ] 李溪滨， 龚雪冰， 刘如铁 ， 等．添加 c a F 2的 N i c r - c u 基固体 自润滑材 料的研究 [ J ] ． 润滑与密封， 2 0 0 3 1 3 0 3 2 ． [ 7 ] K o s t o mo v A G， F u s h e h i e h O I ．I n fl u e n c e o f t h e C o p p e r b a s e d C o mp o s i t i o n o f t h e Ma t e ri a l of a B e a r i n g o n I t s P e r - f o r m a n c e [ J ] ． P o r o s h k ． M e t a l 1 ． ， 2 o o 4 4 1 2 01 2 6 ． [ 8 ] 张恒， 张邦维， 谭肇省． C u 8 3 ． 3一 x N i x P 1 6 ． 7非晶合金 的重熔平衡相[ J ] ． 科学通报 ， 1 9 9 3 ， 3 8 2 1 1 7 1 1 9 ． [ 9 ] A h m e d Y M Z ， 彤a d M I ， S a y e d A S ， e t a 1 ． C o r r e l a t i o n Be t we e n Fa c t o r s Co n t r o l l i n g Pr e p a r a t i o n of Po r o us Co p p e r v i a S i n t e r i n g T ech n i q u e Us i n g E x pe ri me n t a l De s i g n [ J ] ． P o w d e r T e c h n o l o g y ， 2 0 0 7 ， 1 7 5 4 8 5 4 ． [ 1 0 ]武玉英 ， 刘相法， 刘相俊， 等． S b ， B i 和 F e 对 C u 一 8 P 共晶合金熔点和组织的影响[ J ] ． 中国有色金属学 报 ， 2 0 0 4 ， 1 4 7 1 2 0 61 2 3 1 ． [ 1 1 ] G e r h a r d H．T r i b o e h e m i s t r y [ M] ． B e rl i n ， A k a d e mi e Ve fl a g ， 1 9 8 4 1 45 0 ． [ 1 2 ]Q u i n n T F J ． R e v i e w of O x i d a t i o n al We a rP a r t T w o [ J ] ． T r i b o l o g y I n t e rna t i o n al， 1 9 8 3 ， 1 6 6 3 0 5 3 1 5 ． 编辑 赵金库 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m
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