关于用不同工艺制作的高密度铁基粉末冶金材料性能的研究.pdf

第 2 2卷第 2 期 2 0 1 2年 4月 粉末 冶 金工 业 PoW DER M ETALLURGY I NDUS TRY V01 ．2 2 No． 2 Apr ．2 01 2 关于用不同工艺制作的高密度铁基 粉末冶金材料性能的研究 S ． H． L u k。 H ． G． R u t z和 M． A． L u t z Ho e g a n a e s公 司 ， Ri v e r t o n ， NJ 0 8 0 7 7 摘 要 可能有几种方法可使铁基粉末冶金零件达到较高密度。二次压制／ 二次烧结可使密度 大 于 7 ． 3 g ／ c m。 ， 但 受到成本 与几何 形状 条件 的 限制 。对一 种新 方 法进行 了评 价 ， 用这 种 方法 可一 次压制得 到 高使 用性 能材 料 ， 并将 其 和 其 他 生 产 工 艺进 行 了比较 。 比较 是 利 用 An c o r s t e e l 8 5 HP与 Di s t a l o y 4 8 0 0 A 基本 材料进 行 的 。对各种 生坯 与 烧 结件 性 能进 行 了评 价 ， 其 中 包括 生坯 强度 ， 横 向 断裂 强度 ， 拉伸 性 能及 冲击值 。 数据清楚地证 明， 拥有专利的l_ 1 ] AN C OR D E NS E T M_T - 艺 温压 提供的使用性能可与二 次 压制／ 二 次烧结 制作 的相 比拟 。用一 次压 制 达到 了生坯 密度值 的无 孔 隙密度极 限的 9 8 ． 5 。 关键词 ANC OR D E NS E； 温压 ； 二 次压制 ／ 二 次烧结 ； 铁基粉 末 冶金零 件 中 图分类 号 T F 1 2 5 文 献标识 码 A 文章 编号 1 0 0 6 6 5 4 3 2 0 1 2 0 2 0 0 1 0 0 8 P R 0P E R TI E S O F HI GH D E NS I T Y F E R RO US P ／ M MATE RI AL S A STU DY OF VARI OUS PROCES SES S ．H．LUK ，H．G．RUTZ，AND M ．A．LUTZ H0E GANAES C 0RP 0RATI ON RI VERT0N。NJ 0 8 0 7 7 PRES ENTE D AT 1 9 9 4 I NTERNAT1 0NAL C0NF ERENCE ＆ EXHI BI T1 0N 0N P0WDE R ME TAL LURGY PARTI CULATE MATE RI AL S M AY 8 1 1， 1 99 4一 TORONTO 。CANADA Ab s t r a c t S e v e r a l me t h o d s o f a c h i e v i n g h i g h e r d e n s i t y i n f e r r o u s P／ M p a r t s a r e p o s s i b l e ． Do u b l e p r e s s ／ d o u b l e s i n t e r a l l o ws d e n s i t i e s i n e x c e s s o f 7 ． 3 g ／ c m。b u t i s l i mi t e d b y c o s t a n d g e o me t r y c o n s i d e r a t i o n s ．A n e w me t h o d o f s i n g l e p r o c e s s i n g h i g h p e r f o r ma n c e ma t e r i a l s i s e v a l u a t e d a n d c o mp a r e d t O o t h e r me t h o d s o f p r o c e s s i n g ． Th e c o mp a r i s o n i s p e r f o r me d u t i l i z i n g Anc o r s t e e l 8 5 HP a nd Di s t a l oy 4 8 0 0A ba s e ma t e r i a l s ．Va r i ou s gr e e n a nd s i n t e r e d p r o pe r t i e s a r e e v a l ua t e d i n c l u di n g；g r e e n s t r e n gt h，t r a n s v e r s e r u pt u r e s t r e n gt h，t e n s i l e pr o p e r t i e s a n d i mpa c t v a l ue s ． Th e d a t a c l e a r l y d e mo n s t r a t e s t h a t t h e p a t e n t e d 1 ANCORDENS E p r o c e s s o f f e r s p e r f o r ma n c e c o mp a r a b l e t o d o u b l e p r e s s ／ d o u b l e s i n t e r p r o c e s s i n g ．Gr e e n d e n s i t y v a l u e s o f a p pr o xi ma t e l y 9 8 ．5 o f t h e po r e f r e e de ns i t y l i mi t a r e a c hi e v e d wi t h a s i n gl e c ompa c t i on st ep． Ke y w o r d s ANCORDENS E； wa r m c o mp a c t i o n； d o u b l e p r e s s ／ d o u b l e s i n t e r ； f e r r o u s P／ M Pa r t s 收稿 日期 2 0 1 1 0 9 0 2 作者简介 sH L u k ， 博 士， 原美 国海格纳士公 司研发部经理 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 S ． H． L u k等 关于用 不同工艺制作 的高密度铁基粉末冶金材料性能的研 究 1 1 1 前言 温压 ANC OR D E NS E 工 艺是 由一 种专 利 预混 合粉与压制工艺组成 ， 它能用一次压制与一次烧结 工艺 生产 密度 接近 7 ． 4 g ／ c m。的粉 末冶 金零 件 。 ANC O RD E NS E预混 合 粉都 是 ANC O R DE NS E 温压 工艺的衍生物_ 2 ] ， 因此 ， 可保证流动性和耐偏 聚性 良好 。温压工艺利用的是传统粉末冶金压制设 备 ， 但需要将粉末与模具加热到适 当温度 ， 以达到 高的压制成形密度 。温压工艺 图解示于 图 1 。压制 之前 ， 要将待压 的粉末加热到 1 3 0 ℃～1 5 5 ℃范 围。 推荐将粉末温度控制在最大变动范围为2 ℃ ， 以保 证零件之 间的波动性最小 。为 了在这个 温度范 围 内， 使用性能最佳化 ， 温压工艺利用 的是设计 的高级 润滑 剂系 统 。 H H H H 的 温 压 预 H 与 输 送 H 存 装 置 和 H ’ H 混 合 粉 l l 系 统 l l送 粉 靴 I l ⋯ ⋯ l I 未 辑 ～ 图 1 温 压 A NC OR DE N SE 工 艺 流 程 末供给输送装置。将 阴模、 上模 冲及任何大的芯棒 组件 都要 加热 到和 粉末一 样 的温度 。将 加热 的粉末 装于加热的阴模 中， 像 常规粉末冶金零件生产一样 进行压制， 以制造高密度／ 高使 用性能零件 。R u t z 与 Ha n e j k o [ 3 ] 对压制过程进行过较详细的描述 。已 证明温压工艺能够大量生产高性能粉末冶金零件。 这篇论文将温压工艺得到的各种性能和常规的 一 次 和二 次压 制 工艺 进 行 了 比较 。为进 行 评 价 ， 选 择 了二种 以 高使 用 性 能 An c o r s t e e l 为 基粉 的预 混 合粉组成。试验试样 的制备与评定都是依照生坯密 度 、 生 坯强 度 、 烧 结 件 的横 向断裂 强 度 TR S 、 烧 结 件 的拉伸 强度及 烧 结件 的夏 比冲击性 能 的标准 测试 方法 进行 的 。另外 ， 为评 定 温压 工艺 对 尺 寸 变化 与 脱模 特性 的影 响 ， 收 集 了数 据 。 2 试 验程序 用温压工艺和常规预混合粉方法制备了二种预 混合粉组成 。温压工艺利用的是新开发的润滑剂系 统， 而常规预混合粉利用的是 以 Ac r a wa x作为泣滑 剂 。表 1中列 出 了常用 的基 本 材料 的化学 组成 与预 接着是加热 ， 将粉末装于贮存料斗中， 其将粉 混合粉的具体添加剂 。 表 1 评定的预混合粉的组成 质量分数 ％ 试 验 件是 在 4 1 5 MP a 、 5 5 0 MP a 及 6 9 0 MP a下 压制的。在所有场合下 ， 对每一种试验条件 ， 都用 5 1 O个 试验 试件 进行 了评 定 。生 坯 强 度 、 横 向 断裂 强度 T RS 及拉伸强度试样都是在液压式 1 0 t 压 机上压制 的， 而夏 比冲击试样是在 C i n c i n n a t i 的 2 2 t 压机 上压制 的。常规混合粉都是 于室温下 ， 在二 种压机上压制的， 而且只有在阴模温度稳定后， 才采 集试样 。温压的试样是在粉末与阴模温度为 1 4 3 ℃ 下压制的。 除 了一次压 制 ／ 一次 烧结 的试 样外 ， 还用 二 次压 制／ 二次烧结工艺制备 了横 向断裂强度 与拉伸强度 的试样 。在第一次压制后， 温压与用常规方法压制 的材料 都在 2 5 9 ， 6 N ～ 7 5 H 的气 氛 中 ， 于 温度 7 6 0 ℃下预烧结 了 3 0 rai n 。然后 ， 用和第一 次压制 同样的压力， 将这些试样进行第二次压制。对于温 压和常规制备的材料 ， 第二次压制都是在室温下进 行 的。 压 制完 成 后 ， 就 在 生 产 的烧 结 炉 中 烧 结 。D i s t a l o y 4 8 0 0 A 基粉 的试 件是 于 1 1 2 1 ℃下 烧 结 的 ， 而 An c o r s t e e l 8 5 HP基 粉 的试 件 是 在 1 2 6 0 ℃ 下 烧 结 的。二者使用的烧结气氛都是 1 0 H。 ～9 0 N 。 生坯密度、 生坯尺寸 比阴模 内径的胀大及生坯 强度都是用生坯强度试样测定的。所有烧结的试样 的密度都是用浸入法测定的。另外 ， 横向断裂强度， 烧结件硬度及烧结件尺寸对 阴模 内径的变化都是用 横 向断裂强度试样测定 的。屈服强度 O ． 2 残余变 形 、 极限抗拉强度及拉伸伸长率的值都是用未切削 加工的， 标距长度为 2 5 ． 4 mm 的扁平拉伸试样， 在 应变速率为 2 ． 5 4 mm／ mi n下测定 的。无 凹口夏 比 冲击值是用夏比试样测定的。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 2 粉末冶金工业 第 2 2卷 An c o r s t e e l 8 5HP 温 压 常规 Di s t a l o y 4 8 0 0A 温压 常规 lE 船 图 2 关 于用温压 与常规工艺压制的二种材料 A n c o r s t e e l 8 5 H P - I- 2 ％N i - I- 0 ． 4 ％石墨 0 ． 6 ％润 滑剂和 D i s t a l o y 4 8 0 0 A0 ． 5 ％石墨 0 ． 6 ％润滑剂 的压 制压 力与生坯密度的关 系 注 l t s i 1 3 ． 8 MP a 对 于二 种材料 ， 温压 是 于 5 5 2 MP a 下 达 到 了较 高密度 ， 而相应 的常规预混合粉 ， 则是在 6 9 0 MP a 下达到较高密度。在 6 9 0 MP a 下 ， 二种温压预混合 粉的密度都超过了 7 ． 3 5 g ／ c m ， 这个密度水平相当 于接近这 些混合 粉组成 的无孔 隙密度 的 9 8 ． 5 。 过去使用温压的经验表明 ， 对于这种基本材料 ， 通常 都会达到这个无孔隙密度的高百分率 。 温压工艺表明， 其生坯强度明显高于常规工艺 制造的材料 图 3 。在给定 的压力 与给定 的密度 下 ， 温压的生坯强度都 比常规压制的试样高得 多。 对于二种材料 ， 在密度接近 7 ． 2 g ／ c m 。的情况下 ， 温 压生坯的强度比常规预混合粉生坯 的强度高 8 5 。 于压制压力 6 9 0 MP a 下 ， 温压 D i s t a l o y 4 8 0 0 A的生 坯强度超过 3 1 MP a ， 这是该组最高的生坯密度。 图 3温 压 和 常 规 工 艺 的 生坯 密 度 与 生坯 强 度 的 关 系的比较 1 0 。 p s i 6 ． 9 MP a 图 4示 生坯尺寸对 阴模 内径尺寸 的胀大。在 给定 的密度下 ， 温压制造的材料 的生坯胀大 比用常 规工艺制作的材料略小。这可能是温压机理的一种 征兆 ， 因此温压工艺比常规工艺压制 的材料可达到 较高的密度。 在压制生坯密度的试验试样时 ， 记录了脱模力 的峰值。这种量度应该是润滑剂使用性能的一个指 标。数据示于 图 5 。在所 有压制 压力与生 坯密度 下， 温压工艺的脱模力都 比用常规工艺压制的材料 小得多。这个结果证实了以前观察 的结果 ] ， 这可 为粉末冶金零件生产者提供重大利益。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2 期 S ． H． L u k等 关于用不同工艺制作 的高密度铁基 粉末冶金材料性能 的研究 1 3 、 斗 图 4 生产工艺与基本原料 的化 学组成对生坯尺寸和 与阴模 内径尺寸相 比胀大 的影响 2 烧结件密度与横 向断裂强度 T Rs 由二 种 组成 不 同的 材 料 ， 利用 下 列 不 同 的 4种 生产工艺制备了横向断裂强度试样 温压 一次压 制 ／ 一次 烧结 ， 常 规 的一次 压制 ／ 一 婆 磐 图 5 压 制工艺对脱模 峰值压 力的影响 f 1 t s i 1 3 ． 8 MP a 次烧结 ， 温压二 次压N／ --次烧 结及 常规 的二次压 N／ 次烧结 。在表 3中列 出了由这些试验得 出的 烧结件密度 ， 和阴模 内径相比的尺寸变化 ， 横向断裂 强度 及烧 结件 的硬 度 的结 果 。 表 3 横 向断裂强度性能 图 6 示利用 4种压制工艺 于 1 2 6 0 ℃下烧结 得 出的 A n c o r s t e e l 8 5 HP组成 的烧结件 的密度。用温压 一 次压制／ 一次烧结得到的密度和用常规的二次压制／ 二次烧结得到的密度相似。在压制压力的范围内， 这 些密度的平均值 比常规的一次压制的结果高约 0 ． 1 5 g ／ c m3 。二次压制的温压的试样， 密度进一步增高， 于 6 9 0 MP a 下， 密度超过了 7 ． 6 g ／ c m a 。 图 7示 D i s t a l l o y 4 8 0 0 A组成得到的烧结件密 度 于 1 1 2 0 ℃下烧 结 。这 些结果 表 明 ， 温压 二次压 制／ 2次烧结的烧结件密度再一次 比常规 的二次压 制／ - - 次烧结工艺高约 0 ． 1 5 g ／ c m。 。在给定 的压制 压力 下 ， 常规 的二 次压制 ／ -次烧结 比温 压 的一次压 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 4 粉末冶金工业 第 2 2卷 甲 g 稍 图 6 利用不 同的压制工艺制作的 A n c o r s t e e l 8 5 H P 2 ％N i - t - 0 ． 4 ％石墨 - I- 0 ． 6 ％润滑剂的烧结件密 度 在 1 0 ％H 一9 0 ％N 2 气氛 中， 于 1 2 6 0 ℃ 下烧 结 3 0 mi n 1 t s i 1 3 ． 8 MP a 制／ 一次烧结的密度约高 0 ． 1 g ／ c m。 。可是 ， 温压二 次压制／ z ． 次烧结 比常规的二次压制／ z ． 次烧结得到 的烧结件密度约增高 0 ． 0 6 ～O ． 1 2 g ／ c m。 。 E 9 翎 姆 图 7用 不 同压 制工 艺得 到 的 Dis t a l o y 4 8 0 0 A- I- 0 5 ％石墨 0 ． 6 ％润滑剂的烧结件的密度 f 1 t s i 1 3 ． 8 M P a 图 8示二种材料的尺寸和阴模 内径尺寸相 比 的尺 寸变 化 。对 于 给定 的密 度 ， 温 压 的材 料 和 用常 规工 艺制作 的材 料 相 比， 和 阴模 内径 尺 寸相 比收缩 略大 An c o r s t e e l 8 5 HP或 胀 大 较 小 D i s t a l o y 4 8 O O A 。二种制作工艺的尺寸变化间的差异 ， 可能 和生坯的尺寸胀大 见图 4 相关 。试验结果表明， 二种工艺制作的材料烧结程度相同。 图 9示 由 An c o r s t e e l 8 5 HP材 料和 图 1 0示 由 D i s t a l o y 4 8 0 0 A材料， 用 4种制作工艺 中的每一种 工艺制作时的横 向断裂强度值。这二个图都清楚表 明了密度对强度的重要性。对于这二种材料， 在每 一 种 压制 压力下 ， 温 压一次 压制 ／ 一次烧 结工 艺达 到 的横 向断裂强度值都 比由预混合粉用常规工艺制作 的试样约增高 1 2 。重要的是 ， 要注意在达到高密 、 。 Dis t a l o v 4 8 0 0 A ． 一／ 一 6 8 O 69 O 7 o o 7 ． 1 0 7 _2 0 7 3 O 74 O 7 5 O 76 O 烧结件密度／ g c m一 。 图 8 和 阴模 内径 尺 寸 相 比烧 结 件 尺 寸 的 变化 于 6 5 0 ℃ A n c o r s t e e l 8 5 H P} 和 于 1 1 2 0 “O下 D i s t a l l o y 4 8 0 0 A 下。 在 1 0 ％H 2 9 0 ％N 2中烧结 3 0 min 度水平 的 同时 ， 横 向 断裂 强 度 试样 在 试 验 时挠 曲显 著。这暗示 ， 拉伸试验结果是材料使用性能的一种 较好 的量 度 。图 l 1示在 横 向断 裂强 度 试 样 上测 定 的硬度值。这些结果一般地随从横 向断裂强度值 ， 这再一次表明物理性能取决于密度 。 n c ≤ 黑 厦 图 9 用温压与常规工艺压 制的 A n c o r s t e e l 8 5 H P材料 的横 向断裂强度 1 0 。 p s i 6 ． 9 MP a ＆ n 2 骥 -叵 蜒 图 1 0 用温压与常规工艺压制的 D i s t a l o y 4 8 0 0 A材料的横 向断裂强度 3 拉伸 性能 ∞ 如 加 m ∞ m 加 如 O O O O 0 O O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 S ． H． L u k等 关于用不同工艺制作的高密度 铁基粉末冶金材料性能的研究 15 图 1 1 用 温 压 与 常规 工 艺压 制 的 A n c o r s t e e l 8 5 H P与 D i s t a l o y 4 8 0 0 A材料的硬度值 对于二种材料 ， 都测定了拉伸性能 ， 其中包括屈 服强度 0 ． 2 残余变形 ， 极 限抗拉强度 ， 伸长率及 硬 度 。除 了用 温 压 压 制 的 Di s t a l o y 4 8 0 0 A， 仅 只测 定 了一次压制／ 一次烧结的数据外 ， 对于每一种材料 与压制 工 艺都采 集 了一 次 压 制／ 一 次 烧 结 和 二 次 压 制／ 二次烧结的数据 。试验结果列于表 4中。图 1 2 ～ 图 1 4分别示 An c o r s t e e l 8 5 HP组成 的极 限抗 拉 强度 ， 屈服强度 0 ． 2 残余变形 及伸长率的数据 ， 而 图 1 5 ～ 图 1 7分 别 示 Di s t a l o y 4 8 0 0 A 组 成 的 数 据 。和横向断裂强度的方式 一样 ， 强度与伸长率都 明显取 决 于密度 。 骥 娶 图 1 2用 温 压 与 常 规 工 艺 压 制 的 A n c o r s t e e l 8 5 H P材料的极 限抗拉强度 f 1 0 。 p s i 6 ． 9 MP a 用 温 压 工 艺 ， 由 An c o r s t e e l 8 5 HP组 成 得 到 的 屈服强度与极限抗拉强度 ， 在给定的密度下 ， 都比常 规 的预混合粉有所改进 。在 给定 的压制压力下 ， 评 价一 次压 制／ 一 次烧 结工 艺时 ， 温压 工艺 比常 规工 艺 的极限抗拉强度平均增高 1 3 ． 5 ， 而屈服强度增高 1 1 。考察二次压制／ 二次烧结时 ， 用温压制备的试 罱 0 簸 E 丝 哩 图 1 3用温压 与常规 工艺压制 的 A n c o r s t e e l 8 5 H P 材料的屈服强度 0 ． 2 ％残余变形 。 1 0 p s i 6 ． 9 MP a 呈 嘎 醛 图 1 4 用温压与 常规工艺压制 的 A n c o r s t e e l 8 5 H P材料的拉伸伸长率 图 1 5用 温 压 与 常 规 工 艺 压 制 的 Di s t a l o y 4 8 0 0 A材料 的极 限抗拉强度 1 0 。 p s i 6 9 MP a 件的屈服强度与抗拉强度 ， 分别 比常规工艺增高了 8 ． 3 与 8 ． 8 。尽管用常规工艺二次压制／ -次烧 结制备的材料 ， 其烧结件 的密度 比温压工艺或多或 少的高一些 ， 但在同样的压制压力下 ， 强度值接近相 同。伸长率 图 1 4 的值表明， 其强烈地取决于烧结 件密度 。在这些数据中， 值得注意的是 ， 用温压二次 压制／ z次烧结工艺的伸长率达到了接近 6 。 在评 定 D i s t a l o y 4 8 0 0 A 化学组 成 图 1 5 ～ 图 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 粉末冶金工业 第 2 2卷 1 7 时 ， 趋势相似。用温压一次压制／ 一次烧结 比用 常规一次压制／ 一次烧结 工艺制作的试件 的屈服强 度与极限抗拉强度分别增高了 1 1 ． 3 ％与 1 7 ． 3 ％。 料 尽 量 烧结件密度／ g c m一 图 1 6用温压与常规工艺压 制的 D is t a lo y 4 8 0 0 A材料的屈服强度 0 ． 2 ％残余变形 1 0 p s i 6 ． 9 MP a 烧结件密度／ g3 1 13 一 图 1 7 用 温压 与常规工艺压制的 D i s t a l o y 4 8 0 0 A材料 的拉伸伸长率 在给定的压制压力下， 温压一次压制／ 一次烧结和常 规 的二次压制／ -次烧结试件相比， 仅 只屈服强度与 抗拉强度略低一些 。可是， 温压一次压制／ 一次烧结 表明， 其伸长率要高得多。 表 4拉伸性能 烧结件密度／ g C m - 。 图 1 8 用温压与常规 工艺一次压制／ 一次烧 结的 A n c o r s t e e l 8 5 H P材料 的夏 比冲击值 皿 唧 耀 佰 殳 烧结件密度倌c m 一 图 1 9 用温压与常规 工艺一次压制／ 一次烧结的 D i s t a l o y 4 8 0 0 A材料的夏比冲击值 l O 3 p s i 6 ． 9 M P a J q 一 J ／ 喜 懵殳 I s A 一 ＼ 越暇罡哩 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2 期 S ． H． L u k等 关 于用不 同工艺制作的高密度铁基粉末冶金材料性能 的研究 ‘ 1 7 ’ 4 冲击 性能 仅只用一次压制／ 一次烧结的试件进行了冲击试 验， 试验结果列于表 5 。A n c o r s t e e l 8 5 HP基材料的冲 击值 与 烧 结 件 密 度 的 曲线 图示 于 图 1 8 ， 而 D i s t a l o y 4 8 0 0 A基材料的冲击值与烧结件密度的关系的曲线图 示于图 1 9 。如同所预期的， 这二个曲线图都表明， 冲击 能是每一种化学组成的密度的函数， 而和压制工艺无 关。温压工艺制作的材料密度较高， 从而冲击性能明 显增高 。用温压制作 的 An c o r s t e e l 8 5 HP混合粉材料 ， 在烧结件密度 7 ． 4 2 g ／ c m3 下 ， 最高值达到了 5 2 ． 9 J 。 这个值比用常规工艺达到的值高 3 3 。 4 结 论 对 于温 压与 常规 工艺 ， 利 用 二种 预混 合 粉 An c o r s t e e l 8 5 HP 0 ． 4 8 石 墨 0 ． 6 润 滑 剂 于 1 2 6 0 ℃下 烧 结 和 Di s t a l o y 4 8 0 0 A 0 ． 5 石 墨 0 ． 6 润滑 剂 于 1 1 2 0 ℃下 烧 结 进行 了 比较 。采 用 了一 次 压 制／ 一 次 烧 结 和 二 次 压 制／ 二 次 烧 结 工 艺 。这 项研 究得 出的结论 如下 1 用 温 压 工 艺 可 将 生 坯 密 度 增 高 达 0 ． 1 4 g ／ c m。 。 用 温压 工 艺 一 次 压 制 ／ 一 次 烧 结 ， 可 将 密 度 增 高 0 ． 1 4 ～0 ． 1 9 g ／ c m。 。对 于 An c o r s t e e l 8 5 HP化 学组成 ， 用温压一次压制／ 一次烧结得到的密度超过 了 7 ． 4 5 g ／ c m。 。 2 在给定的压制压力下， 温压二次压N／ -- -次烧结 比常规工艺达到的烧结件密度增高 0 ． 0 3 ～o ． 1 4 g ／ C lT I 3 。 利 用 温压压 制 的 A n c o r s t e e l 8 5 HP材 料 的烧结 件密度值超过了 7 。 6 g ／ c m。 。 3 用温压压制 的预混合粉生坯 的强度 比用常 规工 艺压 制 的增高 了 8 5 。用温 压压 制 的 D i s t a l o y 材料 的生 坯强 度超 过 了 3 1 MP a 。 4 所有物理 性能都强烈取决 于烧结件密度。 在 给定 的压制 压力 下 ， 温 压 比常规 工 艺 压 制 的材 料 始终具有较高的密度， 从而可得到较高的物理性能。 用 温 压 一 次 压 制／ 一 次 烧 结 压 制 的 An c o r s t e e l 8 5 HP材料冲击值接近 4 0 f t ． 1 b t ， 和用 温压二次压 制／ -次烧结压制 的 An c o r s t e e l 8 5 HP材料 的伸长 率值 接 近 6 。 参 考文 献 r 1 ]Ru t z ， H． G．， Lu k， S ． H． ， “Me t h o d o f Ma k i n g a S i n t e r e d M e t a l Co m p o n e n t ” ， U． S ． Pa t e n t 5 ， 1 5 4， 8 8 1 ． [ 2 ] L u k ， S ． H． ， Ha mi l l ， J ． A． ， J r ． ， “ D u s t a n d S e g r e g a t i o n Fr e e P o wd e r s Fo r Fl e x i b l e P ／ M Pr o c e s s i n g ”， Ad v a n c e s i n Po wd e r Me t a l l u r g y P a r t i c u l a t e Ma t e r i a l s 一 1 9 9 3 ． Vo 1 ．1，PP 1 53 16 9，M e t a l Po wd e r I ndu s t r i e s Fe de r a t i o n， P r i n c e t o n， NJ ． [ 3 ] Ru t z ， H． G． ， Ha n e j k o ， F ． G ． ， “ Hi g h De n s i t y p r o c e s s i n g of H i gh Pe r f o r ma n c e Fe r r o us Mat e r i a l s ”， To be Pu b l i s h e d． Ad v a n c e s i n Po wd e r Me t a l l u r g y P a r t i c u l a t e M a t e r i a l s 一 1 9 94，M e t a l Po wd e r I n dus t r i e s Fe de r a t i on， Pr i n c e t o n， NJ ． [ 4 ] “ S t a n d a r d T e s t Me t h o d s f o r Me t a l P o w d e r s a n d P o w de r M e t a l l ur gy Pr o du c t s”，M e t a l Po wde r I ndu s t r i e s Fe d e r a t i o n， Pr i n c e t o n， NJ ， 1 9 9 3 ． 本文发表 于 1 9 9 4年 5月 8 1 1日在加 拿大 ， 多伦 多召 开 的 1 9 9 4年粉 末冶金 与特 种材料 国际会议 与展 览会上 。 Ho e g a n a e s C o r p o r a t i o n 授权 本刊译 为 中文发表 ， 特些致 谢 ， 如有 问题 ， 请 联 系 Ho e g a n a e s C o r p o r a t i o n 中国 办公 室 上海 王玮华选择 0 2 1 5 1 3 4 8 9 9 9 韩凤 麟译 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m