针织圆机用粉末冶金长滑块的研制.pdf

第 1 9卷第 2期 2 0 0 9年 4月 粉 末 冶 金 工 业 P 0W DER M ETALLURGY I NDUS TRY V0 1 ． 1 9 No ． 2 Apr ． 2 0 09 针织 圆机用粉末冶金长滑块 的研制 丁华 堂 福建金鑫钨业股份有 限公 司 ， 福建 龙岩3 6 4 0 0 2 摘 要 本文针对针织圆机长滑块的研制工艺作 了较 为深入的分析 ， 并通过实验探 索了 C u 、 P 元素、 石墨粉粒度 ， 以及混料工艺和烧结温度对针织圆机长滑块制备过程尺寸变化的影响。采 用压缩变量法， 研制 了烧结时满足长滑块工艺要求的最小收缩率材料 配方， 所研制的长滑块物 理一 力学性能和尺寸精度完全符合 图纸要求。 关 键词 针 织 圆机 ； 粉 末 冶金 ； 长滑 块 中图分 类号 T F 1 2 文献标 识码 A 文章编 号 1 0 0 6 6 5 4 3 2 0 0 9 0 2 0 0 1 0 0 6 R＆D OF P ／ M L O NG S L I P P E R F OR C I RC UMF E RE NT I AL KNI TT I NG MAC HI NE DI NG Hu a - t a ng F u j i a n J i n x i n Tu n g s t e n C o ． 。 L t d L o n g y a n F u j i a n 3 6 4 0 0 2 ， C h i n a Ab s t r a c t Th e t e c h n o l o g y o f p r e p a r a t i o n o f l o n g s l i p p e r f o r c i r c u mf e r e n t i a l k n i t t i n g ma c h i n e wa s a n a l y s e d a n d t h e i n f l u e n c e o f Cu， P c o n t e n t ， p a r t i c l e s i z e o f g r a h i t e ， b l e n d i n g t e c h n o l o g y a n d s i n t e r i n g t e mpe r a t ur e o n s l i ppe r s i z e c h an ge du r i ng pr e p a r a t i on wa s s t ud i e d e x pe r i m e n t a l l y． U s i ng t he me t h od of c o mpr e a s i o n v a r i a t i o n， a pr o po r t i o n f or s l i pp e r wa s d e v e l o pe d wi t h mi ni m u m s hr i n ka g e d ur i ng s i nt e r i ng wa s d e v e l o p e d ．The p r e pa r e d s l i p pe r wa s s a t i s f a c t o r y a c c o r di n g t o r e q u i r e d me c h a m i c a l pr o pe r t i e s a n d m a nu f a c t ur i n g t o l e r a nc e ． K e y w o r d s c i r c u mf e r e n t i a l k n i t t i n g ma c h i n e ； p o wd e r me t a l l u r g y P ／ M ； l o n g s l i p p e r 长滑块是在针织圆机 中大量使用的零件 如图 1 所示 。采用 粉末冶金 工艺制作 时 ， 存 在 以下 难 度 一是由于单边台阶厚度薄 仅为 1 ． 5 ram ， 在模 具设计制作时难 以实现下 冲的分型 ， 只能采用 阴模 带台阶的设计方式 ， 给模具 的制作、 压坯成形和密度 均匀性的保证带来难题 ， 且因压坯密度高使细小的 芯杆极易断裂 ， 增加了成形的难度 ； 二是 由于长滑块 属细长杆类制品 高径 比为 8 ． 9 ， 加上小孑 L 多 1 3螺 孔 ， 孑 L 径为 4 ram 、 位置精度又高 ， 烧结时极易变形 或材料稍有胀缩就导 致产 品精度 达不到要求 。因 此 ， 长滑块的研制不仅要求材料具有较高的物理一 力 学性能 ， 还要求材料具有最小的烧结收缩率 ， 最好是 烧 结零 收缩 。 本文通过大量实验 ， 探索了长滑块的制作工艺， 对影响烧结过程尺寸变化的因素作 了深入 的探讨 ， 解决了工艺过程 的材料收缩 率问题 ， 找到了满足长 滑块工艺要求的材料配方 。实验表 明， 所研制 的长 滑块技术指标完全达到图纸要求。 1 针织 圆机 长滑块 1 ． 1 针织 圆机 长滑 块如 图 1所 示 1 ． 2 长滑块的技术要求如表 1 所示。 收稿 日期 2 0 0 8 1 0 1 0 作 者简介 丁华 堂 1 9 6 5 一 ， 男 汉 ， 福建长汀人 ， 工程师 ， 主要从事粉末冶金工艺和新产品开发工作 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 丁华 堂 针织 圆机用粉末冶金长滑块 的研制 A 、， 、 ， 、 ， 、 ， 、 ， 、 f r 、 、 、 ， 、 ， 、 ， 、 ， 、， 、 J ／ ＼ ／ ＼ ／ l ＼ ／ ， ＼ 8 9 ．5 7 8 ． 5 6 6 5 5 4 2 ． 5 2 6 ．7 l 9 8 3 4 7 3 3 1 ．5 表 1 长滑块的技术要求 图 1 针 织圆机长滑块 2 工艺路线制定和主要原料的选用 2 ． 1工 艺路 线 的制定 2 ． 1 ． 1 工 艺分 析 1 阴模 的设计 长滑块 台阶宽度仅 1 ． 5 mm， 若采用上一下二分型 的设计方式， 阴模不设计 内台 阶， 势必造成外下冲太薄， 工作时极易断裂而增加成 本 。因此， 只有采用阴模带内台阶的设计方式 ， 利用 阴模 的形腔来成形台阶， 将长滑块一次成形。 2 小孔 的成 形 ， 孑 L 的成 形 有两 种 方 法 ， 一 是 后 续加工成形， 另一就是压制成形。若用机械加工成 形 1 3个小孔 ， 将增加大量 的钻孔工作 ， 且因钻头细 小易断造成钻头的大量消耗 ， 大幅增加成本 ； 机械加 工成形小孑 L 不仅工艺流程长， 且难以达到孔 中心距 的精度要求 ； 采用芯杆一次性压制成形 ， 虽然容易实 现孔的位置精度 ， 但压制过程芯杆易断 ， 拆换模的频 次高 ， 影响生产效率 ； 比较前述两种方法 ， 从实现产 品精度角度考虑优选芯杆压制成形方案 。 3 o ． 5 o ． 5槽 的成形 该槽是 长滑块 的装配 让位槽 ， 其作用是保证 长滑块 的装配精度。如果在 压制时成形 ， 则带来更加复杂的阴模型腔， 一是给阴 模的制造增加难度 ， 二是在压制 时容 易造成槽底和 A 向 2 l 台阶部位难以成形 ， 压制过程高频次修模 ， 就势必造 成阴模使用寿命短 。考虑该槽 的精度要求不高， 因 此 ， 选择在烧结后采用机械加工成形 。 4 尺寸精度 的保证 由于粉末冶金工艺能达到 的精度为 I T7级， 而长滑块 的精度为 I T 6级 ， 高于 粉末冶金工艺精度 ， 因此 ， 要借助机械精加工来实现 长滑块的产品精度 。 5 影响工艺过程尺寸变化的因素及其对策 在长滑块的制备过程中， 由于孔距 的精度高 ， 工 艺过程要求材料尺寸 的变化小而且稳 定， 尤其是要 求压坯烧结后能保持原有尺寸 ， 这就要研制最小烧 结收缩率的材料配方。 文献_ 1 指出 ， 影 响烧结钢工 艺过程 尺寸变化 的因素有以下两方面 一是材料因素 ， 包括粉末粒度 及其分布 、 粉末 的松装密度和流动性 、 合金元素等 ； 二是工艺因素 ， 包括混料 工艺 和零件 的密度及密度 分布 ， 烧结温度、 时间和烧结气氛 ， 烧结炉 内烧结区 的温度分布 ， 烧结炉内的气流量及气流方 向， 烧结是 否 出现液 相等 。 ’ 要 克服 诸 因素 对尺 寸 变 化 的影 响 ， 在材 料 试 验 时， 先确定铁粉 的工艺性能和粒度分布状态 ， 压制零 件时将压制密度控制在 6 ． 8 0 ～6 ． 8 5 g ／ c m。 之间； 此 外 ， 通过材料试验 ， 在烧结过程记录下满足材料性能 要求的烧结温度、 时间和烧结气氛情况 ； 最后 ， 在保 证 F e C u C基本成分 的前提下 ， 通过添加合金元 素 来调整产品的烧结收缩率。 2 ． 1 ． 2 工艺路线制定 根据 表 1所示 的物 理一 力 学 性 能 ， 选 用 F e C u C 系合金作为长滑块的材质。 根据长滑块的形状和尺寸精度 ， 制定工艺路线 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 2 粉末冶金工业 第 1 9卷 如下 混粉一压制一烧结一全精整一切削加工一精 加工一研磨一浸油一包装 。 2 ． 2 主要原 料 的选 用 1 水雾化铁粉 ， 其化学成分和工艺性能如表 2 所 示 。 表 2 水雾化铁粉 的化 学成 分和工艺性能 2 电解铜粉 ， 化学成分和物理性能满足 GB ／ 3 磷铁粉的化学成分和粒度如表 3所示 。 T5 2 4 6 1 9 8 5规定的 F TD 3型号技术要求。 表 3 磷铁粉 的化 学成 分和粒度 4 高纯鳞片石墨粉， 其化学成分和粒度如表 4 所示 。 、 表 4 高纯鳞片石墨粉 的化 学成 分和粒度 3 实验方 法 3 ． 1材料 实验 铁粉配料前先进行粒度分级 ， 经实验确定后 ， 用 既定粒度分布参数调配整个实验用铁粉。 按 F e - C u - C系配方 ， 铜分别加入 0 ． 5 ％、 1 ． 0 、 1 ． 5 9 ／ 6 、 2 ． 0 、 2 ． 5 oA， 3 ． 0 ， 添 加 0 ． 7 0 3 4 m 4 0 0目 高纯鳞 片石 墨粉， 并 压制成 拳 2 O X 2 0 mm 用于测定烧结收缩率 试样和抗 拉强度试样 ， 控制 压坯 密度 为 6 ． 8 O ～ 6 ． 8 5 g ／ c m。 ； 然 后 在 网带 式 铁基 烧结炉中， 应用氮基气氛 Nz 8 5 、 H 1 5 ， 以下 同 作为保护气体 ， 测定在 1 1 2 0 ℃温度下烧结时铜含量 对材料硬度的影响。 将经过实验选定的 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 7 C配方试 样在网带炉中、 在氮基气氛保护下、 分别在 1 1 0 0 ℃、 1 1 2 0 ℃、 1 1 4 0 ℃、 1 1 6 0 ℃温度下烧结 1 h ， 测定材料 在不同温度下的抗拉强度及烧结收缩率。 3 ． 2 石墨 粉粒 度及 P对 烧 结收 缩率 的影 响 3 ． 2 ． 1 石墨粉粒度对烧结收缩率的影响 根据材料实验的结果 ， 应用 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 7 C 配方， 在铁 粉 中分 别 加入 粒 度 为 5 0／．z m 一 3 0 0 目 、 3 4 m 一4 0 0目 和2 8 m 一5 0 0目 的高 纯鳞片石墨粉 ， 压制 2 O 2 0 mm 试样和抗拉强度 试样 ， 控制试样 的压制 密度为 6 ． 8 0 ～6 ． 8 5 g ／ c m。 ； 然后使用 网带式 铁基烧 结 炉， 在 氮基 气氛 保护 下 1 1 4 0 ℃温度烧结 1 h ， 测量石墨粒度对烧结收缩率 的影响 各种粒度 的石 墨粉 由同一批次的5 0 m 一3 0 0目 高纯鳞片石墨粉筛分而得 。 3 ． 2 ． 2 P对 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 7 C材料烧结收缩率的 影 响 采用 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 7 C配方， 在铁粉中加入 2 6 m 一5 0 0目 的高纯鳞片石墨粉 ， 同时分别按含 P量 0 ． 1 、 0 ． 2 、 0 ． 3 9 ／ 6 、 0 ． 4 、 0 ． 5 oA加 入 磷 铁 粉 ， 压制 2 O2 0 mm 试样 ， 控制试样压 制密度 为 6 ． 8 0 ～6 ． 8 5 g ／ c m。 ， 压坯在网带式烧结炉中在氮基 气氛保护下 1 1 4 0 ℃温度烧结 1 h 。测量压坯烧结收 缩率 的变化 。 3 ． 3 二 次 混粉 工艺对 材料 性 能和 尺寸 变化 的影 响 3 ． 3 ． 1 二 次 混粉 工艺 按 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 3 P 一0 ． 7 C配方 ， 按铁 粉总 重 量 2 0 k g配料 。 先在 5 k g铁粉中加入所需量机械油 ， 用手工混 合后倒人容 积为 5 L的双锥混料机 中， 开机混合 5 mi n后卸出， 再将所需量 的石墨粉 、 铜粉 、 磷铁 粉与 混油后的铁粉分多层倒人混料机中混合 1 0 rai n卸 出 ， 为预混合粉。 其次 ， 将预混合粉分成 4份 ， 与其余铁粉相互隔 离分层倒人 2 0 L V型混料机 中混合 3 0 mi n卸 出， 即 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 丁华堂 针织 圆机用粉末冶金长滑块的研制 1 3 为长滑块用混合粉。 3 ． 3 ． 2 混料工艺对材料烧结后 HRB分 布和尺寸 变化的影响 将相同配方的二次混合粉和常规混合粉分别压 制成密度为 6 ． 8 0 ～6 ． 8 5 g ／ c m。的抗拉强度试样 ， 并 将两种试样在同样的烧结条件下 即网带炉、 氮基气 氛保护、 温度 1 1 4 0 C 烧结 1 h ， 测量烧结后两种试 样 的硬度分布和弯曲变形情况 。 3 ． 4 长滑块 的 制备 依据前面的实验成果 ， 按 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 3 P 一 0 ． 7 C配方 ， 按量加入铁粉 、 2 8肚 m 一5 0 0目 高纯 鳞片石墨粉 、 F TD3 铜粉和磷铁粉 ， 应用二次混粉工 艺配制混合料。 将二次混合粉压制成抗拉强度试样和长滑块试 样 ， 控制抗拉 试样 和长滑块 的压制 密度在 6 ． 8 0 ～ 6 ． 8 5 g ／ c m。 ， 并通过调整混合粉松装密度和阴模浮 动量使长滑块密度均匀， 然后 应用 网带式铁基烧结 炉， 将长滑块试样在氮基气氛保 护下 ， 在 1 1 4 0 ℃温 度烧结 1 h ， 烧结后再将长滑块烧坯经全整形 、 切削 加工、 切削精加工 、 研磨、 浸油工序制成成品 ， 检测试 样的硬度、 抗拉强度及长滑块的尺寸精度 。 4 实验结果 4 ． 1 材 料 实验 结果 4 ． 1 ． 1 铜对材料烧结后硬度及烧结收缩率 的影响 如 图 2所示 篓 誊 铜 ／％ O 图 2铜对 F e 一0 ． 7 2 材料硬 度和 烧结收缩率的影响 烧结条件 氮基气 氛 ， 1 1 2 0 C， 1 h a HRB； b 烧结收缩率 4 ． 1 ． 2 烧结温度对材料抗拉强度 和烧结收缩率 的 影 响如 图 3所示 4 ． 2 石 墨粉 粒度 和 P元 素对 烧结 收缩 率 的影 响 4 ． 2 ． 1石墨粉粒度对 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 7 C材料烧结 收缩率的影响如图 4所示 4 ． 2 ． 2 P对 F e 一2 ． O C u 一0 ． 7 C材料烧结收缩率 的 影 响如 图 5所示 5 0 0 4 0 0 Z 商3 0 0 量 2 o 0 1 0 0 1 1 0 0 l 1 4 0 l l 8 O 1 2 0 0 1 l 6 0 烧结温度 ／ C 图 3 烧结温度 对 F e 一2 ． 0 O u 一0 ． 7 2 材料抗拉 强度 和烧结收缩 率的影响 a 抗 拉强度 ； b 烧结收缩率 姆 褂 嫖 耋 5 3 - 3 0 0 2 6 f _ 5 0 0 石墨粉粒度 ／ IJ m 一 目 图 4 石墨粉粒度对烧结 收缩 率的影响 烧结条件 氮基气氛保护 ， 1 1 4 0 ℃， 1 h 篓 槲 好 篓耋 图 5 P对 F e 一2 ． 0 C u 一0 ． 7 2 材 料烧结收缩率的影响 烧结条件 氮基气氛保护 ， 1 1 4 0 C， 1 h 4 ． 3混料工艺对材料硬度和烧结变形的影响如表 5所 示 表 5 混料工艺对材料硬度和烧 结变 形的影响 注 HR B为单个试样 1 O点值和 1 O个试样的平均值 。 4 ． 4 研 制的粉 末 冶金 长滑块 技 术指 标如 表 6所 示。 表 6 研制 的粉末冶 金长滑块技术指标 注 数据为 1 O个试样平均值 5 O 5 O O 姆 褂姆 姆 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 4 粉末冶金工业 第 1 9卷 5 分析与讨论 由图 2的实验 结果可 以看 出， 铜对 F e 一0 ． 7 C 材料硬度的影响是很显著的， 在 0 ． 5 ～2 ． 5 9 ／ 6 范 围 内， 随铜含量 的增 加硬度值上升 ， 超过 2 ． 5 后 ， 硬 度值则略有下降； 产生这样现象的原 因， 显然是铜对 基体固溶强化的结果 ， 当含铜量超过 2 ． 5 后 组织 中的游离铜量增多 ， 软相的增加降低 了基体的硬度。 当有铜参加烧结时 ， 在烧结温度 高于 1 0 8 3 ℃后 ， 铜 溶解形成液相迅速包覆铁粉颗粒并溶人到铁 中形成 固溶体 ； 铜的溶入使铁产生晶格畸变和胀大 ， 而原来 铜粉颗粒所 占的位置却变成 了孔洞 ， 结果就导致 了 铁铜合金体积发生膨胀_ 3 ] 。因此我们看到， 随铜含 量增加 ， 膨胀更加显著。 由图 3可以看到， 随着烧结温度的升高 ， 材料抗 拉强度和烧结收缩率不断增大。这是由于随着烧结 温度的升高， 基体原子进一步扩散 、 孔隙进一步减少 和球化使得烧结体进一步收缩[ 3 ] 。伴 随着孔隙的减 小和球化 ， 颗粒间的结合面积不断加大 ， 在体积收缩 的同时抗拉强度也不断提升。 在烧结过程 中， 碳会降低 F e - C u系熔点及 降低 C u在 y - F e中的溶解度 ， 从而增加烧结时 的液相量 使体积膨胀量减少 ] 。本文作者在实验中发现 ， 石 墨粉粒度对烧结过程的尺寸变化有很大的影响。图 4的结果显示 ， 随石墨粉粒度的细化 ， 基体收缩不断 加大 。这是由于石墨粉粒度的细化 ， 粉末 的比表面 积加大， 伴随着表面能的增加 ， 烧结 的驱动力不断增 大， 烧结时碳的扩散速度也就不断加快 ， 石墨的吸收 消化则更加彻底 ， 材料的收缩也就不断加大。金相 实验可以看到 ， 当添加较粗的石墨粉时， 组织中夹杂 着许多未溶解的石墨颗粒 ， 这种粗颗粒石墨无法在 有限的烧结时间内完全消化吸收， 从而阻隔了铁粉 颗粒间的接触 ， 影响了烧结的正常进行 ； 当应用较细 的石墨粉时， 这种现象大大减轻。 文献[ 3 指出， P向铁 中扩散形成 F e P固溶体 ， 磷含量对材料的物理力学性能和烧结收缩率有很大 的影响， 随 P含量增加 ， 合金的强度、 硬度 提高 ， 冲 击韧性降低 ， 尺寸收缩增大。由图 5可以看到 ， 随 P 含量的增加 ， 材料烧结收缩率不断加大 。这是 由于 F e P合金在 1 0 5 0 ℃时存在共 晶反应 ， 因而 P会使 烧结过程产生一定的液相 ， 促进烧结体 的致密化 ， 使 烧结体产生较大的收缩_ 4 ] 。图 5的数据表明， 当添 加 0 ． 3 ～0 ． 4 P时 ， F e 一2 ． 0 C u P一0 ． 7 C材料 的烧结收缩率约为0 ． 0 3 ， 趋近理想值。经反复 实验 ， 确定 P的最佳添加量为 0 ． 3 。 混料工 艺 对烧 结 过 程 尺 寸 变 化 有很 大 的影 响口 ] 。其实 ， 这种 现象主要是 由于粉末 的偏 聚造 成的 ， 由于铁粉与石墨粉及其他细颗粒粉末 的比重 差异很大， 应用常规工艺很难混合均匀 。本文作者 选用合理的粉料装填 比应用二次混料工艺混料 ， 打 破 了在一台混粉机完成混料的常规 ， 将颗粒细、 少的 粉末在小机中先与部份铁粉混合均匀 ， 避免 了细颗 粒粉末 的扬尘现象 ， 使混合粉均匀性达到较为理想 的状态 。表 5的数据表明 ， 二次混料法 比常规混料 法制备 的材料硬度范围更窄 、 变形量也更小 ， 说明二 次混料工艺所混混合料 比常规工艺均匀得多。 文献[ 1 。 表明， 烧结 气氛对烧结 过程 的尺寸变 化有很大的影响， 当气氛具有脱碳或增碳性质时， 气 氛对烧结体局部脱碳或增碳导致烧结体收缩不均而 产生变形 ， 从而影响了烧结后 的尺寸。然而， 本文应 用的氮基气 氛含 N 8 5 、 H l 5 9 ／ 6 ， 在 露 点足 够低 ≤一5 0 ℃ 时 ， 这种气氛接近 中性气氛 ， 它对基体的 弱脱碳作用几乎可以忽略不计 ， 因此 ， 氮基气氛对烧 结过程 的影响是很小的， 本文 的实验证实了这一点 。 总之 ， 影 响材料烧结过程尺寸变化 的因素是错 缩复杂的， 但是所有 导致烧结膨胀和收缩的因素都 可以相互抵消 ， 如碳 的收缩可 以抵消铜的膨胀作用 等等 。本文作者在生产实验 中充分应用这一规律 ， 结合生产实际， 减少 工艺变量来研制针织圆机 长滑 快。实验表明， 所研 制的长滑块技术指标完全 达到 了产品的要求 。 7 结 论 1 石墨粉粒度对烧结收缩率有很大的影响 ， 随 石墨粉粒度的细化 ， 烧结收缩率不断增大。 2 二次混料工艺 比常规工艺所混料更加均匀 。 3 在本文的实验条件下， F e 一2 ． 0 Cu 一0 ． 3 P 一 0 ． 7 C材料的烧结收缩率仅为一0 ． 0 3 。 4 所研制的针织 圆机长滑块技术指标完全符 合图纸要求。 参 考文献 [ 1 ] 于洋 ． 烧结 钢生 产过程 尺寸 变化及 其控制 1 [ J ] ． 粉 末 冶金 技 术 ， 2 0 0 3 ， 2 1 1 4 6 5 2 ． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2 期 丁华堂 针织圆机用粉末冶金长滑块 的研制 1 5 国 外 信 电 2 0 0 8年北美地 区粉末冶金行 业发展报告 中图分类号 TF 1 2 文献标识码 D 2 0 0 5年以来北美地 区铁粉货运量 持续下降 ， 2 0 0 7年北美地 区铁粉货运 量 比上年 下降 了 2 ． 9 ， 降为 3 6 7 0 1 6 ． 6 t 4 0 4 6 4 9 短 t ， 2 0 0 7 年北美地 区铁基粉末冶金零件货运量 比上年 下降了 3 ． 3 ， 降为3 3 0 7 7 2 t 3 6 4 6 8 8短 t 。美 国三大汽车公司汽车总产量的下降， 尤其是每辆车使用达 2 9 ． 5 k g 6 5 l b 粉末冶金零件 的运动车和轻型卡车的产量下降， 加剧了近年北美地区铁基粉末冶金零件制品货运量 的下降。不过 目前北 美地 区粉末冶金行业的市场规模仍是世界最大的， 也是世界最具有创新能力 的地 区。2 0 0 8年对北美地区粉 末冶金行业来说也有一些好消息 据统计北美地区粉末冶金零件货运量下降量 的约 6 6 是被转移到了外国 的公司中进行生产 ， 近期美元的疲软可增强美 国粉末冶金零件生产企业在国际上的竞争力 。 2 0 0 7年北美地区铜基粉末 的货运量比上年减少 了 8 ． 2 ， 降为 1 8 1 3 1 ． 8 t 1 9 9 9 1短 t 。2 0 0 7年北美地 区铜基粉末冶金零件的货运量比上年减少 了近 8 ． 9 ， 降为 1 5 0 6 5 ． 3 t 1 6 6 1 0短 t 。受北美地 区粉末 冶金 零件市场疲软以及铜和锡高价格 的影响 ， 2 0 0 7 年北美地区锡粉的货运量比上年下降了 1 9 ． 4 ， 降为 7 1 2 ． 0 t 7 8 5 短 t 。铜和锡的高价格 ， 驱使人们寻求替代产品。2 0 0 7年北美地区不锈钢粉 的货运量 比上年下 降了 约 5 ， 降为 8 7 7 6 ． 1 t 9 6 7 6短 t 。2 0 0 7年北美地 区镍粉 的货运量 比上年下降 了约 5 ， 降为 8 3 3 5 ． 3 t 9 1 9 0短 t 。2 0 0 7年北美地 区钨粉 和碳化钨 粉 的货 运量均 比上年增 加 了约 3 ， 钨粉货运 量增加 到 了 4 1 2 7 ． 6 t 4 6 5 0短 t ， 碳化钨粉 的货运量增加到了 6 6 7 5 ． 5 t 7 3 6 0短 t 。2 0 0 7年北美地 区金属粉末 的总 货运量 比上年下降 了 2 ． 8 ， 降为 4 6 1 7 5 6 ． 4 t 5 0 9 1 0 3短 t 。 受美国三大汽车公司减产和美 国轴承生产企业工人罢工的影响 ， 2 0 0 8年北美地区粉末冶金行业 的生产 继续下降 。一些业 内人士透露 为了降低生产成本 ， 一些 日本汽车制造企业正拟扩大粉末冶金技术 的应用， 北美地区的粉末冶金企业虽然不易获得 日本公司的定单 ， 可是一旦获得 了定单 ， 就可赢得 一项长期的业务 。 日本汽车制造企业的设计方案多数来 自日本 国内， 尤其是汽车动力系统的设计 ， 北美地区的粉末冶金零件生 产企业应该加强与一些 日本企业工程部门的联系。 新型引擎和六速变速器使用了更多的粉末冶金零件 ， 六速变速器使用 1 8 ～2 6 l b 8 ． 2 ～1 1 ． 8 k g 粉末冶 金零件 。通用汽车公司新型的 3 ． 6 L 6缸 D OHC引擎使用了约 3 6 l b 1 6 ． 3 k g 粉末冶金零件 ， 这个数字超 过 了 1 9 9 8年美国生产的汽车平均每辆使用粉末冶金零件 的总重量 ， 这种引擎将在美 国、 加拿大、 澳大利亚和 日本进行生产。另一种使用粉末冶金零件制 品较多的新产品是双离合器变速器 ， 有一种正在被开发 中的双 离合器变速器使用 1 6 ～1 8 l b 7 ． 3 ～8 ． 2 k g 粉末冶金零件 。 预计 2 0 0 9 2 0 1 1年出现的下一代美国产柴油机引擎将是北美地区粉末冶金行业发展的另一个亮点 ， 粉 末冶金技术在新型柴油机 中的应用方向有 凸轮齿轮传动装置 、 惰轮齿轮、 正时系统链轮和燃料喷射泵齿轮 。 现在正在对粉末锻造连杆和粉末冶金轴承帽进行可靠性测试 ， 估计很有希望被采纳使用 。据估计在未来 的 1 0年里， 柴油机引擎将 占据北美地区汽车引擎市场份额 的约 2 0 。由于运动车 S UV 和轻型卡车的减产 ， 2 0 0 8年北美地区生产的每辆汽车中平均使用粉末冶金零件的总重量稳定在了 1 9 ． 5 k g 4 3 l b ， 基本与 2 0 0 7 年的相同， 预计明年这一统计数字会有增长 。2 0 0 6年欧洲制造的汽车平均每辆使用 9 ． 3 k g 2 0 ． 5 l b 粉末冶 金零件 ， 日本制造的汽车平均每辆使用 8 ． 6 k g 1 9 l b 粉末冶金零件 。 在过去的一年里 ， 美国金属粉末工业联合会不仅在统计平均每辆汽车中使用的粉末冶金零件总重量， 还 与协会会员开展调查在北美地区制造的典型汽车 中每辆使用的粉末冶金零件 的应用方向和数量。全面的统 下转第 5 0页 E B ] 于洋 ． 烧 结钢生 产过 程尺寸 变化及其 控制 2 [ J ] ． 粉末冶金技术 ， 2 0 0 3 ， 2 1 2 1 1 1 1 1 5 ． E 3 ] 刘传习等主编．粉末冶金工艺学[ M] ．北京 科学技术 普及出版社 ， 1 9 8 7 ． [ 4 ] 韩 凤麟 编著 ．粉末冶金机 械零件[ M] ．北京 机械工业 出版社 ， 1 9 8 7 ． 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m