电力系统各元件序阻抗和等值电路.ppt

电力系统各元件序阻抗和等值电路,姚东晓2008.10.20,主要内容,一.对称分量法在不对称故障中的应用二.同步发电机的负序和零序电抗三.变压器零序等值电路及参数四.架空输电线路的零序阻抗及其等值电路五.架空输电线路的零序电纳六.综合负荷的序阻抗七.电力系统各序网络的制定,一.对称分量法在不对称故障中的应用,1.不对称三相电量的分解在三相电路中，对于任意一组不对称的三相相量（电压或电流），都可分解为三组三相对称相量。,对称分量法是分析不对称故障的常用方法，一组不对称的三相相量可分解为正序、负序、零序三组对称的三相分量。,一.对称分量法在不对称故障中的应用,1.不对称三相电量的分解以A相作为基准相时，三相相量与其对称分量之间的关系为式子中，运算子，，且有1aa20，a31；对于B、C相有,1.不对称三相电量的分解式子（1-1）可以看成一种坐标变换，这种变换将实际的三相电流列向量变换为由基准相电流的正序、负序、零序分量组成的列向量。可写成如下形式故,一.对称分量法在不对称故障中的应用,2.序阻抗的概念以一个静止的三相电路元件为例来说明序阻抗的概念，如右图所示。,一.对称分量法在不对称故障中的应用,2.序阻抗的概念上图中各量之间的关系可用下式表达，式中ZabZba，ZbcZcb，ZacZca。上式可写成如下形式采用对称分量法将上式变换为Zsc称为序阻抗矩阵。,一.对称分量法在不对称故障中的应用,2.序阻抗的概念当元件结构参数完全对称时，即ZaaZbbZccZs，ZabZbcZcaZm时，Zsc可化为元件两端各序电压分量为左式，故元件的序阻抗为右式,一.对称分量法在不对称故障中的应用,3.对称分量法在不对称短路计算中的应用假设一台发电机接于一条空载线路，中性点经阻抗Zn接地。其中A相线路在某点发生了金属接地故障，使故障点出现不对称情况。用不对称电势源代替故障点不对称电压，将不对称电压和电流利用对称分量法进行分解,可得各序分量的独立等值网络和回路方程。,序分量分解.ppt,一.对称分量法在不对称故障中的应用,3.对称分量法在不对称短路计算中的应用根据各序等值网络，可以列出各序的回路方程如下结合各种故障类型下的边界条件，便可解得短路点电压和电流的各序对称分量。在继电保护中，我们是先计算各序的电压电流，并据此判断故障类型。对称分量法就是将故障处的三相阻抗不对称表示为电压和电流相量的不对称，使系统其余部分保持为阻抗对称的系统。这样就可以利用阻抗对称电路各序具有独立行的特点简化分析计算。,二.同步发电机的负序和零序电抗,1.同步发电机负序电抗同步发电机在对称运行时，只有正序电势和正序电流，此时只存在正序电抗。正序电抗包括等。当发电机定子绕组中通过负序基频电流时，其产生的负序旋转磁场与转子旋转方向相反，所以相对转子有两倍同步转速的相对运动。这样负序旋转磁场与转子间的相对位置是不断变化的，位置不同，其所遇磁阻就不同，导致负序电抗周期变化。负序旋转磁场分别对正转子纵轴和横轴时的等值电路（含阻尼绕组）如下图所示。,直轴负序,交轴负序,对于不含阻尼绕组的的同步发电机，只需在其等值电路中断开阻尼绕组。,二.同步发电机的负序和零序电抗,1.同步发电机负序电抗,同一台发电机，在不同类型的短路时，负序电抗也不同单相短路,两相短路,两相接地短路,也可近似取为,对于无阻尼绕组的凸极机，可近似为,以上各式中x（0）为发电机零序电抗。,二.同步发电机的负序和零序电抗,作为近似估计，对汽轮发电机及有阻尼的水轮发电机，可采用,；对于无阻尼绕组的发电机，可采用,如无电机的确切参数，也可按表1取值.,1.同步发电机负序电抗,表1.同步电机负序和零序电抗典型值,2.同步发电机零序电抗,当发电机定子绕组通过基频零序电流时，由于各相零序电枢磁势大小相等，相位相同，而在空间相差120度，其在气隙中的合成磁势为零，所以零序电抗仅由零序漏抗组成，大致为,绕组结构,三.变压器零序等值电路及参数,1.普通变压器的零序等值电路及其参数,变压器的等值电路表征的是一相原、副方绕组间的电磁关系，因此其正序、负序、和零序等值电路具有相同的形状。而且由于正、负序分量所经变压器绕组电回路及铁心磁路是完全一样的，故其正、负序等值电路参数完全一致。,a.双绕组变压器（零序）,b.三绕组变压器（零序）,变压器各绕组的电阻、漏抗与各绕组电流分量的序别无关。但变压器的零序激磁电抗与变压器铁心结构是密切相关的。,三.变压器零序等值电路及参数,1.普通变压器的零序等值电路及其参数,变压器铁心结构对变压器零序激磁电抗的影响可通过以下两种情况说明。,a.对于三个单相变压器组成的三相变压器组，每相的零序主磁通与正序主磁通一样，都有独立的铁心磁路。因此零序励磁电抗与正序相同,a.三个单相组式,b.三相三柱式,三.变压器零序等值电路及参数,1.普通变压器的零序等值电路及其参数,b.对于三相三柱式变压器，由于三相零序磁通大小相等、相位相同，因此一相主磁通不能通过其它两相铁心形成回路。它们被迫经过绝缘介质和外壳形成回路，磁阻非常大，因此零序励磁电抗比正序电抗小得多。其值一般用试验方法确定，大致在0.31.0之间。,2.变压器零序等值电路与外电路的连接,变压器的零序等值电路与外电路的连接，取决于零序电流的流通路径，因而与变压器三相绕组联接形式及中性点是否接地有关。,三.变压器零序等值电路及参数,3.中性点有接地阻抗时变压器的零序等值电路,中性点经阻抗接地的YN绕组中，当通过零序电流时，中性点接地阻抗上将流过三倍零序电流，并产生相应的电压降，使中性点与地有不同电位。因此，在单相零序等值电路中，应将中性点阻抗增大为三倍，并与该侧绕组漏抗相串联。如下图所示。,三.变压器零序等值电路及参数,4.自耦变压器的零序等值电路及参数,自耦变压器中有两个有直接电气联系的自耦绕组，一般用来联系两个直接接地的系统。,中性点直接接地的自耦变压器的零序等值电路及其参数、与外电路的联接情况、短路计算中励磁电抗的处理等，都与普通变压器的相同。但由于两个自耦绕组共用一个中性点和接地线，故中性点的入地电流等于两个自耦绕组零序电流实际值之差的3倍。如下图所示（励磁电抗略）。,4.1中性点直接接地的自耦变压器的零序等值电路及参数,三.变压器零序等值电路及参数,当自耦变压器的中性点经电抗接地时，中性点电位，不像普通变压器那样，只受一个绕组的零序电流影响。而是受两个绕组的零序电流影响。因此，中性点接地电抗对零序等值电路及其参数的影响，也与普通变压器不同。如下图a所示，将三角侧绕组开路，并设中性点电压及绕组端点对地电压分别为，绕组端点对中性点电压为，于是有,4.2中性点经电抗接地的自耦变压器的零序等值电路及参数,图a.三角侧断开,图b.II侧断开,三.变压器零序等值电路及参数,假设I、II侧额定电压分别为V1N、V2N，则I、II侧之间的变比为k12V1N/V2N，可以得到归算到I侧的电抗为,4.2中性点经电抗接地的自耦变压器的零序等值电路及参数,再分别将II侧、I侧绕组开路，可以分别得出归算到I侧的电抗为,三.变压器零序等值电路及参数,由此可以求得各绕组折算到I侧的等值漏抗分别为,4.2中性点经电抗接地的自耦变压器的零序等值电路及参数,由上式可以看到，中性点经阻抗接地的自耦变压器，与普通变压器不同，包括三角侧在内的各侧等值电抗中，均含有与接地电抗有关的附加项。对普通变压器，仅在中性点电抗接入侧增加附加项。,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,输电线路的正、负序电抗及等值电路完全相同，下面仅讨论零序阻抗。,1.“单导线大地”回路的自阻抗和互阻抗,下图中示出了一个“导线大地”回路。导线aa与大地平行，流过电流I0，经由大地返回。这种“单导线大地”的交流电路，可以用“卡松线路”来模拟，如右图所示。虚拟导线ee与导线aa的距离为Dae，其值是大地电阻率的函数。,由此电路可求得“单导线大地”回路单位长度的电感为De代表地中虚拟导线的等值深度。,电感计算方法,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,1.“单导线大地”回路的自阻抗和互阻抗,用ra、re代表单位长度导线aa的电阻及大地的等值电阻，则“单导线大地”回路的自阻抗为,若有两根长导线都以大地作为电流的返回路径，则两根导线之间的互阻抗可以这样计算当一个回路通以单位电流时，在另一回路单位长度上产生的电压降，在数值上即等于zm。,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,2.三相输电线路的零序阻抗,右图所示为以大地为回路的三相输电线路，地中返回路径仍以一根虚拟导线表示。设三导线规格相同且整体循环换位。当通以零序电流时，在a相回路每单位长度上产生的电压降为,由此可以算出零序阻抗如右式所示。Deq为三相导线的互几何均距，DST为三相导线组的自几何均距。因三相正（负）序电流之和为零，可以得到输电线路正（负）序等值阻抗为,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,3.平行架设的双回输电线路的零序阻抗及等值电路,平行架设的双回线路都通过零序电流时，与一个回路中一相导线交链的磁通不仅有该回线路另两相零序电流产生的互感磁通，还有另一回路三相零序电流产生的互感磁通，且双回路都以大地作为零序电流的返回路径。平行线路I和II之间每单位长度的一相等值互阻抗为,两回线路零序压降分别为,上式中ZI0、ZII0分别为不计两回线路间互相影响时线路I、II的一相零序等值阻抗；两回线路零序压降改写为为,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,3.平行架设的双回输电线路的零序阻抗及等值电路,如果双回路完全相同，则有,此时计及两回线路间互相影响后每一回路一相的零序等值阻抗为,由此可见，由于平行线路间互阻抗的影响，使输电线路的零序等值阻抗增大了。,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,4.架空地线对输电线路零序阻抗及等值电路的影响,右图所示为有架空地线的单回输电线路零序电流的通路。线路零序电流入地后，由大地和架空地线返回。此时，地中电流为,由上图可以列出输电线路和架空地线的电压降方程，注意到架空地线两端接地，可得,设想架空地线也有三相组成，每相电流为,这样架空地线便可按平行架设的输电线来处理，不同的是架空地线与输电线零序电流方向相反。由此可以作出有架空地线的单回线路一相的示意图如下,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,4.架空地线对输电线路零序阻抗及等值电路的影响,上式中。Z0为无架空地线时输电线路的零序阻抗；Zg0为架空地线-大地回路的自阻抗；Zgm0为架空地线与输电线路间的互阻抗。可以解出输电线路压降,由于一相等值电路中将架空地线也分为了三相，故Zg0单位长度值应乘以3,故具有架空地线的三相输电线路每相的等值零序阻抗为,由本章第一节方法可求得,以上分析表明，架空地线能使输电线路的等值阻抗减小。架空地线的电阻越小，地线电流与导线电流越接近反相，地线电流产生的互感磁通将使与导线交链的总磁通明显减小，从而减小输电线路的等值零序电抗。,四.架空输电线路的零序电抗及其等值电路,5.输电线路零序阻抗实用计算,在短路的实用计算中，常可忽略电阻，近似地采用下列公式计算输电线路每一回路每单位长度的一相等值零序阻抗无架空地线的单回线路x03.5x1有钢质架空地线的单回线路x03x1有良导体架空地线的单回线路x02x1无架空地线的双回线路x05.5x1有钢质架空地线的双回线路x04.7x1有良导体架空地线的回线路x03x1其中x1为单位长度的正序电抗。,五.架空输电线路的零序电纳,1.无架空地线时输电线路的零序电纳,输电线路零序电容的计算原理和方法与正序电容相似，采用镜像法来处理大地的影响，然后采用电轴法来计算对地电容。基本算法,对于循环换位的三个线段，分别计算导线a的对地电压，然后取其平均值得,假设在整个换位循环各段中有则有,五.架空输电线路的零序电纳,1.无架空地线时输电线路的零序电纳,式中，三相导线与其镜像之间的互几何均距为,三相导线等值半径为,求得导线a对地电压后，便可求得输电线路的一相等值电容为,当额定频率为50Hz时，一相等值零序电纳为,当存在架空地线时，由于与大地相连的地线比大地更接近输电线，因而使输电线对地电容增大。分析方法与上同，不再赘述。,六.综合负荷的序阻抗,电力负荷主要是工业负荷。大多数负荷是异步电动机。在实际的短路计算中，对不同的计算任务制作正序网络时，对综合负荷有如下处理方法1.计算起始次暂态电流时，或略去不计，或表示为有次暂态电势和次暂态电抗的电势源支路。视负荷节点离短路点电气距离的远近而定。2.在应用计算曲线来确定任意指定时刻的短路周期电流时，由于曲线制作条件已计入负荷的影响，故等值网络中的负荷都被略去。3.在上述两种情况以外的短路计算中，综合负荷的正序参数常用恒定阻抗表示，设SLD和VLD分别为综合负荷的视在功率和负荷节点的电压，则,假定短路前综合负荷处于额定运行状态且功率因数为0.8，则以额定值为基准的标幺阻抗为,六.综合负荷的序阻抗,由于异步电动机是旋转元件，其负序阻抗不等于正序阻抗。若转子相对与正序旋转磁场的转差为s，则其相对于负序旋转磁场的转差为2-s。异步电动机负序阻抗等值电路如下图所示。,当异步电动机转差在01之间变化时，有上图可得转子等值电阻在之间变化。但从电动机端看进去的等值阻抗却变化不大。为简化计算，实用上常略去电阻，并取s1时的阻抗模值作为电动机负序电抗，也就是认为异步电动机的负序电抗同次暂态电抗相等。计及降压变压器及馈电线路的电抗，则以异步电动机为主要成分的综合负荷的负序电抗可取为。,它是以综合负荷的视在功率和负荷节点的平均额定电压为基准的标幺值。由于异步电动机及多数负荷常接成三角形，或接成不接地的星形，零序电流不能流通，故不需要建立零序等值电路。,七.电力系统各序网络的制定,1.正序网络,应用对称分量法分析计算不对称故障时，首先必须作出电力系统的各序网络。为此，应根据电力系统的接线图，中性点接地情况等原始资料，在故障点分别施加各序电势，从故障点开始，逐步查明各序电流流通的情况。,除中性点接地阻抗、空载线路（不计导纳）以及空载变压器（不计励磁电流）外，电力系统各元件均应包含在正序网络中，并且用相应的正序参数和等值电路表示。,2.负序网络,负序电流能流通的元件与正序电流相同，但所有电源的负序电势为零。因此，把正序网络中各元件的参数都用负序参数代替，并令电源电势等于零，而在短路点引入代替故障条件的不对称电势源中的负序分量，便得到负序网络。,,七.电力系统各序网络的制定,1.零序网络,在短路点施加代表故障边界条件的零序电势时，由于三相零序电流大小及相位相同，它们必须经过大地（或架空地线、电缆包皮等）才能构成通路，而且电流的流通与变压器中性点接地情况及变压器接法有密切的关系。,有不对的地方敬请指正。,谢谢,