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第37卷第2期 2020年6月 Vo l . 37 No . 2 Jun . 2020 bMg do i10. 3963/j. issn . 1001 -487X. 2020.02. 011 210 m烟筒同向折叠爆破降振效果分析* 于涮宝“,汪旭光| 1.中国矿业大学北京力学与建筑工程学院，北京100083；2.唐山金宇爆破工程有限公司，唐山063020 摘要高耸烟筒爆破拆除多采用定向倾倒、反向折叠、分段爆破等方法。烟筒筒体倒塌过程产生的较大 触地振动长期以来是个难以克服的问题，尤其是势能较大的烟筒上部在倾倒下落过程产生巨大的冲量，势必 造成较大的地面振动。该项研究是利用数值模拟分析和爆破切口部位的应力变化分析，通过对延期时间 2 s、3 s、5 s时上部切口压应力、拉应力的不同切口闭合情况，确定上下两段同向折叠爆破合理的间隔时间为 3 s。通过对上部切口爆破震动衰减公式拟合与下部切口爆破震动衰减公式拟合及烟筒塌落振动衰减公式 拟合,与相关工程经验值比较得出，当地面采取挖沟槽、垒筑土墙减震措施时可减震70。结合工程实例， 采用同向折叠的爆破技术拆除210 m高钢筋混凝土超高烟筒。在110 m高检修平台处开设上部爆破切口， 使重达1770 t的烟筒上部筒体在爆破切口背面产生錢链结构与剪切共同作用，在重力作用下撞击下部筒体 产生破碎,从而实现空中解体。在上部切口爆破后，上部100 m烟筒迅速下切下座，与下部110 m烟筒筒体 沿设计方向倾倒呈现出少有的后座下切塌落现象，达到了很好的降振效果。 关键词同向折叠；超高烟筒；爆破拆除；触地振动 中图分类号TU746.5； TB41 文献标识码A 文章编号1001 -487X202002 - 0060 - 09 Damping Effect Analysis o f Same Directio n Fo lding Blasting fo r 210 m Hig h Chimney YU Shu-bao1,2 , WANG Xu-guang1 1. Sc ho o l o f Mec ha n ic s a n d Civil En gin eer in g, Chin a Un iver sit y o f Min in g a n d Tec hn o l o gy,Beijin g 100083 ,Chin a； 2. Ta n gsha n Jin yu Bl a st in g En gin eer in g Co Lt d,Ta n gsha n 063020, Chin a Abstract The met ho ds o f dir ec t io n a l c o l l a p se, r ever se fo l din g a n d segmen t ed bl a st in g a r e widel y used in t he demo l it io n o f high-r ise c himn eys by bl a st in g. The l a r ge gr o un d vibr a t io n s c a used by t he c o l l a p se o f a c himn ey is a diffic ul t p r o bl em t o o ver c o me fo r a l o n g t ime. In p a r t ic ul a r, t he up p er p a r t o f t he c himn ey wit h higher p o t en t ia l en er gy ha s a huge imp ul se in t he p r o c ess o f t o p p l in g a n d fa l l in g, whic h is bo un d t o c a use gr ea t er gr o un d vibr a t io n . The st udy is ba sed o n t he n umer ic a l simul a t io n a n a l ysis a n d t he st r ess c ha n ge a n a l ysis o t he bl a st in g in c isio n p o sit io n . Ac c o r d in g t o differ en t c l o sur e in c isio n s o t he up p er in c isio n un der c o mp r essive st r ess a n d t en sil e st r ess a t t he del a y t imes o f 2 s,3 s a n d 5 s,it is det er min ed t ha t a r ea so n a bl e in t er va l t ime bet ween t he up p er a n d l o wer sec t io n s o f a fo l din g bl a st in g in t he sa me dir ec t io n is 3 s. By fit t in g t he vibr a t io n a t t en ua t io n fo r mul a s o f up p er a n d l o wer in c isio n bl a st in g a n d t he fo r mul a o f fl ue t ube c o l l a p se, it is c o n c l uded fr o m t he c o mp a r iso n wit h t he r el eva n t en gin eer in g ex p er ien c e va l ue t ha t 70 o f t he vibr a t io n c a n be r educ ed when t r en c h ex c a va t io n a n d ea r t h wa l l c o n st r uc t io n a r e a do p t ed o n t he gr o un d. Co mbin in g wit h en gin eer in g ex a mp l es, a 210 m sup er -high r ein fo r c ed c o n c r et e c himn ey is r emo ved by u- sin g t he sa me dir ec t io n fo l din g bl a st in g t ec hn iq ue. The up p er bl a st in g in c isio n is set up a t 110 m high ma in t en a n c e p l a t fo r m, whic h ma k es t he up p er c yl in der o f t he c himn ey wit h a weight o f 1770 t p r o duc e jo in t effec t o f t he hin ge st r uc t ur e a n d shea r o n t he ba c k o f t he bl a st in g in c isio n, a n d br ea k s t he l o wer c yl in der un der t he imp a c t o gr a vit y, t hus r ea l iz in g a er ia l disin t egr a t io n . Aft er t he up p er in c isio n bl a st in g, t he up p er 100 m c himn ey wa s c ut do wn r a p idl y, 第37卷第2期于淑宝，汪旭光210 m烟筒同向折叠爆破降振效果分析61 a n d t he l o wer 110 m c himn ey wa s t ip p ed do wn a l o n g t he design dir ec t io n, sho win g a r a r e p hen o men o n o f ba c k -sea t do wn -c ut t in g c o l l a p se, whic h a c hieved a go o d vibr a t io n r educ t io n effec t . The vibr a t io n a t t en ua t io n fo r mul a o c o l l a p se t o uc hin g t he gr o un d ha s en gin eer in g c ha r a c t er ist ic s, r esea r c h va l ue a n d en gin eer in g r efer en c e sign ific a n c e. Key wo r ds sa me dir ec t io n fo l din g ； sup er -high c himn ey; bl a st in g demo l it io n ； c o l l a p se vibr a t io n 在科学技术不断发展的今天，爆破理论的发展 却仍严重滞后于爆破技术的要求,这是由于爆破过 程的瞬时性、动态性，以及爆破对象材料结构的随机 性、不确定性等，使得爆破理论的发展非常困难，这 种困境在工程爆破领域可能还会是长期存在的问 题。近年来随着拆除爆破技术的发展进步,复杂环 境下200 m以上超高烟筒折叠爆破拆除在国内已有 几个成功案例。但是,超高烟筒均采取反向折叠设 计，上下切口延时间隔选择众说纷纭，偶尔也有由于 切口延时不当或切口形成后的烟筒后坐力等原因致 使工程失败案例。而同向折叠爆破和在烟筒100 m 以上高度设置切口的工程暂无先例。随着环保政策 迫使电厂改造深入的进行，复杂环境下超高烟筒同 向折叠爆破将成为近几年亟待解决的工程问题。 爆破地震效应是超高烟筒爆破拆除时需要考虑 的重要问题。拆除爆破过程中产生地震的原因有两 种,一是被拆除建构筑物中炸药药包爆炸所产生 的地震，二是建构筑物塌落解体时对地面冲击造 成的地震。而后者则是超高烟筒爆破拆除过程中产 生地震的主要震源。为此，监测并研究超高烟筒爆 破拆除过程中的地震数据具有重要的现实指导 意义。 1工程概况及周边环境 1.1工程概况工程概况 唐山市西郊热电厂于2014年停产，需拆除厂区 内1995年建成的高210 m的钢筋混凝土烟筒，此烟 筒隶属于唐山赛德热电有限公司。筒壁混凝土标号 为C30,双层布筋,环筋净保护层30 mm,内外竖向 钢筋位于内外环向钢筋之间;内衬采用水玻璃耐酸 陶粒混凝土砌块;隔热层采用塑料薄膜包装岩棉板。 烟筒筒壁的厚度由下向上逐渐减小，最大60 c m,最 小25 c m,烟筒顶部筒壁外半径3. 35 m,筒壁厚度 25 c m；底部筒壁外半径9. 45 m,筒壁厚度60 c m。 烟道位于5.90 m处，南北方向各一个。灰斗平台 位于5.90 m处，底部东西方向有高2. 40 m x宽 1.80 m的出灰口门洞，平台上部两个烟道口之间有 一道东西方向高4 m的隔墙。烟筒 110 m处和 160 m处及210 m处均设有检修平台。具体测量 参数见表1O 表1不同标高烟筒筒壁半径单位m Table 1 Radius o f chimney walls with different hig hts unit m 标高半径内半径筒壁厚度标高外半径内半径筒壁厚度 09.458.850.601104.454.090.36 108.658.050.601204.253.910.34 207.857.250.601304.153.830.32 307.056.450.601404.053.750.30 406.656.150.501503.953.670.28 506.255.770.481603.853.590.26 605.855.390.461703.753.500.25 705.455.010.441803.653.400.25 805.054.630.421903.553.300.25 904. 854.450.402003.453.200.25 1004.654.270.382103.353.100.25 收稿日期2020 -03 -14 作者简介于淑宝1966 -,男,河北省唐山人，高级工程师、硕士研 究生，主要从事拆除工程爆破、矿山工程爆破和废旧炮弹 销毁研究与实践，E-ma il yushuba o 54321 126. c o mo 通讯作者汪旭光1939 -，男，安徽枫阳人，中国工程院院士、中国 矿业大学北京博士生导师，主要从事现代工业炸药与 工程爆破技术的研究与开发工作，E-ma il yjwa n或281 163. c o mo 基金项目国家自然科学基金50704005 1.2周边环境周边环境 需要爆破拆除的烟筒位于唐山市西郊热电厂区 内，烟筒北侧约120 m处是2层和3层的两栋办公 楼;东北角约180 m处是停车库;东侧20 m是储料 仓，约287 m是厂区外的居民楼小区;南侧8 m处是 热电厂二期脱硫厂房;西侧80 m处是待拆除的车间 62爆破2020年6月 厂房。整体的爆破作业环境较好，具有一定的封闭 性，有利于安全警戒，但对于烟筒倒塌的空间有 限⑴。见图1。 匕， 食堂浴室车库仓库 一待拆除的厂勺 楼 公 办 O O O 围墙 待拆厂房一 一待拆厂房 西电路 兴泰里小区 一兴泰里小区一 28 28 图1周边环境示意图（单位m） Fig. 1 Sur r o un din g en vir o n men t o t he k il n（ un itm） 2爆破方案选择 根据对烟筒结构及周围环境的仔细勘查和分 析,烟筒东北侧方向场地比较宽阔,倒塌空间有效长 度约150 m,所以烟筒采用双切口同向折叠爆破拆 除技术。烟筒下部向正北方向倒塌，烟筒上部向北 偏东16。方向倒塌。下切口设在烟筒0.30 m处, 下切口在烟筒内侧钻孔，以有利于减少爆破飞石的 安全影响，同时，降低上切口爆破时对下切口的爆破 网路的安全影响，以免发生拒爆;上切口设在烟筒 110 m处，以利用烟筒自身的检修平台作为上切 口的施工平台⑵。 2.1爆破切口形式及切口形成的实现爆破切口形式及切口形成的实现 建筑物爆破拆除时，通常采用的爆破切口形式 主要有两种，三角形切口和梯形切口，如图2所示。 三角形和梯形爆破切口是爆破设计时所米取的 主要切口形式，三角形爆破切口主要适用于高宽比 较大的建筑结构体系，如图2中（a）。当下部三角 形切口形成后,随着结构发生偏转,当结构切口上沿 完全接触地面时,结构重心偏转出了切口外沿，且具 备了较大的偏转速度，实现结构的顺利倒塌⑶。 梯形爆破切口适用于高宽比较小的建筑结构体 系，由于结构的宽度较大，结构上沿切口触地时，结 构重心往往不能够完全移到切口外,难以形成有效 的倾覆力矩。采用梯形切口时，结构内部部分支撑 立柱被破坏,使得结构对上部结构的支撑作用较小, 结构发生触地后，形成多个点接触⑷，不能抵抗结 构巨大的冲击作用,结构下部沿压碎边偏转,梯形切 口有利于结构的顺利倒塌。 2.2爆破切口设计爆破切口设计 2.2.1下切口爆破设计 下切口设在烟筒0.30 m处，此处烟筒筒壁厚 度E 60 c m,筒壁外半径r 9.426 m,东西方向上 有高2.40 mx宽1.80 m的出灰口门洞。 下切口圆心角冷220 下切口长度L 嗇时 36.2 m 下切 口高度h（3.05.0）8,取 b3 m 预留做支撑体的筒身长度为23 m。 按照“黄金分割”理论进行验算⑸下切口圆心 角“（亭-1） x 360 222. 48。。 选取下切口圆心角符合黄金分割理论。 在设计倾倒中心线两侧，对称布置定向窗，定向 窗可利用烟筒底部的出灰口门洞加工而成，定向窗 范围内的钢筋全部剔除，支撑部分筒壁的外侧钢筋 也需割断，以充分减小烟筒倾倒时的阻力。见图3。 a 三角形切口 a Tr ia n gul a r c ut b梯形切口 b Tr a p ez o ida l c ut 图3下切口布置不意图 Fig. 3 La yo ut o f t he l o wer c ut 图2爆破切口形式示意图 Fig. 2 Sha p es o bl a st in g c ut 第37卷第2期于淑宝，汪旭光210 m烟筒同向折叠爆破降振效果分析63 2.2.2上切口爆破设计 上切口设在烟筒的110 m处的检修平台处，此处 烟筒筒壁厚度 36 c叫筒壁外半径r 4.45 mo 上切口圆心角0220 上切口长度厶嗇时17 m 上切 口高度h3.05.03,取 b 1.5 m 预留做支撑体的筒身长度为11 m。 在设计倾倒中心线两侧,对称布置定向窗，定向 窗范围内的钢筋全部剔除同。 按照“黄金分割”理论进行验算下切口圆心角 选取下切口圆心角符合黄金分割理论。见图4。 图4上切口布置示意图 Fig. 4 La yo ut o f t he up p er c ut 2.3爆破参数设计爆破参数设计 2.3.1爆破参数设计依据 1 炸药选用乳化炸药，规格直径 32 mm、 长度300 mm、重量300 g/卷。 2 雷管毫秒塑料导爆管雷管、半秒级塑料导 爆管雷管。 3 下部选取手持钻进行钻孔，钻头直径 38 mm；上部采用水钻进行钻孔，钻孔直径 40 mmo 4 切口爆破参数设计孔径,依据钻孔设备； 7 1 孔深1 扌“最小抵抗线孔距 1-2 - 2加；排距 60. 87；单耗 g 二2 3 k g/m3 ；单孔 装药量Q单qab8o 2.3.2 下切口爆破参数 孔径/ 40 mm； 最小抵抗线W二30 mm; 孔深Z 45 c m； 间距a 0. 45 m； 孔距b 0.4 m； 单耗q 二 2. 8 k g/m3; 单孔装药量Q单二qab8 300 g; 总孔数64孔/排x 8排二512孔； 总装药量512x 0.3 k g 153.6 kgo 装药结构连续装药结构。见图5。 图5下切口炮孔布置示意图（对称结构,单位c m） Fig. 5 La yo ut o f bl a st ho l es fo r t he l o wer c ut（ symmet r ic a l st r uc t ur e, un it c m） 2.3.3上切口爆破参数 孔径/ 40 mm； 最小抵抗线W二18 mm； 孔深“二25 c m； 间距a 0. 4 m； 单耗q3 k g/m3; 单孔装药量Q单二go開二150 g； 总孔数35孑L/排x 4排 140孔； 总装药量140 x 0.15 k g 21 k g； 装药结构连续装药结构。见图6。 孔距6 二0. 35 m； 图6上切口炮孔布置示意图（单位c m） Fig. 6 La yo ut o f bl a st ho l es fo r t he up p er c ut（ un itc m） -o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o -o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o o\; 1 150 一 1400 一-150 J 64爆破2020年6月 2.4利用应力分析和数值模拟确定上下段同向折利用应力分析和数值模拟确定上下段同向折 叠的合理间隔时间叠的合理间隔时间 2.4.1不同时间上下段烟筒切口部位应力变化曲线 根据混凝土单元的应力变化曲线，上下切口延 时间隔3 s情况产生的应力峰值最大，其他两种情 况差别不大，三者都是先增大后减小再增大的一个 变化过程，从而看出三者都经历了一个应力震荡过 程，说明上部切口在闭合过程中经历反弹现象的发 生。从图7、图8中可以看出，由于上下延时间隔的 不同,上部混凝土单元的应力变化过程截然不同,延 时间隔2 s的情况下只受到压应力的作用,延时间 隔3 s的情况下受到压、拉的作用，延时间隔5 s的 情况下基本在拉应力的作用下,说明上部切口的在 闭合的时间长短，同时也说明了切口闭合后上部段 的下落情况。可以看出延时间隔3 s的情况下，上 部切口闭合时间最早，同时闭合后快速下落,混凝土 单元应力在4. 5 s左右为零,说明此时混凝土单元 已经删除，切口闭合，上部滑落，这有利于整个烟筒 的倾倒，保证安全“叫 2.4.2模拟不同时间的状态图 模拟见图9。 LS-DYNA user 20 20 o o 99EEd/aAssyQEEd/aAssyQ 30 30 Element no . A 128830 99EEd/aAssa/jEEd/aAssa/j o o o o o o o o o o 5 4 3 2 1 5 4 3 2 1 40 40 LS-DYNA user 0 5 10 15 Time/s a 上下延时间隔2 s a 2 sec o n d del a y LS-DYNA user Element no . _ 4128830 0 5 10 15 Time/s b上下延时间隔3 s b 3 sec o n d del a y o o o o o o 3 2 1 3 2 1 9H0d/3Ass0整个爆区划分成多个分片，每个 分片连成复式网路⑷。构成连线独立，而传爆相 联;传爆路径路路相通，只有一个起爆点、一根传爆 导爆管有效就会使整个网路可靠起爆，上下爆破切 口网路没有时间间隔，两个起爆点都使用电雷管 起爆。 3烟筒塌落触地振动验算 根据量纲分析方法集中质量冲击或塌落作 用于地面造成的塌落振动速度可用下式确定⑼ Vt Kt[{M ■ g ■ H/a/RY ⑴ 式中匕为塌落振动速度，c m/s；为衰减系 数， 3. 37；。为地面介质的破坏强度，一般取。 10 MPa；0为衰减指数,0 1. 66 ；R为观测点至撞击 中心的距离,m；M为下落构件的质量,t；H为构件重 心高度,m。 本次拟拆除210 m烟筒,烟筒采双切口同向折 叠倒塌技术,若不考虑减震措施或其他因素,烟筒上 部的总质量约M 1755 t ,重心高度 157 m,R 287 m重心落地点到小区最近距离，则110 m以 上的烟筒塌落触地振动的速度按公式计算得V 0. 28 c m/So 烟筒下部的总质量约M 6267 t ,重心高度约 H 75 m,R287 m,则110 m处的烟筒塌落触地振 动的速度按公式计算得V 0. 38 c m/s。 由计算可知,烟筒坍塌振动对周边建筑、设施是 安全的⑻。 4超咼烟筒爆破拆除减振措施 烟筒爆破中炸药引起的振动较小，而烟筒落地 对地面产生的振动是主要的危害，对塌落振动进行 防范与控制，为进一步降低本次爆破拆除时的有害 效应，可综合采用以下措施,将其不利影响降到最 小⑴，⑵。 1 在烟筒倒塌方向范围内，每间隔5 10 m 铺一条黄土包隔垫境,垫埋垂直倒塌方向轴线,堆高 1.5-2 m,宽1.52.0 m,垫埋的作用可缓冲筒体 触地速度,如图10所示。 2 在烟筒倒塌区域东侧开挖减振沟2 m X 1 m，进一步阻断地震波的传播。 图10烟筒倒塌区域的土垛减振措施 Fig. 10 So il p il es fo r vibr a t io n r educ in g in t he c o l l a p se a r ea 5烟筒振动测试 5.1近距离烟筒振动测试近距离烟筒振动测试 5.1.1 近距离测点布置 烟筒爆破拆除及倾倒触地振动监测仪器为 TC4850振动监测仪，平行烟筒倒塌轴线和垂直轴线 共布置了 6台监测仪，具体布置位置见图11。 测点6 6. 5 测点5 测点4 込wo护e 北 j o i 测点3 o T-H E 测点2* IT 测点1塔 V T-H -1 烟囱 图11振动监测仪器布置图单位m Fig. 11 Ar r a n gemen t o f vibr a t io n mo n it o r s un it m 66爆破2020年6月 5.1.2近距离烟筒振动监测数据 每个测点均监测X场三个方向的振动,水平径 向（x向）垂直于烟筒倒塌轴线，水平径向（y向）平 行于倒塌轴线，垂直方向为z向。 烟筒上部切口爆破引起的地面各测点振速值见 表2；烟筒下部切口爆破引起的地面各测点振速值 见表3 ；烟筒倾倒触地引起的地面振速值见表4。 表2实测烟筒上部切口爆破振动速度值 Table 2 Blasting vibratio n velo cities measured at the upper cut 测点 编号 测点位置 （距烟筒中心 距离）/m 水平径向振速（X向）水平切向振速（y向）垂直方向振速（Z向） 振幅/ c m s 1 主振频率/ Hz 振幅/ c m * s 1 主振频率/ Hz 振幅/ c m * s 1 主振频率/ Hz 117.40.539.30.9511.11.7112.9 250.70.4214.90.589.01.1613.3 381.00.1-0.478.50.508.4 4111.80.1-0.468.30.489.2 5119.00.1-0.189.30.2314.9 6144.80.1-0.1113.30.1210.8 表3实测烟筒下部切口爆破振动速度值 Table 3 Blasting vibratio n velo cities measured at the upper cut 测点 编号 测点位置 （距烟筒中心 距离）/m 水平径向振速（X向）水平切向振速（y向）垂直方向振速（Z向） 振幅/ c m s 1 主振频率/ Hz 振幅/ c m * s 1 主振频率/ Hz 振幅/ c m * s 1 主振频率/ Hz 117.41.1516.51.1913.42.6611.4 250.70.5716.20.666.81.5011.6 381.00.1-0.427.10.567.0 4111.80.1-0.388.10.457.7 5119.00.1-0.186.10.305.5 6144.8 -10.0 - -19.7 -0.01 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 /s 14.00 16.00 18.00 19.84 图12烟筒近处测点1质点振速图谱 Fig. 12 Pa r t ic l e vel o c it y ma p a t Mea sur in g Po in t No . 1 n ea r t he c himn ey 5.2保护对象振动测试保护对象振动测试 5.2.1 保护对象测点布置 根据甲方要求,在二期脱硫厂房、待拆除的一期 厂房、北侧办公楼、食堂浴室、车库的地基上各布设 1个点。在西电路厂区围墙1米外人行道面上布设 1个测点。编号顺序为1 6号。 1 6测点距爆源（烟筒中心）的直线距离分别 为 14 m,129 m、155 m、198 m、221 m、310 m,如图 13 所示。 1 6测点距烟筒下部倒塌中心线顶点的直线 距离分别为 124 m、61 m、96 m、135 m、163 m、 232叫如图14所示。 ■6 西 电 路 北 食举浴室 车库. 仓库 浄拆除的厂房 3131 |办公楼做| |办公楼 ■6 西 电 路 图13测点距爆源中心布置图（单位m） Fig. 13 La yo ut o f Mea sur in g Po in t dist a n c e t o ex p l o sio n so ur c e c en t er（un itm） 5.2.2 保护对象各测点振动测试结果 实测数据表明,210 m烟筒控制爆破拆除工程, 爆破产生的地面质点峰值振动速度在0. 13 1.19 c m/s之间，塌落产生的地面质点峰值振动速 度在0.23 -2.20 c m/s之间。监测数据均低于爆 破安全规程振动安全允许标准2. 5 c m/s ,对保护 建筑物不造成损坏。见表5、表6。 图14测点距下部塌落中心线顶点布置图 Fig. 14 La yo ut o f Mea sur in g Po in t dist a n c e fr o m t he ver t ex o f t he c o l l a p se c en t er l in e a t t he l o wer p a r t 表5爆破振动测试结果 Table 5 Blasting vibratio n test result 测点名称 距爆心 距离/m 峰值速度/ c m ■ s 1 主振频率/ Hz 1141.198.01 21290.304.34 31550.235.03 41980.215.26 52210.134.80 63100.305.03 表6塌落振动测试结果 Table 6 Slump vibratio n test result 测点距下部塌落中心线峰值速度/主振频率/ 名称顶点距离/mc m ■ s 1Hz 11240.548.69 2612.204.11 3960.944.80 41350.295.49 51630.234.80 62320.355.72 68爆破2020年6月 6结论 210 m超高烟筒通过在土 110 m处设置上部爆 破切口和在士0.3 m处设置底部爆破切口，采用同 向折叠爆破拆除设计方案，实现了上部WO m筒体 前倾、下座、对冲而空中解体,大大降低了超高烟筒 筒体触底振动值，有效的保护了周边的建筑物。爆 破效果如图15、16所示。 图15倒塌过程图 Fig. 15 Fa l l p r o c ess 图16倒塌效果图 Fig. 16 Co l l a p se r esul t 1） 通过力学分析和数值模拟确定了 210 m超 高烟筒的同向折叠爆破拆除方案。 2） 通过上下爆破切口间隔2 s、3 s、5 s的数值 模拟不同倒塌形态的分析比较，确定了合理的间隔 时间为3 s。 3） 通过对超高烟筒的近距离布置测点监测数 值和保护对象位置布置测点监测数值分析比较,所 采取的减振措施效果很好。 4） 对于210 m超高烟筒采用同向折叠爆破设 计方案，有利于降低超高烟筒筒体触地振动。 参考文献（参考文献（References） ） [1 ] YU Shu-ba o, WANG Xu-gua n g, YANG Jun, et a l . 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