地下工程近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法研究.pdf

第3 4 卷第l 期 爆破 V o l 3 4N o 1 2 0 1 7 年3 月B L A S T I N G M a r ．2 0 1 7 d o i 1 0 ．3 9 6 3 ／j ．i s s n ．1 0 0 1 4 8 7 X ．2 0 1 7 ．0 1 ．0 0 3 地下工程近接施工中最大单段炸药量 的合理确定方法研究木 汪波1 ，李铮1 ，杨赛舟1 ，陈昆萍2 ，郭新新1 1 ．西南交通大学交通隧道工程教育部重点实验室，成都6 1 0 0 3 1 ；2 ．成都市政3 - 程设计研究院，成都6 1 0 0 2 3 摘要鉴于当前地下工程爆炸爆破施工中最大单段炸药量计算所存在的不确定性较大，以莞惠城际隧道 为依托，基于现场实测数据对萨道夫斯基公式中关键参数进行拟合并建立三维分析模型，通过对比理论解析 和数值模拟结果，研究近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法。结果表明理论计算和数值模拟均可求 解隧道爆破施工中的最大单段炸药量，但后者更接近工程实际，其求解应以理论公式的拟合回归为基础；使 用萨道夫斯基公式时，K 、O ／直接选用规范建议值将造成较大误差，工程中应根据实测振动数据进行回归分 析，从而确定合理的参数值以指导后期施工；萨道夫斯基公式和数值模拟法可以相互验证以提高结果准确 性，实测振动数据较少时综合利用两种方法可有效确定最大单段炸药量。 关键词爆破施工；振速；最大单段炸药量；萨道夫斯基公式；数值模拟 中图分类号U 4 5文献标识码A文章编号1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 7 0 1 0 0 1 2 0 8 R e a s o n a b l eD e t e r m i n i n gM e t h o do fM a x i m u mC h a r g eA m o u n t i nO n eT i m eD e l a yA d j a c e n tt oA p p r o a c h i n g C o n s t r u c t i o ni nU n d e r g r o u n dP r o j e c t s W A N GB 0 1 ，L IZ h e n 9 1 ，Y A N GS a i z h o u l ，C H E NK u n - p i n 9 2 ，G U OX i n x i n l 1 ．K e yL a b o r a t o r yo fM i n i s t r yo fE d u c a t i o no fT r a f f i cT u n n e lE n g i n e e r i n g ， S o u t h w e s tJ i a oT o n gU n i v e r s i t y ，C h e n g d u6 1 0 0 3 1 ，C h i n a ； 2 ．C h e n g d uM u n i c i p a lE n g i n e e r i n ga n dR e s e a r c hD e s i g nI n s t i t u t e ，C h e n g d u6 1 0 0 2 3 ，C h i n a A b s t r a c t I nv i e wo ft h eu n c e r t a i n t yo ft h em a x i m u mc h a r g ea m o u n tc a l c u l a t i o n si no n ed e l a yt i m ei nb l a s t i n g c o n s t r u c t i o ni np r e s e n tu n d e r g r o u n dp r o j e c t s ，t h er e s e a r c ho nm a x i m u m c h a r g ea m o u n ti no n ed e l a yt i m ea d j a c e n tt o c o n s t r u c t i o ni sc a r r i e do u tc o m b i n e dw i t ht h e o r ya n d n u m e r i c a la n a l y s i sb a s e do nt h eG u a n - H u ii n t e r c i t yp r o j e c t t h r o u g ht h ed e n s er e s i d e n t i a la r e a su n d e rc o n s t r u c t i o n ．T h es t u d yr e s u l ts h o w st h a t ，t h eS a d a o v s kf o r m u l aa n dn u m e r i c a ls i m u l a t i o nc o u p l i n gc a ns o l v et h ep r o b l e m so fm a x i m u ms e c t i o nc h a r g ei nt u n n e lc o n s t r u c t i o n ，b u tt h en u m e r i c a l a n a l y s i sm e t h o di sm o r ec l o s et ot h ea c t u a le n g i n e e r i n gb a s e do nt h ef i t t e dr e g r e s s i o no fS a d a o v s kf o r m u l a ．B yu s i n g t h eS a d a o v s kf o r m u l a ，t h ee r r o rr a n g eo fp a r a m e t e r sKa n dO la r et h o u g h tt ob eb i ge n o u g ha c c o r d i n gt ot h er e f e r r e d v a l u e sd i r e c t l y ．R e g r e s s i o na n a l y s i ss h o u l db ec a r r i e do u ta c c o r d i n gt ot h em e a s u r e dv i b r a t i o nd a t a ．N u m e r i c a ls i m u l a t i o na n dS a d a o v s kf o r m u l a ，a st h et w od i f f e r e n tm e t h o d sf o rc a l c u l a t i n gm a x i m u me x p l o s i v ec h a r g e ，c a r lb ev e r i f i e d e a c ho t h e rt oi m p r o v ea c c u r a c y ．C o m b i n a t i o nw i t hb o t hm e t h o d st od e t e r m i n et h es i n g l em a x i m u mc h a r g ei sm o r ea p - p r o p r i a t ew h e nt h em e a s u r e dv i b r a t i o nd a t ai sl e s s ． K e yw o r d s b l a s tc o n s t r u c t i o n ；v i b r a t i o nv e l o c i t y ；m a ] 【i m u mc h a r g ea m o u n ti noned e l a yt i m e ；S a d a o v s kf o r m u ． 1 a ；n u m e r i c a ls i m u l a t i o n 万方数据 第3 4 卷第1 期汪波，李铮，杨赛舟，等地下工程近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法研究 1 3 近年来，随着城市建设规模的逐渐加大，下穿各 种构筑物的市政地下工程逐年增多，钻爆法作为地 下工程主流开挖工法常被采用，施工过程中爆破振 动对近接既有构筑物的影响得到了工程界的普遍重 视，振速为爆破过程中重要的控制指标而被广泛采 用u 剖。若不考虑抗减震措施及爆破技术的影响，振 速的大小则主要取决于隧道开挖时的最大单段炸药 量、爆心距及周边地质条件等H 。6 j ，其中最大单段炸 药量作为可控的“主观条件”对爆破过程中振速的 影响至关重要“ o 。而目前，我国山岭隧道爆破施工 中确定最大单段炸药量最为常用方法的有两种，第 一种为前苏联的MA 萨道夫斯基提出的萨道夫斯 基经验公式，见式 1 旧j ，第二种为数值模拟方 法‘9 ‘。 y K 钢“ ㈩ 式中K 为场地系数；d 为衰减系数；Q 为最大 单段炸药量，k g ；R 为测点与爆破位置距离，m ；R 菇2 Y 2 石2 ∽；V 为测点振速，c m ／s ；其中K 、d 的 取值见表1 。 表1 爆区不同岩性K 、口值 T a b l e1T h ev a l u eo fKa n d 口i nb l a s t i n ga r e a s o fd i f f e r e n tl i t h o l o g y 注根据爆破安全操作规程 G B 6 7 2 2 - - 2 0 1 4 但据已有最大单段炸药量的研究资料分析可 知0 ，1 1J ，上述两种确定最大单段炸药量的方法均存 在较大的不确定性萨道夫斯基公式中关键参数K 、 o d 仅给出建议值 见表1 ，而建议值取值区间宽泛、 随意陛大，即使同样级别的围岩也会由于岩性的不 同而存在差异，但在实际使用过程中却很少依据工 程的具体岩性特征进行针对性研究，从而导致计算 结果与实际差别较大；数值分析方法对隧道所处的 收稿日期2 0 1 6 1 2 1 8 作者简介汪波 1 9 7 5 一 ，男，博士、副教授，主要从事隧道与地下 工程方面的教学和研究工作， E m a i l a h b o w a n g 1 6 3 ． c o r n o 通信作者李铮 1 9 8 7 一 ，男，重庆万州人，博士研究生、工程师， 主要从事隧道与地下工程方向的研究， E m a i l l i z - h e n 9 8 7 2 1 6 3 ．c o m 。 基金项目国家自然基金高铁联合基金资助 N o ．U 1 1 3 4 2 0 8 ；国家 自然科学基金资助 N o ．5 1 3 7 8 4 3 4 、N o ．5 1 5 7 8 4 5 6 ；国家科 技支撑计划资助 N o ．2 0 1 2 B A G 0 5 8 0 3 ；广东省交通运输 厅科技项目 N o ．2 0 1 2 0 2 0 3 2 地层参数准确性要求高，参数的随机性将影响到最 大单段炸药量计算的准确度。因此，上述两种方法 中关键参数的确定至关重要，但截至目前尚未见对 上述问题做深入探讨的相关文献。基于此，以在建 的莞惠城际穿越密集居民区作为工程背景，结合现 场测试数据，采用理论与数值分析相结合的手段，开 展近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法研 究，成果有望对类似工程爆破施工提供重要的参考 价值与指导意义。 1 最大单段炸药量合理确定方法的探讨 1 ．1 基本思路 以依托工程中现场爆破监控数据为基础，采取理 论分析与数值模拟相结合的综合研究手段来确定最 大单段炸药量的计算方法，具体思路如下 见图1 。 第一步根据现场爆破监控数据的分析，对萨道 夫斯基公式中的关键参数K 、O Z 进行回归分析，得出 针对依托工程的特定参数值，并结合工程中既定的 控制标准确定最大单段炸药量计算公式。 第二步建立现场段的三维数值分析模型，以现 场监控数据为基础，对关键性地层参数进行拟合，并 以拟合的参数为基础采用数值分析方法获得最大单 段炸药量量值。 第三步对理论分析及数值模拟获取的最大单 段炸药量量值进行对比分析，比较获取参数的可靠 性及合理性，为工程后期最大单段炸药量的合理确 定提供理论基础。 1 ．2 依托工程概况 东 莞惠 州 城际轨道交通项目线路全长约 9 7k m ，隧道总长超过8 0 ％，以爆破开挖为主。区间 结构形式复杂且埋深较浅，最小埋深不足9m ，地表 车流量大，交通繁忙，周围建筑物耸立，施工作业空 间狭小，隧道开挖将不可避免的对上部既有构筑物 产生影响。 围岩级别以V 级和Ⅵ级为主，洞身上部主要穿 越自稳能力较弱的富水饱和砂土地层，隧道下部多 为整体性较差的全 强 风化混合片麻岩。在隧道 下穿地段，房屋基础多为天然基础、人工挖孔桩基 础，房屋多为框架结构及砌体结构，且部分房屋由于 年代久远，已出现开裂、倾斜等病害，为避免爆破施 工对其进一步扰动，合理分析最大单段炸药量已成 为项目实施的最大技术问题。 根据爆破安全规程中爆破振动安全允许标 准，钢筋混凝土结构房屋所能承受的最大允许安全 震动速度为3 ～5c m ／s ，一般砖房和非抗震砌体建 万方数据 1 4爆破 2 0 1 7 年3 月 筑物所能承受的最大允许安全震动速度为2 ～际爆破过程中地表振速控制限值为1 ．5c m ／s 。 3c m ／s 。考虑房屋结构型式及病害的影响，莞惠城 监测数据 位置参数 合理确定最大段药量 地勘资料 萨道夫斯基回归分析ll 建立三维模型 初步 h 上一爆破参数 壶I馨瞧 监测数据 拟合性好 l 确定模型关键参数 单段最大药量lI 单段最大药量 对比分析 工程应用 图1确定合理最大单段炸药量流程图 F i g ．1 T h ef l o wc h a r to fd e t e r m i n i n gt h er e a s o n a b l em a x i m u ms e c t i o n c h a r g ea m o u n tp e rd e l a y 1 ．3 基于实测数据对萨道夫斯基公式中关键参数 的拟合 1 ．3 ．1 基本原理 首先获取现场关于爆心距、药量和测点振速的 监测数据，采用的萨道夫斯基公式式 1 进行回归 分析，对式 1 两边同取以1 0 为底的对数 l gv l gK d l g 誓 2 y l g V ；x l g 誓 ；6 l g m 砜 得 Y o 戈 b 3 其次采用最小二乘法进行回归拟合，以此确定 经验公式中适用于本试验段的关键参数K 、d 值，并 求解最大单段炸药量。 1 ．3 ．2 现场段的选取 根据萨道夫斯基公式可知，爆心距越小，振动速 率越大。故现场段选取围岩条件较差，地表房屋密 集的D K 4 5 1 8 5 地段进行测试，该地段隧道埋深 1 8m ，采用C D 法进行爆破开挖。为确定适宜的最 大单段炸药量，选择“完美中国”和“钟记士多店”两 处典型框架结构房屋为研究对象 见图2 ，两处房 屋均为天然基础，基础埋深2m 。 现场振速监测采用爆破振动测振仪，测点布置 考虑①布置在建筑物附近；②布置在靠近爆源一 侧；③布置在天然的基岩地面上，地表的振动基本能 反映实体的真实振动情况。鉴于爆破区一定范围内 质点振动速度峰值通常垂直方向数值大于水平方 向[ 1 2 1 ，故本次监测以垂直方向的质点振动速度为 卞．测点布置方案见图3 图2 现场段房屋平丽硝j R 俐 F i g ．2 T h ef l o o rp l a no fh o u s e si nt h ef i e l d 1 ．3 ．3 关键参数的拟合 现场段开挖面间隔1 ．5m 收集一次数据 爆心 位置见图3 ，每次爆破设置单段装药量均为 7 ．2k g ，记录数据为C D 法左上断面爆破施工时房屋 附近两个测点的垂向振速，共计记录1 0 组数据。 表2 及表3 分别为监测点1 完美中国 和监测 点2 钟记士多店 振速记录及相关分析。从振速的 量值来看，现场监测的地表峰值振速均未超过既定 的控制标准，监控建筑结构处于良好运营状态。图 4 为依据现场振速结合最小二乘法原理获取的拟合 万方数据 第3 4 卷第1 期汪波，李铮，杨赛舟，等地下工程近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法研究 1 5 曲线，从图中可以看出，除个别测点外，大部分数据拟合性较好 完美中国钟记士多店 乩习 。监测点1 、 f 监测点2 I I k 聪 到 爆心t 寸 ’Oo O OO oO OO 一 开挖方向 _ 1 0 1 ．5 ．I a 整体模型 a T h ew h o l em o d e l ￡ - 隧 道 开 挖 鉴型量 ．彳工 由 线 b 房屋细图 b T h ed e t a i ld r a w i n go fh o u s e s 图3 测点布置示意图 单位n 1 F i g ．3 T h eSs k e t c hM m a t lo fm e a s u r i n gp o i n t s u n i t m H4 拟 i 线图 h g4r i u i n gg l a p h 表2 监测点1 爆破振动速度分析 T a b l e2 A n a l y s i so fb l a s t i n gv i b r a t i o nv e l o c i t yo fp o i n t1 将表2 、表3 中现场段振动监测数据代入式 1 一式 3 中计算得O ／ 2 ．1 6 5 、K 2 5 3 ，并利用最小 二乘法可知相关系数y 0 ．9 3 ，相关性较好，拟合的 数据准确性较高。因此，本次试验段区域 “钟记士 多店”及“完美中国”附近 基于垂向振速 V y 的萨 道夫斯基公式如下 ，3 r 、21 6 5 K 2 5 3 f 巡1 4 表3 监测点2 爆破振动速度分析 T a b l e3 A n a l y s i so fb l a s t i n gv i b r a t i o nv e l o c i t yo fp o i n t2 从式 4 并结合表1 可以看出，该处岩石岩性 应属于软岩石范畴，与地勘资料和实际开挖揭示的 岩性较为符合，但O ／．值2 ．1 6 5 稍大于表1 中界定的 软岩范围，此例说明最大单段炸药量的计算应结合 具体工程从表1 建议值中合理确定才更为可靠。 1 ．3 ．4 最大单段炸药量的确定 据式 4 获得试验段单段最大装药量Q 。。。的计 算公式如下 Q 一 R 一鬟 2 1 6 5 5 由莞惠城际项目地勘资料可知试验段区间内最 浅埋深约1 8m ，即R 。i 。 2 2m ，式 5 计算得Q 。。。 8 ．7 5k g ，即本次现场试验段单段最大装药量不宜超 过8 ．7 5k g 。 1 ．4 基于数值模拟的最大单段炸药量确定 1 ．4 ．1 计算方案拟定 考虑到现场段所测质点振动数据的有限性，同 ”m∞o兮m塔加一 o o o 加加加加 万方数据 1 6爆破2 0 1 7 年3 月 时为进一步验证萨道夫斯基公式计算中最大单段炸 药量结果在莞惠城际现场试验段的可靠性，以前述 现场试验段为工程背景建立三维数值分析模型，结 合爆破监控数据进行数值分析，计算过程中假定岩 体为各向同性双线性弹塑性模型，喷射混凝土及框 架结构房屋为弹性模型。模型尺寸沿隧道轴向 Z a 整体模型 a T h ew h o l em o d e 向 取3 0m ，水平向 x 向 取5 0m ，垂直向 y 向 取4 7m ，为避免边界处波的反射对求解域的影响， 除地表 自由面 外其余各边界均设定为无反射边 界。地表上方两处典型框架结构建筑物 完美中国 和钟记士多店，图2 模拟尺寸为9m 2 ．5m 9m 和9m 3 ．5m 9m 见图5 。 图 岭l ▲咀 ▲』 图5 计算模型图 单位m F i g ．5 T h ec a l c u l a t i o nm o d e l u n i t m 计算模拟隧道C D 法左上断面掏槽爆破，采用 三角形荷载3 】，其加载方式为边界和掌子面均施加 垂向荷载4 | ，设定升压时问为1 2m s ，卸载时间为 1 0 0m S ，计算时间取2S 。开挖进尺为1 ．51 1 “ 1 ，采用药 量7 ．2k g 4 ．8k g ／m ，R 2 ．3m ，爆破荷载值为 1 ．4M P a 开挖边界 。根据图4 中的拟合曲线，选 取拟合程度较高、具有典型代表性的第1 、4 、8 次爆 破数据为耦合对象。模拟思路为以原有地勘资料 b 房屋细图 b T h ed e t a i ld r a w i n go fh o u s e s 为基础，逐渐调整爆破周边土体参数及掌子面附近 垂向荷载大小，调整的重点集中在对爆破动力响应 影响较为显著的弹性模量E 掏槽爆破时开挖边界 以外围岩处于弹性状态0 1 5 j 及掌子面荷载系数入 掌子面荷载和边界荷载的比值 上，确定参数的依 据是认为数值模拟振速与实测振速在数值大小上较 为相近且规律相同，通过试算，最终确定合理的地层 参数如表4 ，掌子面荷载系数A 为0 ．1 5 。 表4 材料参数 T a b l e4M a t e r i a lp a r a m e t e r s 1 ．4 ．2 数值模拟与实测结果的对比分析 通过前述分析，按照拟合确定的地层参数 表 4 ，将获取的第1 、4 、8 次爆破数据与实测数据进行 对比分析 图6 及表5 如下。 ①现场实测与数值模拟获取的模拟波形的衰减 规律较为相似，最大振速、波峰波谷个数等均具有较 好的耦合性。 ②掏槽爆破对于目标质点振速的影响主要集中 在波传递到目标质点之后的1 5m s 内，而1 5m s 之 后振速明显减小。 ③从量值上来看，数值模拟与现场实测基本一 致，相差幅度在1 0 ％以内。 圆 万方数据 第3 4 卷第1 期汪波，李铮，杨赛舟，等地下工程近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法研究 1 7 t ／s a a 第1 次爆破1 测点现场实测 a F i e l dm e a s u r e m e n to f1 样m e a s u r i n gp o i n to f f i r s tb l a s t i n g 0 ．8 ，、0 ．4 吕0 j 一0 ．4 - 0 ．8～似八八，， O0 ．0 40 ．0 8O ．1 2O ．1 6O ．2 0 t ／s c 第4 次爆破2 测点现场实测 m i n 一00 1 0 0 5 l m “_ oo “”5 4 T ／m e b 第1 次爆破1 测点数值模拟 b N u m e r i c a ls i m u l a t i o no f1 m e a s u r i n gp o i n to f f i r s tb l a s t i n g T i m e d 第4 次爆破2 测点数值模拟 C F i e l dm e a s u r e m e n to f2 m e a s u r i n gp o i n to f4 t hb l a s t i n g d N u m e r i c a ls i m u l a t i o no f2 m e a s u r i n gp o i n to f4 t hb l a s t i n g t l s e 第8 次爆破1 测点现场实测 e F i e l dm e a s u r e m e n to fl m e a s u r i n gp o i n to f8 t hb l a s t i n g 0 0 0 3 9 1 7 7 “ 1 3 m e f 1 第8 次爆破l 测点数值模拟 mN u m e r i c a ls i m u l a t i o no f1 眷m e a s u r i n gp o i n to f8 t hb l a s t i n g 图6 爆破监测点现场实测及数值模拟的振动波形图 F i g ．6D i a g r a mo ft h ev i b r a t i o nw a v e f o r mm e a s u r e m e n ta n dn u m e r i c a ls i m u l a t i o no fb l a s t i n gm o n i t o r i n gp o i n t s 表5 实测和模拟最大振速 T a b l e5T h em e a s u r e da n ds i m u l a t e dm a x i m u mv i b r a t i o nv e l o c i t y 注差值 实测最大震速一模拟最大震速；相差幅度 差值／实测。 ④图形与量值局部存在差别的原因主要是由于 数值模拟过程中所采取的简化措施，包括均一土层 性质、爆破采用三角荷载等。 上述分析表明，利用拟合材参获取的数值分析与 实际爆破监测结果二者较为吻合，进而可采用上述参 数通过逐渐调整模型中施加的荷载，使地表最大振速 达到莞惠城际既定的振速控制标准1 ．5c m ／s 为限来 分析现场试验段所能采用的单段最大装药量。 通过数值模拟可知，当最大单段炸药量为 7 ．5k g 时 对应边界施加荷载为1 ．4 5M P a ，掌子面 施加荷载为0 ．2 1 7 5M P a ，获取已开挖区域距离掌 子面6 ～9i n 附近的地表振动波形图 节点位置及 一no，阔～、斗～Ⅵuo～舢；．k no，回一专鼍uo飞l凶 万方数据 1 8 爆破2 0 1 7 年3 月 编号如图7 所示 如图8 所示。 从图8 可以看出，最大振速出现在节点9 3 3 2 3 处 距离隧道开挖中线7 ．5m ，为1 ．4 8c m ／s ，与限 值1 ．5c m ／s 较为接近。表明单段装药量达到 7 ．5b 时，现场试验段附近地表的最大振速接近限 值，即由数值模拟得出现场试验段单段最大装药量 不宜超过7 ．5k g 一 0 0 ’30 鼍 ； 土一0 0 0 图7 地表节点位置及编号 F i g ．7 T h es u r f a c en o d ep o s i t i o na n dn L l m b e r 图8 地表各点振动波形图 F i g ．8 T h es u r f a c ep o i n t sv i b r a t i o nw a v ef o r m 3结论 00 ．20 ．40 ．60 ．81 ．O1 ．21 ．4 t ／s 2 基于萨道夫斯基公式与模拟分析结 果的对比 由前述分析可知，基于萨道夫斯基公式回归分 析和数值模拟方法得出的最大单段炸药量值分别为 8 ．7 5 蚝和7 ．5k ，二者量值上较为接近但存在少量 差别，造成二者差别的原因可能是由于分析方法的 不同所致。但总体而言，均超过了现场实际采用的 最大单段炸药量值7 ．2k g ，也即现场爆破施工过程 中最大单段炸药量按7 ．2k g 控制是适宜的。 为进～步验证对比上述不同方法获得的最大单 段炸药量量值的准确性，后续爆破施工过程中在钟记 士多店 测点2 对采用7 ．2k g 的单段最大单段炸药 量继续进行了振动监测。图9 a 为2 号监控点位于 爆心正上方时的振速波形图，图9 b 为2 号监控点 位于距爆心7 ．5m 已开挖区 时的振速波形图。 从图9 中可以看出，当最大单段炸药量为 7 ．2k g 时，不同工况地表振速最大值分别为 1 ．1 8 0c m ／s 和1 ．4 5 5c m ／s ，已接近于既定控制基准 1 ．5c m ／s ，将上述实际最大单段炸药量值与文中基 于萨道夫斯基公式的回归分析和数值模拟方法得出 的最大单段炸药量值比较可以看出，数值模拟方法 得到的最大单段炸药量限值与实际更为接近，究其 原因可能是数值模拟方法更接近工程实际情况，而 基于萨道夫斯基公式的回归分析仅依赖于式中的两 个关键参数，带有一定的局限性所致。但需要指出 的是，提出的数值模拟方法的计算过程需以萨道夫 斯基公式的拟合为基础，并以其作为参考值进行。 故此，合理的单段最大装药量限值确定应是上述两 种方法综合分析的结果。 a 测点2 正上方爆破 b 测点2 前方7 ．5m 处爆破 a B l a s t i n gr i g h ta b o v et h em e a s u r i n gp o i n t2 b B l a s t i n ga tt h ef r o n to f t h em e a s u r i n gp o i n t2o f 7 ．5m 图9 监测点2 振速实测图 F i g ．9 n em e a s u r e dv i b r a t i o na b o u tM o n i t o r i n gp o i n t s2 通过前述对于爆破施工过程中最大单段炸药量 合理确定方法的研究可知 1 采用萨道夫斯基回归分析法和数值模拟耦 合的方法均可以解决隧道爆破施工中最大装段药量 的求解问题，但数值分析方法更接近工程实际，而数 值分析方法的求解应以萨道夫斯基公式的拟合回归 为基础。 2 使用萨道夫斯基公式时，规范的建议值K 、 8 4 O 4 8 2 O O O O l 0 O O O 0 一 一 一 一Ts．吕u一／ 万方数据 第3 4 卷第1 期 汪波，李铮，杨赛舟，等地下工程近接施工中最大单段炸药量的合理确定方法研究 o t 取值范围较大，直接选择此参数进行计算将造成 单段最大装药量的过大误差，存在安全隐患。工程 中应根据实测振动数据进行回归分析，合理确定参 数取值以指导后期施工。 3 数值模拟和萨道夫斯基公式作为两种不同 计算最大单段炸药量的方法，可以相互验证 莞惠 城际项目相差幅度为1 5 ％ 以提高准确性。实测振 动数据较少时利用两种方法相结合确定单段最大装 药量更为适宜。 [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 6 ] [ 7 ] 参考文献 R e f e r e n c e s 李铮，汪波，骆耀文，等．城市隧道下穿密集建筑 区静、动力响应特征分析[ J ] ．铁道科学与工程学报， 2 0 1 5 ，1 2 2 3 8 4 - 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