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第３８卷 第１期 ２０２１年３月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３８ Ｎｏ． １ Ｍａｒ． ２０２１ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ -４８７Ｘ． ２０２１． ０１． ０１６ 复杂环境下２１０ ｍ烟囱定向爆破拆除 程 楠 （ 中铁二十三局集团有限公司， 成都６１００７２） 摘 要 由于周边环境复杂、 倒塌空间有限， 厂区内２１０ ｍ高烟囱爆破拆除施工必须保证定向爆破的精准 度与安全性。根据理论计算与工程经验选取正梯形爆破切口、 切口高度为４． ５ ｍ， 切口圆心角为２１６， 烟囱 外壁单耗为２． ３ ｋｇ／ ｍ３， 内村单耗为１． ４５ ｇ／ ｍ３。通过优化开凿工艺、 爆破参数以及起爆网路等控制措施控制 爆破次生灾害； 采用混合材料悬挂式覆盖防护、 减震堤等安全措施控制爆破负面效应。最终爆破取得了良好 效果， 周边建（构）筑物在爆破过程中没有受到损伤， 监测的振动峰值为０． ２７ ｃｍ／ ｓ。 关键词 钢筋混凝土烟囱；复杂环境；定向爆破；安全防护 中图分类号 ＴＵ７４６． ５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ -４８７Ｘ（２０２１）０１ -０１００ -０５ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ２１０ ｍ Ｃｈｉｍｎｅｙ ｕｎｄｅｒ Ｃｏｍｐｌｅｘ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ＣＨＥＮＧ Ｎａｎ （Ｃｈｉｎａ Ｒａｉｌｗａｙ ２３ＲＤ Ｂｕｒｅａｕ Ｇｒｏｕｐ ＣＯ．，ＬＴＤ，Ｃｈｅｎｇｄｕ ６１００７２，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｄｕｅ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｍｐｌｅｘ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ａｎｄ ｌｉｍｉｔｅｄ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｓｐａｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ａ ２１０- ｍｅｔｅｒ-ｈｉｇｈ ｃｈｉｍｎｅｙ ｉｎ ａ ｐｌａｎｔ ａｒｅａ，ｔｈｅ ａｃｃｕｒａｃｙ ａｎｄ ｓａｆｅｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｍｕｓｔ ｂｅ ｅｎｓｕｒｅｄ． Ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ，ａ ｒｅｇｕｌａｒ ｔｒａｐｅｚｏｉｄａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎｃｉｓｉｏｎ ｗａｓ ｓｅｌｅｃｔｅｄ． Ｔｈｅ ｉｎｃｉｓｉｏｎ ｈｅｉｇｈｔ ｗａｓ ４． ５ ｍ，ｔｈｅ ｉｎｃｉｓｉｏｎ ｃｅｎｔｅｒ ａｎｇｌｅ ｗａｓ ２１６，ｔｈｅ ｕｎｉｔ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｗａｌｌ ｏｆ ｔｈｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｗａｓ ２． ３ ｋｇ／ ｍ３，ａｎｄ ｔｈｅ ｕｎｉｔ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎｎｅｒ ｗａｌｌ ｗａｓ １． ４５ ｇ／ ｍ３． Ｍｅａｓｕｒｅｓ ｂｙ ｏｐｔｉｍｉｚｉｎｇ ｅｘｃａｖａ- ｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ａｎｄ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｎｅｔｗｏｒｋ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｃｏｎｔｒｏｌ ｓｅｃｏｎｄａｒｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｈａｚａｒｄｓ． Ｔｈｅ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｗｅｒｅ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｙ ａｄｏｐｔｉｎｇ ｓａｆｅｔｙ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｍｉｘｅｄ ｍａｔｅｒｉａｌ ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎ ｃｏｖｅｒ ｐｒｏ- ｔｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｄａｍｐｉｎｇ ｄｉｋｅｓ． Ｆｉｎａｌｌｙ，ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ａｃｈｉｅｖｅｄ ｇｏｏｄ ｒｅｓｕｌｔｓ． Ｔｈｅ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｂｕｉｌｄｉｎｇｓ（ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ）ｗｅｒｅ ｎｏｔ ｄａｍａｇｅｄ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ，ａｎｄ ｔｈｅ ｍｏｎｉｔｏｒｅｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｐｅａｋ ｗａｓ ０． ２７ ｃｍ／ ｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ；ｃｏｍｐｌｅｘ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ；ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔ；ｓａｆｅｔｙ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ 收稿日期２０２０ -１２ -２２ 作者简介程 楠（１９６８ -） ， 男， 高级工程师、 硕士研究生， 主要从事爆破 工程安全管理方面研究， （Ｅ-ｍａｉｌ）１６０４１０６８０６＠ｑｑ．ｃｏｍ。 上世纪八十年代以来， 我国就开始采用爆破方 法拆除百米以上高耸钢筋混凝土烟囱。爆破拆除高 耸钢筋混凝土烟囱具有以下难点①烟囱高度高、 体 积大；②拆除工期紧；③四邻环境复杂， 安全要求 高［ １］。徐鹏飞等人采用两段单向控制爆破拆除 １８０ ｍ高钢筋混凝土烟囱［ ２］， 两次爆破均取得了良 好的爆破效果， 达到了安全、 精细爆破拆除的目的； 李本伟等人在复杂环境中采用控制爆破技术爆破拆 除１８０ ｍ钢筋混凝土烟囱［ ３］， 针对烟囱尺寸大、 钢筋 密、 混凝土强度高的结构特点， 预先开凿大尺寸导向 窗减少了爆破面积， 并且通过铺设防护土堤有效地 控制了爆破次生灾害的产生； 朱宽等人以某特大钢 筋混凝土烟囱定向爆破工程为研究对象， 采用高速 摄影、 应力应变测量两种测量手段， 对烟囱爆破倒塌 过程进行实验研究， 获取倾倒过程中的各种运动参 量［ ４］。以国华徐州发电有限公司２１０ ｍ烟囱爆破拆 除工程为研究背景， 根据理论计算与工程经验选取 万方数据 了合理的爆破切口形状、 尺寸及开凿工艺、 爆破参数、 起爆网路以及多重控制措施， 研究烟囱爆破拆除的倾 倒过程以及爆破拆除对周边建（ 构） 筑物的影响。 １ 工程环境 国华徐州发电有限公司响应国家“上大压小、 节能减排” 政策号召关停７、８号机组。机组２１０ ｍ 烟囱因结构高大且坚固， 需进行爆破拆除。待拆除 烟囱位于国华徐州发电有限公司厂区内， 西北侧距 化水集控室办公区１３５ ｍ， 距燃料物资部办公楼及 厂房６３ ｍ， 距西北侧围墙（ 倾倒方向）２２２ ｍ； 西侧距 生活消防水管道及电缆３０ ｍ， 西南侧距民房１９０ ｍ； 东南侧加热站８８ ｍ， 距综合楼１４６ ｍ； 东侧供热管道 （ 埋深０． ５ ｍ）１９ ｍ； 东南侧厂区铁路线２７７ ｍ， 距京 沪铁路线３８２ ｍ。烟囱周边环境如图１、２所示。 图１ 待拆烟囱实景图 Ｆｉｇ． １ Ｒｅａｌ ｖｉｅｗ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ ｔｏ ｂｅ ｄｅｍｏｌｉｓｈｅｄ 图２ 待拆除烟囱环境图（ 单位ｍ） Ｆｉｇ． ２ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ ｔｏ ｂｅ ｄｅｍｏｌｉｓｈｅｄ（ｕｎｉｔｍ） ２ 烟囱结构 待拆除４＃烟囱为钢筋混凝土结构， 混凝土采用 Ｃ３０， 高２１０． ００ ｍ，＋６． ８５ ｍ处外半径８． ４１ ｍ， 壁厚 ７５０ ｍｍ， 隔热层厚８０ ｍｍ， 内衬厚２００ ｍｍ； 底部布置 有两个检修口，检修口高２． ５０ ｍ，宽１． ８０ ｍ； ＋５． ００ ｍ处布置有两个烟道口， 烟道口宽４． ３０ ｍ、 高７． ２５ ｍ。井字梁和积灰平台位于＋２０． ００ ｍ处以 下。筒身混凝土体积２５１９． ５ ｍ３， 隔热层４８４． ４５ ｍ３， 内衬８７３． ９０ ｍ３。＋６． ８５ ｍ处竖向筋布置 双层布 筋， 外侧布设８３φ ２５竖向筋， 内侧布设２１８φ ２０竖 向筋； 环向筋布置 环向筋采用螺旋式箍筋布置方 式， 外侧钢筋布置规格为φ ２２＠ １４０， 内侧钢筋布置 规格为φ １８＠１６０。 ３ 爆破拆除设计 结合烟囱高度、 结构尺寸、 周边环境， 在待拆除 烟囱＋６． ８５ ｍ处布置爆破切口， 倾倒方向为南北两 个出灰口对称中心为准， 即西偏北２方向， 采用孔 内延时起爆技术，并用绳锯进行定向窗的预处 理［ ５-１０］。 ３． １ 爆破切口设计 爆破切口形状设计为正梯形。根据余留部分力 学分析并结合类似烟囱爆破拆除经验， 切口圆心角 １０１第３８卷 第１期 程 楠 复杂环境下２１０ ｍ烟囱定向爆破拆除 万方数据 取２１６， 切口布置在＋ ６． ８５ ｍ处，该处烟囱外径 Ｄ ＝８． ４１ ｍ， 壁厚δ ＝７５０ ｍｍ， 烟囱切口弧长Ｌ ＝ πＤ （２１６／３６０）＝ π １６． ８２ ２１６／３６０ ＝３１． １２ ｍ。切口 高度Ｈ ＝（１／６ ～ １／４）Ｄ ＝ ２． ８ ～ ４． ２ ｍ， 实际取Ｈ ＝ ４． ５ ｍ。定向窗为直角三角形， 角度为３０， 底边长 为０． ４９ ｍ， 高０． ２８ ｍ。切口平面布置如图３所示。 图３ 切口平面布置示意图（ 单位ｍ） Ｆｉｇ． ３ Ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｃｕｔ ｌａｙｏｕｔ（ｕｎｉｔｍ） ３． ２ 爆破参数设计 （１） 孔网参数 切口炮孔深度Ｌ ＝（０． ６ ～ ０． ８５）δ， 其中δ为爆 破切口处的筒壁厚度，δ ＝ ０． ７５ ｍ， 炮孔深度Ｌ１＝ ０． ５７ ｍ， 孔距ａ１＝０． ４５ ｍ， 排距ｂ１＝０． ４５ ｍ， 炸药单 耗ｑ１＝２． ３０ ｋｇ／ ｍ３， 单孔装药量Ｑ１＝３５０ ｇ。为保证 内衬不影响烟囱倒塌过程，在烟囱内部平台 ＋６． ８５ ｍ处对内衬进行钻孔，炮孔深度Ｌ２＝ ０． １７ ｍ， 孔距ａ２＝０． ３５ ｍ， 排距ｂ２＝０． ４５ ｍ， 炸药单 耗ｑ２＝１． ４５ ｋｇ／ ｍ３， 单孔装药量Ｑ２＝ ５０ ｇ。爆破总 药量为１８８． ２５ ｋｇ。 （２） 炮孔布置 炮孔布置在爆破切口范围内， 方向朝向烟囱中 心， 烟囱外壁相邻排间炮孔采用矩形布置， 采用云梯 车进行钻孔作业， 烟囱外壁爆破切口布设１１排炮 孔， 共４９５孔； 内衬炮孔采用梅花形布置， 在内部平 台搭设脚手架进行钻孔作业， 共布设６排炮孔， 共 ３００孔。具体爆破参数如表１所示， 实际炮孔布置 如图４所示。 表１ 爆破参数设计 Ｔａｂｌｅ １ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｄｅｓｉｇｎ 部位壁厚／ ｍ孔深／ ｍ孔距／ ｍ排距／ ｍ孔数／个 单孔 装药量／ ｇ 单耗／ （ｋｇｍ -３） 总装药量／ ｋｇ 外壁０． ７５０． ５７０． ４５０． ４５４９５３５０２． ３０１７３． ２５ 内衬０． ２８０． １７０． ３５０． ３５３００５０１． ４５１５． ００ 图４ 炮孔布置图 Ｆｉｇ． ４ Ｂｌａｓｔｈｏｌｅ ｌａｙｏｕｔ ３． ３ 起爆网路设计 为了确保安全准爆， 采用非电导爆管微差起爆 网路， 分两段起爆。烟囱内衬和烟囱外壁爆破切口 中间采用ＭＳ１段非电雷管， 两侧分别采用ＭＳ３段非 电雷管，中间先起爆，两侧滞后［ １１］。每个炮孔装 １ ～２发非电雷管， 其中下四排孔形成交叉复式网路 并适当调高单孔药量， 每１８ ～２０发非电雷管组成一 簇， 用２发瞬发导爆管雷管连接。形成交叉复式网 路。见图５。 ４ 安全防护措施 ４． １ 振动控制措施 根据待拆除烟囱周边勘测情况， 本次爆破拆除 工程主要保护对象为西南的民房以及西侧的生活消 防水管道、 电缆， 其中生活消防水管道、 电缆处于烟 囱倒塌中心线上， 民房距离预估烟囱头部触地位置 较近。为减少爆破振动和烟囱倒塌触地振动对周边 建（ 构） 筑物的影响［ １２］， 采用了以下措施 （１） 沿生活消防水管道、 电缆的走向铺设两层 ２０１爆 破 ２０２１年３月 万方数据 钢板， 并在钢板上方采用黄土、 砖渣铺设一条上宽 ２ ｍ、 下宽５ ｍ、 高３ ｍ的减震堤。 （２） 在倒塌方向的正前方，２１７ ｍ处采用黄土、 砖渣铺设一条长２０ ｍ、 上宽３ ｍ、 下宽６ ｍ、 高４ ｍ 的减震堤， 并在减震堤靠近烟囱一侧开挖一条２ ｍ 深的沟槽。 （３） 为减小烟囱触地造成地面碎石的飞溅， 减 震堤堆筑的材料里面不能有碎块， 用２层防晒网整 体覆盖减震堤。 图５ 起爆网路示意图 Ｆｉｇ． ５ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｄｅｔｏｎａｔｉｏｎ ｎｅｔｗｏｒｋ ４． ２ 其他安全防护措施 （１） 采用云梯车进行钻孔、 装药、 防护施工， 避 免登高作业， 保证施工人员的安全。 （２） 加强对装药部位的覆盖， 对装药部位从里 层到外层采用２层土工格栅，１０层密目安全网，２层 黑色防晒网进行悬挂式覆盖防护， 以防爆破飞石的 飞出［ １３，１４］。 （３） 对周边需保护的建（ 构）筑物采用２层黑色 防晒网进行悬挂式覆盖防护， 防止爆破飞散物对窗 户、 玻璃造成损坏。 ５ 振动监测 ５． １ 振动监测仪器与结果 本次测试采用了由成都泰测科技有限公司生产 的Ｂｌａｓｔ-ＵＭ爆破测振仪对烟囱西南侧的民房建筑 及东北侧的京沪铁路线进行了质点振动速度监测， 以确保其安全性。表２为烟囱爆破振动监测结果， 图６为典型振动速度波形图。 图６ 典型振动速度波形图 Ｆｉｇ． ６ Ｔｙｐｉｃａｌ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｗａｖｅｆｏｒｍ 表２ 烟囱爆破振动监测结果 Ｔａｂｌｅ ２ Ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｒｅｓｕｌｔｓ 测点位置 Ｘ 最大振速／（ｃｍｓ -１） ＹＺＸ 主频／ Ｈｚ ＹＺ 爆心距／ ｍ 最大单段 药量／ ｋｇ 居民楼１＃０． ２７１６０． ２２６４０． ２５９６１１． １２０． １１８． ７１４２ 居民楼２＃０． ２０８５０． １１８８０． １５７６１８． ２１５． ７１７． ８３０２９７ 厂区铁路线涵洞０． ０４９７０． ０９３３０． ０４４２１０． ５１１． ３１１． ７３９３ ５． ２ 监测结果分析 （１） 根据本次振动监测的数据， 烟囱爆破拆除 工程中塌落触地振动远大于炸药爆炸产生的爆破 振动。 （２） 从表２可以看出最大振动速度在居民楼１＃ 测点， 振速为０． ２７１６ ｃｍ／ ｓ， 主频为１１． １ Ｈｚ， 远远小 于砖混结构民房的安全振动速度２ ｃｍ／ ｓ。因此， 邻 近居民楼是安全的。 （３） 一般厂房和民房的自振频率在１ ～３ Ｈｚ， 而 本次爆破引起振动频率在１０． ５ ～ ２０． １ Ｈｚ之间， 超 过民房的自振频率， 不会引起共振导致民房破坏。 ６ 爆破效果及分析 ２０２０年１１月１９日下午３点５４分，２１０ ｍ烟囱 爆破拆除。起爆后烟囱按照预定的方向缓慢倾斜， 倾斜过程约７ ｓ， 从１２ ｓ开始加速倾倒落地，１２ ｓ时 ３０１第３８卷 第１期 程 楠 复杂环境下２１０ ｍ烟囱定向爆破拆除 万方数据 烟囱筒体在约１／２处开始断裂，１８ ｓ后全部落地， 定 向倾倒方向无误，无后座现象。整体爆堆长度为 ２２７ ｍ， 烟囱筒体落地被分为３段， 底部０ ～５０ ｍ筒 体被压扁， 混凝土破坏较少，５０ ～１００ ｍ筒体被压扁 压碎，１００ ～２２７ ｍ筒体混凝土基本完全粉碎。周边 建（ 构） 筑物、 地下水管道、 地下线缆安然无恙， 爆破 总体效果良好。见图７。 图７ 烟囱爆后效果图 Ｆｉｇ． ７ Ｅｆｆｅｃｔ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ ａｆｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ 通过本次２１０ ｍ烟囱的定向爆破拆除， 有如下 体会 （１） 在选择５ ～ ３０ ｍ高位切口时， 传统钻孔作 业需搭设脚手架平台进行钻孔作业， 该方法成本高、 耗时长， 对脚手架搭设要求高， 并且平台还需在爆破 前拆除， 对后续装药、 联网作业影响大， 安全性不高。 而本次工程通过运用云梯车载人进行钻孔作业， 与 传统方法相比较， 云梯车移动方便、 灵活， 节省搭设 与拆除时间， 不会影响联网工作， 安全系数较高。 （２） 与传统定向窗预处理方法相比， 用绳锯切 割法处理定向窗， 夹角与形状更精确， 后排结构保护 更充分， 工期更短， 在降低成本的同时减少了对烟囱 的损伤。 （３） 在高耸建（构）筑物爆破拆除工程中， 有必 要采用减振与防飞溅措施，可以有效控制高耸建 （ 构） 筑物触地带来的振动， 飞石等危害。 （４）２层土工格栅，１０层密目安全网，２层黑色 防晒网的近体防护能够有效的控制爆破飞石。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 余红兵， 赵明生．复杂环境废弃烟囱爆破拆除及安全 控制措施研究［Ｊ］．爆破，２０２０，３７（２） ６９-７４． ［１］ ＹＵ Ｈｏｎｇ-ｂｉｎｇ，ＺＨＡＯ Ｍｉｎｇ-ｓｈｅｎｇ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ａｂａｎｄｏｎｅｄ ｃｈｉｍｎｅｙ ｉｎ ｃｏｍｐｌｅｘ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ａｎｄ ｓａｆｅｔｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅａｓｕｒｅｓ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０２０，３７（２） ６９-７４．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 徐鹏飞， 张英才， 盖四海， 等． １８０ ｍ．钢筋混凝土烟囱 两段单向控制爆破拆除［Ｊ］．爆破，２０１７，３４（１） １２９- １３２，１４７． ［２］ ＸＵ Ｐｅｎｇ-ｆｅｉ，ＺＨＡＮＧ Ｙｉｎｇ-ｃａｉ，ＧＡＩ Ｓｉ-ｈａｉ，ｅｔ ａｌ． Ｃｏｎ- ｔｒｏｌｌｅｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ １８０ ｍ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｙ ｔｗｏ ｓｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｓａｍｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ， ２０１７，３４（１） １２９-１３２，１４７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 李本伟， 陈德志， 张 萍， 等． １８０ ｍ高钢筋混凝土烟囱 爆破拆除［Ｊ］．爆破，２０１１，２８（４） ５７-６０，６８． ［３］ ＬＩ Ｂｅｎ-ｗｅｉ，ＣＨＥＮ Ｄｅ-ｚｈｉ，ＺＨＡＮＧ Ｐｉｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ａ １８０-ｍｅｔｅｒ-ｓｕｐｅｒｈｅｉｇｈｔ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｙ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１１，２８（４）５７- ６０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 朱 宽， 钟冬望， 陈 浩， 等． ２１０ｍ钢筋砼烟囱爆破倒 塌过程测量分析［Ｊ］．武汉科技大学学报（自然科学 版） ，２０１３，３６（４） ３１１-３１５． ［４］ ＺＨＵ Ｋｕａｎ，ＺＨＯＮＧ Ｄｏｎｇ-ｗａｎｇ，ＣＨＥＮ Ｈａｏ，ｅｔ ａｌ． Ｍｅａｓ- ｕｒｅｍｅｎｔｓ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ２１０ ｍ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎ- ｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗｕ- ｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１３，３６（４） ３１１-３１５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 王玉杰．爆破工程［Ｍ］．武汉 武汉理工大学出版社， ２００７． ［６］ 于亚伦．工程爆破理论与技术［Ｍ］．北京 冶金工业出 版社，２００４． ［７］ 张继春， 曾庆福， 严 军， 等．成都华能电厂２１０ ｍ钢筋 砼烟囱控制爆破拆除［Ｊ］．爆破，２００９，２６（２） ４１-４５． ［７］ ＺＨＡＮＧ Ｊｉ-ｃｈｕｎ，ＺＥＮＧ Ｑｉｎｇ-ｆｕ，ＹＡＮ Ｊｕｎ，ｅｔ ａｌ． Ｄｅｍｏｌｉ- ｔｉｏｎ ｏｆ ２１０ ｍ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｏｆ ｃｈｅｎｇｄｕ ｈｕａｎｅｎｇ ｐｌａｎｔ ｂｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２００９， ２６（２）４１-４５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［８］ 涂 胜， 周献忠， 胡方华．复杂环境下８５ ｍ两并立钢 筋混凝土烟囱爆破拆除［Ｊ］．爆破，２０１８，３５（４） ９９- １０３． ［８］ ＴＵ Ｓｈｅｎｇ，ＺＨＯＵ Ｘｉａｎ-ｚｈｏｎｇ，ＨＵ Ｆａｎｇ-ｈｕａ． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｆｏｒ ８５ ｍ“ｔｗｉｎｓ”ｓｔｅｅｌ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙｓ ｉｎ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇｓ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１８，３５（４） ９９- １０３．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［９］ 齐世福， 王福刚， 薛峰松， 等． １８０ ｍ高钢筋混凝土烟囱 爆破拆除［Ｊ］．爆破器材，２０１０，３９（１） ２６-２８． ［９］ ＱＩ Ｓｈｉ-ｆｕ，ＷＡＮＧ Ｆｕ-ｇａｎｇ，ＸＵＮ Ｆｅｎｇ-ｓｏｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｄｅｍｏ- ｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ａ １８０ ｍ-ｓｕｐｅｒｈｅｉｇｈｔ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｙ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２０１０， ３９（１）２６-２８．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１０］ 靳 洋， 任志远． １５０ ｍ钢筋砼烟囱定向爆破拆除 ［Ｊ］．爆破，２００９，２６（１） ６９-７１． ［１０］ ＪＩＮ Ｙａｎｇ，ＲＥＮ Ｚｈｉ-ｙｕａｎ． Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ １５０ ｍ ｈｉｇｈ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｍｏｋｅ ｓｔａｃｋ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２００９，２６（１）６９-７１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） （下转第１５８页） ４０１爆 破 ２０２１年３月 万方数据 ［６］ ＸＩＡ Ｙ，ＪＩＡＮＧ Ｎ，ＺＨＯＵ Ｃ，ｅｔ ａｌ． Ｓａｆｅｔｙ ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｕｐ- ｐｅｒ ｗａｔｅｒ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｉｎｄｕｃｅｄ ｂｙ Ｓｕｂｗａｙ ｔｕｎｎｅｌ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｆａｉｌｕｒｅ Ａｎａｌｙ- ｓｉｓ，２０１９，１０４６２６-６４２． ［７］ 邓国强， 郑全平．武器效应下一代数值仿真平台构成 要素［Ｊ］．防护工程，２０１５，３７（２） １-６． ［７］ ＤＥＮＧ Ｇｕｏ-ｑｉａｎｇ，ＺＨＥＮＧ Ｑｕａｎ-ｐｉｎｇ． Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ ｏｆ ｎｅｘｔ ｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｐｌａｔｆｏｒｍ ｆｏｒ ｗｅａｐｏｎ ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ］． Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１５，３７（２） １-６．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［８］ ＢＥＬＹＴＳＣＨＫＯ Ｔ，ＷＩＮＧ Ｋａｎ Ｌ，ＭＯＲＡＮ Ｂ．连续体和结 构的非线性有限元［Ｍ］．北京 清华大学出版社，２００２． ［９］ ＰＲＡＳＡＮＮＡ Ｒ，ＢＯＯＭＩＮＡＴＨＡＮ Ａ． Ｆｉｎｉｔｅ-ｅｌｅｍｅｎｔ ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｎ ｆａｃｔｏｒｓ ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ ｔｈｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｏｆ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｔｕｎｎｅｌｓ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ［Ｊ］． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｇｅｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０２０，２０（７） ４０２００８９． ［１０］ ＴＭ５-１３００． Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｔｏ ｒｅｓｉｓｔ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ａｃｃｉｄｅｎｔａｌ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎｓ［Ｒ］． ＵＳ Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ Ａｒｍｙ． Ｗａｓｈｉｎｇ- ｔｏｎ，ＤＣ２０１８． ［１１］ 宋顺成， 才鸿年．弹丸侵彻混凝土的ＳＰＨ算法［Ｊ］．爆 炸与冲击，２００３，２３（１） ５６-６０． ［１１］ ＳＯＮＧ Ｓｈｕｎ-ｃｈｅｎｇ，ＣＡＩ Ｈｏｎｇ-ｎｉａｎ． ＳＰＨ ａｌｇｏｒｉｔｈｍ ｆｏｒ ｐｒｏｊｅｃｔｉｌｅ ｐｅｎｅｔｒａｔｉｎｇｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎａｎｄ ｓｈｏｃｋ，２００３，２３（１） ５６-６０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１２］ 钟万勰， 程耿东．跨世纪的中国计算力学．科技进步 与学科发展［Ｍ］．北京 中国科学技术出版社，１９９８． ［１３］ 邓国强， 杨秀敏．防护工程中冲击爆炸效应数值仿真 的发展现状和未来［Ｊ］．防护工程，２００９，３１（４） ２４- ２８． ［１３］ ＤＥＮＧ Ｇｕｏ-ｑｉａｎｇ，ＹＡＮＧ Ｘｉｕ-ｍｉｎ． Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｓｔａｔｕｓ ａｎｄ ｆｕｔｕｒｅ ｏｆ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｈｏｃｋ ａｎｄ ｅｘｐｌｏ- ｓｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔｓ ｉｎ ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｊ］． Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ Ｅｎ- ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，３１（４） ２４-２８．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１４］ 李思昆， 蔡 勋， 王文词．大规模流场科学计算可视 化［Ｍ］．北京 国防工业出版社，２０１３． ［１５］ ＭＡＬＶＡＲ Ｌ Ｊ，ＣＲＡＷＦＯＲＤ Ｊ Ｅ，ＷＥＳＥＶＩＣＨ Ｊ Ｗ． Ａ ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｍｏｄｅｌ ｆｏｒ ｄｙｎａ３Ｄ［Ｊ］． Ｉｎｔｅ- ｍａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｍａｌ ｏｆ Ｉｍｐａｃｔ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９７，１９８４７- ８７３． ［１６］ 杨秀敏， 邓国强．数值仿真在防护工程中的作用［Ｊ］． 防护工程，２００３，２５（１） １-５． ［１６］ ＹＡＮＧ Ｘｉｕ-ｍｉｎ，ＤＥＮＧ Ｇｕｏ-ｑｉａｎｇ． Ｔｈｅ ｒｏｌｅ ｏｆ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｉｎ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ［Ｊ］． Ｐｒｏｔｅｃｔｉｖｅ Ｅｎｇｉ- ｎｅｅｒｉｎｇ，２００３，２５（１） １-５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１７］ 杨秀敏．爆炸冲击现象数值模拟［Ｍ］．合肥 中国科 学技术大学出版社，２０１０． ［１８］ ＭＵＳＳＡ Ｍ Ｈ，ＭＵＴＡＬＩＢ Ａ，ＨＡＭＩＤ Ｒ． Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ｄａｍａｇｅ ｔｏ ａｎ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｂｏｘ ｔｕｎｎｅｌ ｂｙ ａ ｓｕｒｆａｃｅ ｅｘ- ｐｌｏｓｉｏｎ［Ｊ］． Ｔｕｎｎｅｌｌｉｎｇ ａｎｄ Ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ Ｓｐａｃｅ Ｔｅｃｈｎｏｌ- ｏｇｙ，２０１７，６６６４-７６． ［１９］ 邓国强， 周早生， 杨秀敏．常规武器效应数值仿真的 几项关键技术［Ｊ］．系统仿真学报，２０１５，１７（５） １０５９-１０６２． ［１９］ ＤＥＮＧ Ｇｕｏ-ｑｉａｎｇ，ＺＨＯＵ Ｚａｏ-ｓｈｅｎｇ，ＹＡＮＧ Ｘｉｕ-ｍｉｎ． Ｓｅｖｅｒａｌ ｋｅｙ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｆｏｒ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｎ- ｖｅｎｔｉｏｎａｌ ｗｅａｐｏｎ ｅｆｆｅｃｔｓ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｙｓｔｅｍ Ｓｉｍｕｌａ- ｔｉｏｎ，２０１５，１７（５） １０５９-１０６２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２０］ 宁建国， 黄风雷．计算爆炸力学理论、 方法及工程应 用［Ｍ］．北京 北京理工大学出版社，２０１８． ［２１］ 邓国强， 杨秀敏． ＳＰＨ方法在爆炸冲击效应计算中的 应用［Ｊ］．防护工程，２００４（６） ４６-４９． ［２１］ ＤＥＮＧ Ｇｕｏ-ｑｉａｎｇ，ＹＡＮＧ Ｘｉｕ-ｍｉｎ． Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ＳＰＨ ｍｅｔｈｏｄ ｉｎ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｂｌａｓｔ ｉｍｐａｃｔ ｅｆｆｅｃｔ［Ｊ］． Ｐｒｏ- ｔｅｃｔｉｖｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００４（６） ４６-４９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） 英文编辑 陈东方 （上接第１０４页） ［１１］ 董 星， 张 哲， 刘永强， 等． １００ ｍ钢筋混凝土烟 囱定向爆破拆除实践与数值模拟［Ｊ］．爆破，２０２０， ３７（４） １００-１０５，１１５． ［１１］ ＤＯＮＧ Ｘｉｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｚｈｅ，ＬＩＵ Ｙｏｎｇ-ｑｉａｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｐｒａｃ- ｔｉｃｅ ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ １００ ｍ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎ- ｃｒｅｔｅ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｙ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ， ２０２０，３７（４） １００-１０５，１１５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１２］ 马建军， 王立锋， 钟冬望， 等．烟囱爆破触地振动减震 堤减震效果的实验研究［Ｊ］．爆破，２０１８，３５（３） ２１- ２８，４８． ［１２］ ＭＡ Ｊｉａｎ-ｊｕｎ，ＷＡＮＧ Ｌｉ-ｆｅｎｇ，ＺＨＯＮＧ Ｄｏｎｇ-ｗａｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｓｈｏｃｋ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｓｈｏｃｋ ａｂｓｏｒｂｉｎｇ ｅｍｂａｎｋｍｅｎｔ ｔｏｕｃｈｄｏｗｎ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１８，３５（３） ２１-２８，４８． ［１３］ 谢亮波， 王 铭， 张西良， 等．薄壁型钢混结构烟囱控 制爆破拆除［Ｊ］．爆破，２０２０，３７（２） ７５-７９． ［１３］ ＸＩＥ Ｌｉａｎｇ-ｂｏ，ＷＡＮＧ Ｍｉｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｘｉ-ｌｉａｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｔｈｉｎ-ｗａｌｌｅｄ Ｓｔｅｅｌ-ｃｏｎ- ｃｒｅｔｅ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｃｈｉｍｎｅｙ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０２０，３７（２） ７５- ７９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１４］ 高文乐， 吴 超， 张泽华， 等．复杂环境下烟囱的机械与 定向爆破联合拆除［Ｊ］．爆破，２０１８，３５（４） ９４-９８，１４０． ［１４］ ＧＡＯ Ｗｅｎ-ｌｅ，ＷＵ Ｃｈａｏ，ＺＨＡＮＧ Ｚｅ-ｈｕａ，ｅｔ ａｌ． Ｃｏｍ- ｂｉｎｅｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ａ ｃｈｉｍｎｅｙ ｉｎ ｃｏｍｐｌｅｘ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１８， ３５（４） ９４-９８，１４０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） 英文编辑 赵 亮 ８５１爆 破 ２０２１年３月 万方数据
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