二氧化碳致裂器在岩石中深孔预裂爆破中的应用研究.pdf

第３４卷 第３期 ２０１７年９月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ３  Ｓｅｐ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ -４８７Ｘ． ２０１７． ０３． ０２３ 二氧化碳致裂器在岩石中深孔 预裂爆破中的应用研究* 黄晓实 １， 张范立２， 张 政 １， 程 康 １ （１．武汉理工大学土木工程与建筑学院，武汉４３００７０；２．安徽金寨抽水蓄能有限公司，金寨２３７３００） 摘 要 二氧化碳致裂器具有施工安全、 操作简单等明显的优点， 由于其能量释放嘴的限制， 在岩石爆破中 受到一定的局限。归纳分析了当今二氧化碳致裂器释放嘴结构状况， 采用大型分析软件模拟分析了释放嘴， 提出了喷嘴适合边坡预裂爆破的结构形式是锥形， 进口宽度为４０ ｍｍ， 出口宽度为２０ ｍｍ， 长度为１８ ｍｍ， 收 缩角约３０释放嘴优化结构形式和合理参数，喷嘴形状应为长条矩形状， 沿致裂器两侧竖向线等距排列的布 置， 并在实际工程中试用效果良好。 关键词 二氧化碳致裂器；预裂爆破；释放嘴；ＡＵＴＯＤＹＮ模拟 中图分类号 ＴＵ４４３ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ -４８７Ｘ（２０１７）０３ -０１３１ -０５ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ＣＯ２Ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ Ａｐｐａｒａｔｕｓ ｉｎ Ｐｒｅ-ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｆ Ｒｏｃｋ Ｄｅｅｐ Ｈｏｌｅ ＨＵＡＮＧ Ｘｉａｏ-ｓｈｉ１，ＺＨＡＮＧ Ｆａｎ-ｌｉ２，ＺＨＡＮＧ Ｚｈｅｎｇ１，ＣＨＥＮＧ Ｋａｎｇ１ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ａｎｄ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ，Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｗｕｈａｎ ４３００７０，Ｃｈｉｎａ；２． Ａｎｈｕｉ Ｊｉｎｚｈａｉ Ｐｕｍｐｅｄ Ｓｔｏｒａｇｅ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｊｉｎｚｈａｉ ２３７３００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｈａｓ ｔｈｅ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｏｆ ｓａｆｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｅａｓｙ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ，ａｎｄ ｉｓ ｌｉｍｉｔｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｒｏｃｋ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｅ ｔｏ ｔｈｅ ｌｉｍｉｔａｔｉｏｎ ｏｆ ｉｔｓ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｎｏｚｚｌｅ． Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｕｍｍａｒｉｚｅｓ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｃｕｒｒｅｎｔ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ ｒｅｌｅａｓｅ ｎｏｚｚｌｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｕｓｉｎｇ ｌａｒｇｅ-ｓｃａｌｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｌｅａｓｅ ｏｆ ｍｏｕｔｈ，ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｆｏｒｍ ｏｆ ｎｏｚｚｌｅ ｓｕｉｔａｂｌｅ ｆｏｒ ｓｌｏｐｅ ｐｒｅ-ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｓ ｔａｐｅｒｅｄ，ｉｍｐｏｒｔ ｅｘ- ｐｏｒｔ ｗｉｄｔｈ ｉｓ ４０ ｍｍ，ｗｉｄｔｈ ２０ ｍｍ，ｌｅｎｇｔｈ ｉｓ １８ ｍｍ，ｔｈｅ ｃｏｎｔｒａｃｔｉｏｎ ａｎｇｌｅ ｏｆ ａｂｏｕｔ ３０ ｔｏ ｒｅｌｅａｓｅ ｍｏｕｔｈ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｔｈｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ｎｏｚｚｌｅ ｓｈａｐｅ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｌｏｎｇ ｒｅｃｔａｎｇｕｌａｒ ｓｈａｐｅ，ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ｆｏｒ ｖｅｒｔｉｃａｌ ｌｉｎｅ ａ- ｌｏｎｇ ｔｈｅ ｓｉｄｅｓ ａｒｅ ａｒｒａｎｇｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｌａｙｏｕｔ，ｔｈｅ ｐｒａｃｔｉｃａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｈａｓ ｇｒｅａｔ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｖａｌｕｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ；ｐｒｅ-ｓｐｌｉｔｔｉｎｇ ｂｌａｓｔｉｎｇ；ｒｅｌｅａｓｅ ｎｏｚｚｌｅ；ＡＵＴＯＤＹＮ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ 收稿日期２０１７ -０７ -２４ 作者简介黄晓实（１９９６ -） ， 女， 武汉理工大学土木工程２０１４级岩 土工程菁英班本科生， （Ｅ-ｍａｉｌ）１３２９９０３５０１＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 通讯作者程 康（１９６３ -） ， 男， 教授， 主要从事岩土工程、 爆破工程 科研和教学工作， （Ｅ-ｍａｉｌ）７３２６５１４３０＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 基金项目中央高校基本科研业务费专项资金资助（２０１０-ＺＹ-ＴＪ- ０１１） ；交通部科技项目（２００９３５３３４２５５０） 二氧化碳致裂器破碎岩石是利用低温液态二氧 化碳迅速升温改变为气态， 从而导致压力上升瞬间 泄能， 达到破碎岩石的目的。二氧化碳致裂器是上 世纪５０年代英国ＣＡＲＤＯＸ公司研发制作的高压气 体膨胀破岩装置， 英文名为Ｃａｒｄｏｘ Ｔｕｂｅ Ｓｙｓｔｅｍ。最 初用于代替炸药来应用于煤矿增透技术中。由于其 安全高效性， 先后美国， 法国， 德国， 土耳其等国家引 进使用。目前，ｃａｒｄｏｘ管在国外主要应用于矿山采 石生产， 篦冷机清理雪人， 水库大坝附近水下爆破作 业以及其他工程开挖土石方的应用［ １，２］。国内对液 态二氧化碳相变膨胀致裂技术的泄能及致裂岩石的 理论研究已有一定成果， 文献［３］在二氧化碳相变 致裂增透技术研究中，利用ＴＮＴ当量模型计算 万方数据 ＳＤ３９０型二氧化碳致裂器的ＴＮＴ当量值；并运用 ＦＬｕｅｎｔ数值模拟方法针对致裂器释放管参数进行 优化研究， 结合工程试验后提出了优化后释放管的 参数数值。文献［４］ 对致裂器致裂岩石机理过程建 立了一个比较系统的体系， 并通过理论分析和数值 模拟对现场应用进行研究。最后通过理论公式推导 阐述了致裂器释放能量的大小、 气体压力、 气体速度 的计算， 并对致裂器在煤层中的卸能作用做了介绍。 总之， 二氧化碳致裂器从引进、 消化、 应用， 在国 内已经基本掌握这种技术， 并且具有的一定规模， 生 产厂家也达到数十家。但是， 由于致裂管重复使用 的限制和局部泄能的局限， 导致全面推广使用有一 定的难度。特别是绝大多数致裂器都是底部泄能释 放能量， 对于炮孔较深时， 破碎效果较差。本文就是 针对这种情况， 力图改变局部泄能变位纵向条状泄 能， 使之能在岩石中深孔爆破、 特别是预裂爆破中能 够应用［ ５，６］。 １ 二氧化碳致裂器释放管泄能嘴参数 优化 １． １ 二氧化碳致裂器压力变化分析 目前常用的致裂岩石手段有炸药爆破， 二氧化 碳相变膨胀破岩法以及水力压裂法。已有数值模拟 表明， 致裂器爆破后， 压力峰值在几百个兆帕的数量 级， 与炸药相比其爆破压力上升时间较为缓慢且其 高压持续时间较长； 但其压力却比水力压更大。几 种装置的能量释放过程和技术参数， 见表１和图１。 表１ 三种装置释放压力技术参数表 Ｔａｂｌｅ １ Ｔｈｒｅｅ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｒｅｌｅａｓｉｎｇ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ 类型 峰值压 力／ ＭＰａ 升压时 间／ ｓ 加载速率／ （ＭＰａｓ -１）总过程 ／ ｓ 炸药爆破＞１０４１０ -７ ＞１０８１０ -６ ＣＯ２液-气相变爆破 １０２１０ -３ １０２～１０６１０ -２ 水力压裂１０１０２＜１０ -１ １０４ 常见岩石的抗压极限强度为几十兆帕到几百兆 帕的量级， 抗拉强度约为抗拉强度的十分之一左右， 约几兆帕至几十兆帕。因此， 二氧化碳致裂器其产 生的压力可以满足预裂爆破工程的需要。 １． ２ ＡＵＴＯＤＹＮ模拟喷嘴参数优化 为了致裂器能产生预裂缝， 改造控制气体释放 的终端元件 释放管便是关键所在。由于试验材 料难以得到且爆破试验破坏性大， 在这里便利用有 限元分析软件ＡＵＴＯＤＹＮ数值模拟高压二氧化碳气 体经过喷嘴向外喷射， 最后传播至炮孔壁上的过程。 并将等当量的炸药在相同情况下爆炸作用在炮孔壁 上的应力计算结果与数值模拟的结果进行对比验 证。通过与理论计算结果的对比， 以验证数值模型 的正确性。然后通过ＡＵＴＯＤＹＮ模拟不同型号的喷 嘴来得到适合预裂爆破的最优参数。 图１ 三种装置压力释放过程示意图 Ｆｉｇ． １ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒｅｌｅａｓｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｄｅｖｉｃｅｓ １． ２． １ 模型建立 本次模拟现有主要的两种结构形式的喷嘴， 其 模型结构形式如图２所示， 数值模拟采用ｍｍ-ｍｇ-ｍｓ 的单位制。为优化喷嘴的截面尺寸参数， 这采用二 维平面模型模拟， 可显著提高模拟计算速度。模型 中共有三个ｐａｒｔｓ， 其中两个是空气域， 采用欧拉求 解器， 网格每一毫米划分一个， 共９７５个网格， 两个 ｐａｒｔｓ用Ｊｏｉｎｓ连接； 喷嘴为最后一个ｐａｒｔｓ， 采用拉格 朗日求解器， 并统一设置 进口宽度为３０ ｍｍ， 出口 宽度为２０ ｍｍ， 长度为１８ ｍｍ。根据液态二氧化碳 致裂器技术资料， 模型参数以Ｆ５７-Ｌ型号为根据。 其定压剪切片的极限抗剪强度（等于气体释放压 力） 为２３６ ＭＰａ， 液态二氧的填装量为１． ２５ ｋｇ。 １． ２． ２ 模拟结果 对图２中的两种不同结构形式的喷嘴进行模 拟， 得到其压力云图３， 从上压力云图中可以看到， 第一种喷嘴喷射流场较长， 较细， 气体压力喷射集 中； 第二种喷嘴喷射流场则较短， 较粗， 气体压力喷 射比较分散。 通过三个观察点的记录， 得到如图４的压力时 程折线图， 从上图可以看出喷嘴２的观测点１处其 压力峰值最大， 到达８９． ９ ＭＰａ， 但是随着离释放嘴 的距离增大， 其压力峰值迅速衰减， 在１０ ｍｍ处为 ４６． ３ ＭＰａ， 在１５ ｍｍ处为２２． １ ＭＰａ。反观喷嘴１， 虽然离喷嘴最近的观测点１压力峰值不如喷嘴２ 大， 但是其随着距离的增加， 压力衰减比喷嘴２慢。 ２３１爆 破 ２０１７年９月 万方数据 故到观测点２为７６． ４ ＭＰａ， 观测点３为４６． ３ ＭＰａ 的压力峰值均大于喷嘴２。由于喷嘴到炮孔壁的距 离一般为１０ ～１５ ｍｍ， 且碰嘴１的喷射流场更流畅， 故预裂爆破中喷嘴１的结构形式更优。 图２ 致裂器能量释放嘴结构示意图 （１、２、３） 表示测点位置 Ｆｉｇ． ２ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｎｏｚｚｌｅ ｏｆ ａ ｃｒａｃｋｅｒ １、２、３ Ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔ 图３ 不同能量释放结构压力云图 Ｆｉｇ． ３ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｎｅｐｈｏｇｒａｍ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ 图４ 不同能量释放结构典型部位压力变化示意图 Ｆｉｇ． ４ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｔｙｐｉｃａｌ ｐａｒｔｓ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ １． ３ 释放嘴参数优化结果 前面部分通过模拟两种不同结构形式的喷嘴， 得 到喷嘴１的结构形式更加有利。现在对碰嘴１的截面 尺寸参数进行优化。其截面见图５， 主要包括入口宽度 ３３１第３４卷 第３期 黄晓实， 张范立， 张 政， 等 二氧化碳致裂器在岩石中深孔预裂爆破中的应用研究 万方数据 Ｄ１和出口宽度Ｄ２， 喷嘴长度Ｌ， 收缩角度θ等。 图５ 释放嘴结构示意图 Ｆｉｇ． ５ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｌｅａｓｅ ｎｏｚｚｌｅ 由文献［３］ 中所述 当其他条件相同， 而嘴长Ｌ 在１８ ｍｍ、２０ ｍｍ、２４ ｍｍ之间变化时， 喷射流场变 化不大，从装置的便捷性和经济效应出发，选择 １８ ｍｍ的喷嘴长度。以下情况都将在嘴长为１８ ｍｍ 时进行讨论。 本文主要对两种工况进行了模拟研究。工况 １ 收缩角度θ不变， 改变出口宽度Ｄ２； 工况２ 出口 宽度Ｄ２不变， 改变收缩角度θ， 其喷射流场没有明 显变化， 当收缩角度为３０时， 其的峰值压力要更 大， 故３０的收缩角度为模拟的最优参数。见图６。 图６ 能量释放结构不同工况下压力变化示意图 Ｆｉｇ． ６ Ｓｋｅｔｃｈ ｍａｐ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｈａｎｇｅ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｗｏｒｋｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ １． ４ 适用于预裂爆破的释放嘴布置 预裂爆破需要达到一条定向贯穿裂缝的效果。 而要使两个炮孔之间形成一条贯穿裂缝， 则在水平 面上应当使高压气体沿着两炮孔的连线方向两侧同 时释放气； 在炮孔竖直截面上， 需要沿管身竖向线状 释放能量。根据上述原则， 并以煤矿预裂增透型致 裂器为改造蓝本， 可将喷嘴以此方式布置， 其结构见 图７。 图７ 二氧化碳致裂器预裂爆破释放嘴布置示意图 Ｆｉｇ． ７ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｒｅｌｅａｓｅ ｎｏｚｚｌｅ ｆｏｒ ｐｒｅ-ｐｌｉｔｔｉｎｇ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ ２ 工程应用实例 ２． １ 工程概况 工程位于湖北省恩施市东风大道与中山路交叉 口处。此为城市主干道， 周边环境非常复杂， 车流量 大， 在道路两侧有市政管网、 电线及民房等建筑物。 隧道西端洞口明挖土石方量为２５ ８２９． ２ ｍ３左右， 开 挖边坡高度２５ ｍ左右， 为Ⅲ级边坡。由于周边环境 极为复杂， 建设方决定采用二氧化碳致裂器进行破 碎岩石， 确保周边建筑物及行人车辆安全。 ２． ２ 致裂器爆破参数 二氧化碳致裂器爆破破碎岩石与炸药爆破岩石 其机理是一致的， 只是二氧化碳致裂器释放的能量 大小比炸药爆炸要小。所以炮孔参数（间距、 排距、 孔深） 要适当减小， 且一次起爆的规模在一排至两 排。本次工程二氧化碳致裂器爆破参数见表２ 所示。 表２ 二氧化碳致裂器爆破岩石参数表 Ｔａｂｌｅ ２ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｒｏｃｋ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ａｐｐａｒａｔｕｓ 炮孔种类间距／ ｍ排距／ ｍ孔深／ ｍ孔径／ ｍｍ 爆破孔１． ２０． ８６． ０１２０ 边坡预裂孔１． ２６． ０１２０ ２． ３ 爆破效果 爆破施工后， 边坡爆破残孔率达到９５％以上， 不平整度小于２０ ｃｍ。周边行人和建筑物居民没有 一起投诉， 达到了爆前建设方提出的安全和开挖质 量的要求。具体效果如图８所示。 ４３１爆 破 ２０１７年９月 万方数据 图８ 爆破效果照片 Ｆｉｇ． ８ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｐｈｏｔｏｓ ３ 结论 （１） 对预裂爆破的机理过程进行分析研究。预 裂成缝的机理是炮孔应力波的叠加产生炮孔连线上 的拉应力而致裂岩石， 且爆生气体通过气楔作用进 一步使裂纹扩增。但是， 应力波作用在炮孔壁上的 峰值应力不能大于岩石动态抗压强度， 且不小于岩 石动态抗拉强度。 （２） 分析现有致裂器构造对于预裂爆破的不足 之处， 并运用有限元软件ＡＵＴＯＤＹＮ对喷嘴参数进 行优化， 得到相应的释放气体喷射流场压力云图以 及观测点的压力时程图。通过对数值模拟结果分析 得到喷嘴适合边坡预裂爆破的结构形式是锥形， 进 口宽度为４０ ｍｍ，出口宽度为２０ ｍｍ，长度为１８ ｍｍ， 收缩角约３０。然后通过分析现有的释放头构 造形式的优缺点， 得到喷嘴形状应为长条矩形状， 沿 致裂器两侧竖向线等距排列的布置。 （３） 工程实际应用表明， 二氧化碳致裂器长条矩 形状喷嘴， 能够形成预裂面， 预裂效果满足工程要求。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ ＡＮＯＮ． Ｃａｒｄｏｘ ｓｙｓｔｅｍ ｂｒｉｎｇｓ ｂｅｎｅｆｉｔｓ ｉｎ ｔｈｅ ｍｉｎｉｎｇ ｏｆ ｌａｒｇｅ ｃｏａｌ［Ｊ］． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ｍｉｎｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ ａｎｄ Ｇｅｏｍｅｃｈａｎｉｃｓ Ａｂｓｔｒａｃｔｓ，１９９５， ３２（５） ２７-２８． ［２］ ＴＩＮＧＫＡＮ Ｌｕａ，ＺＨＡＯ Ｆｅｎｇ ＷＡＮＧ ｂｏ． Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ｃｏａｌ ｓｅａｍ ｇａｓ ｄｒａｉｎａｇｅ ｂｙ ｕｎｄｅｒ-ｐａｎｅｌ ｃｒｏｓｓ-ｓｔｒａｔａ ｓｔｉｍｕ- ｌａｔｉｏｎ ｕｓｉｎｇ ｈｉｇｈｌｙ ｐｒｅｓｓｕｒｉｚｅｄ ｇａｓ［Ｊ］． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒ- ｎａｌ ｏｆ Ｒｏｃｋ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ａｎｄ Ｍｉｎｉｎｇ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ，２０１５，７７ ３００-３１２． ［３］ 洪紫杰， 王 成， 熊祖强．高瓦斯低透气性煤层二氧化 碳相变致裂增透技术研究［Ｊ］．中国安全生产科学技 术，２０１７，１３（１） ２７-２８． ［３］ ＨＯＮＧ ＺＨｉ-ｊｉｅ，ＷＡＮＧ Ｃｈｅｎｇ，ＸＩＯＮＧ Ｚｕ-ｑｉａｎｇ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｐｈａｓｅ ｃｈａｎｇｅ ｆｒａｃｔｕｒｉｎｇ ａｎｄ ｐｅｒｍｅａｂｉｌ- ｉｔｙ ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｉｎ ｈｉｇｈ ｇａｓ ａｎｄ ｌｏｗ ｐｅｒｍｅａ- ｂｉｌｉｔｙ ｃｏａｌ ｓｅａｍ［Ｊ］． Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｓａｆｅｔｙ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ Ｃｈｉｎａ，２０１７，１３（１） ２７-２８．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 韩亚北， 王兆丰．液态二氧化碳相变致裂增透机理研 究［Ｊ］．河南理工大学学报，２０１４，２８（４） ７２-７４． ［４］ ＨＡＮ Ｙａ-ｂｅｉ，ＷＡＮＧ Ｚｈａｏ-ｆｅｎ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｐｈａｓｅ ｃｈａｎｇｅ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｅｎｈａｎｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｌｉｑｕｉｄ ｃａｒｂｏｎ ｄｉ- ｏｘｉｄｅ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｈｅｎａｎ Ｐｏｌｙｔｅｃｈｎｉｃ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， ２０１４，２８（４） ７２-７４．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 程 康， 祝文化， 王清华．岩土开挖工程爆破［Ｍ］．武 汉 武汉理工大学出版社，２００８． ［５］ ＣＨＥＮＧ Ｋａｎｇ，ＺＨＵ Ｗｅｎ-ｈｕａ． Ｒｏｃｋ ａｎｄ ｓｏｉｌ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｍ］． ＷｕｈａｎＷｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｐｒｅｓｓ，２００８．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 聂 政．二氧化碳炮爆破在煤矿的应用［Ｊ］．煤炭技 术，２００７，２６（８） ６２-６３． ［６］ ＮＩＥ Ｚｈｅｎｇ． Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｃｏａｌ ｍｉｎｅｓ［Ｊ］． Ｃｏａｌ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００７，２６（８） ６２-６３．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ５３１第３４卷 第３期 黄晓实， 张范立， 张 政， 等 二氧化碳致裂器在岩石中深孔预裂爆破中的应用研究 万方数据