定向断裂双孔爆破含缺陷介质裂纹扩展的动焦散试验.pdf

第 3 5卷第 1期 2 0 1 8年 3月 爆破 BLASTI NG Vo 1 _ 3 5 No ．1 Ma r ． 2 01 8 d o i 1 0 ． 3 9 6 3 ／ Ij ． i s s n ． 1 0 0 1 4 8 7 X ． 2 0 1 8 ． O 1 ． 0 0 3 定 向断裂双孑 L 爆破含缺 陷介质裂纹扩展 的 动焦散试验 术 王 雁 冰 ， 商 禹 智 ， 石 震 鑫， 田 秋 实， 王 恒 攀 ， 张 显 裕 中国矿业大学 北京力学与建筑工程学院， 北京 1 0 0 0 8 3 摘要 利用爆 炸加载数字激光动 态焦散 线试验 系统 ， 进行双孔爆破爆 炸应 力波作 用下缺陷介质裂纹扩展 试验。研究了含水平预制裂纹和竖直预制裂纹的介质裂纹扩展路径、 速度、 加速度和裂尖动态应力强度因子 变化规律。试验结果表明 在爆炸应力波作用下， 预制裂纹尖端起裂， 并扩展。炸药爆炸后， 主裂纹的扩展速 度迅速达到峰值， 之后开始振荡减小， 其加速度呈现波浪起伏式的振荡变化。次裂纹起裂后速度增大至峰 值， 然后开始减小。主裂纹尖端的动态应力强度因子 K 从峰值振荡减小， 又振荡增加至第二个峰值， 之后振 荡减小。次裂纹尖端的动态应力强度因子K 达到最大时， 次裂纹起裂， 之后 K 振荡减小。裂纹扩展的过程 中 Ⅱ 基本都 小于 K1 。 关键词 双孔爆破 ； 缺 陷介质 ； 裂纹扩展 ；动焦散 试验 ； 动 态应 力强度 因子 中图分类号 T D 2 3 5 ． 3 文献标 识码 A 文章编 号 1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 8 O 1 0 0 1 50 6 Dy n a mi c Ca u s t i c s Ex p e r i me n t o n Cr a c k Pr o pa g a t i o n i n De f e c t i v e M e d i um by Di r e c t i o n a l Br e a k i n g wi t h Do u b l e Ho l e Bl a s t i ng W A N G Y a n b i n g ， S H A NG Y u z h i ， S H I Z h e n x i n ， T I A N Q i u s h i ， W A N G H e n g - p a n ， Z H A N G X i a n - y u S c h o o l o f M e c h a n i c s a n d A r c h i t e c t u r e E n g i n e e r i n g ， C h i n a U n i v e r s i t y o f Mi n i n g a n d T e c h n o l o g y B e i j i n g ， B e i j i n g 1 0 0 0 8 3 ， C h i n a Ab s t r a c t T h e e x p e r i me n t a l s y s t e m o f e x p l o s i v e l o a d d i g i t a l l a s e r d y n a mi c c a u s t i c s wa s u s e d t o s t u d y t h e p r o p a g a t i o n b e h a v i o r o f c r a c k s u n d e r t h e e f f e c t o f e x p l o s i v e s t r e s s wa v e s o f d o u b l e h o l e s e x p l o s i o n ． Me a n wh i l e， t h e p a t h ， v e l o c i t y a n d a c c e l e r a t i o n o f t h e p r o p a g a t i o n o f c r a c k s i n a P o l y m e t h y l me t h a c r y l a t e P MMAm e d i u m w e r e a l s o s t u d - i e d， i n c l u d i n g h o riz o n t a l a n d v e r t i c a l p r e f a b ri c a t e d c r a c k s a n d t h e v a ri a t i o n o f d y n a mi c s t r e s s i n t e n s i t y f a c t o r a t t h e t i p o f t h e c r a c k s ． T h e e x p e rime n t a l r e s u l t s s h o w t h a t t h e t i p o f t h e p r e f a b ri c a t e d c r a c k s p r o p a g a t e d u n d e r t h e e f f e c t o f a n e x p l o s i v e s t r e s s wa v e ． Af t e r d e t o n a t i o n， t h e v e l o c i t y o f t h e ma i n c r a c k r a p i d l y p e a k e d， t h e n d e c r e a s e d i n o s c i l l a t i o n ． Af t e r t h e s e c o n d a r y c r a c k， i t s v e l o c i t y p e a k e d a n d t h e n b e g a n t o d e c r e a s e ． T h e d y n a mi c s t r e s s i n t e n s i t y f a c t o r K l a t t h e ma i n c r a c k g t i p d e c r e a s e d f r o m t h e p e a k v a l u e i n o s c i l l a t i o n， a n d i n c r e a s e d t o t h e s e c o n d p e a k v a l u e ， t h e n d e c r e a s e i n o s c i l l a t i o n ． W h e n t h e d y n a mi c s t r e s s i n t e n s i t y f a c t o r K I a t t h e ma i n c r a c k g t i p r e a c h e d t h e ma x i mu m v a l H e， t h e s e c o n d a r y c r a c k i n i t i a t e d， a n d t h e n K I d e c r e a s e d i n o s c i l l a t i o n ． I n t h e p r o c e s s o f c r a c k p r o p a g a t i o n， t h e KⅡ wa s a l mos t l e s s t ha n K I ． K e y wo r d s b l a s t i n g o f d o u b l e h o l e s ；d e f e c ti v e me d i u m；c r a c k p r o p a g a ti o n； c a u s t i c s ； d y n a mi c s t r e s s i n t e n s i t y f a c t o r 收稿 日期 2 0 1 71 01 4 作者简介 王雁冰 1 9 8 7一 ， 男 ， 中国矿业大学 北京 师资博 士后 ， 从事岩土工 程 、 爆破 工 程 方 面 的教 学 和研 究 ， E m a i l c e o w y b 8 1 8 1 6 3． c o rn 。 基金项目 中国博士后科学基金面上项目 2 0 1 6 M 6 0 0 1 4 7 ； 国家留学 基金建设高水平大学公派研究生项 目 在工程岩体爆破 中， 缺陷如断层 、 层理、 节理、 裂 隙对应力波的传播有着重要 的影响 。所 以， 研究缺 陷对爆炸荷载下裂纹 扩展 的影响有着重要 的意义。 爆炸作用下含缺陷介质的动态断裂一直是人们非常 l 6 爆破 2 0 1 8年 3月 关注的问题 ， 其动 态断裂行 为与静态时 差异较大。 当爆炸载荷所引起 的应力波与裂纹相互作用时 ， 裂 纹尖端的动态应力强度因子将因介质结构和裂纹模 式的变化而不断发生改变 ， 并具有不 同的起裂 和止 裂条件以及扩展行为。同时 ， 运动 的裂纹的也对应 力波的传播起到不 同的散射作用 ， 因此存 在着各种 应力波与裂纹问的相互作用关系。 C h e n和 S i h从理论上研究 了裂纹 对冲击载荷 的瞬态响应以及应力波在静止和运动裂纹周围的散 射⋯。D B o n a my和 K R a v i C h a n d a r 研究 了剪切波 引起了裂纹尖端的扰动但没有造成分叉现象 。K R A V I C H A N D A R和 w G K N A U S S采用高速相机等 手段 ， 研究了不同方 向的应力波与运动裂纹相互作 用以及裂纹尖端应力强度 因子的变化规律 。D a l - l y利用动态光弹实验 ， 研究 了爆炸应力波的传播过 程以及与裂纹 、 孔洞的相互作用 J 。H P R o s s m a n i t h 和 w L F o u r n e y 利用动光弹试验方法和线弹性断裂 力学理论 ， 研究了爆炸应力波在静态裂纹尖端的衍 射和 裂 尖 起 裂 的规 律 。H P R o s s ma n i t h 和 A S h u k l a利用理论分析和动光弹试验 ， 研究 了不同入 射角度爆炸应力波和爆生裂纹 的作用机理 ， 分析了 不同入射波在运动裂纹处 的反射 、 散射和衍射等现 象 ， 得到 了应力强度 因子与裂纹扩展速度的变化曲 线 以及裂纹分叉 的位 置等结果 。郭 占起 等采用 动态光弹性的方法 ， 研究 了不同爆 炸加载参数下含 裂纹试件 的动态 响应 。王明洋等运用应力 波通 过裂隙传播理论 ， 分析 了爆炸应力波通过节理裂隙 带的衰减规律 J 。李夕兵研究 了应力波在 软弱结 构面的传播过程 ， 得 到了相应的透反射 系数和应力 波作用下结构面是否滑移 的判据 j 。朱振海利用动 态光弹性方法 ， 分别观察了爆炸应力波与爆炸产生的 静止的径向裂纹相互作用以及由 自由边界来 的反射 波与扩展中的裂纹相互作用的动态过程 ； 模拟研 究爆炸应力波在正入射和斜入射条件下与扩展裂纹 的相互作用， 分析了裂纹与应力波相互作用以及 P波 与裂纹相互作用 的机理以及径向裂纹 的初始方向对 裂纹重新扩展的影响。由于应力波与缺陷 裂纹 作 用这个问题 自身的复杂性， 只有上述少数学者和科研 人员对其进行了一些理论研究和实验探索。本文利 用爆炸加载数字激光动态焦散线试验系统 ， 进行双孑 L 爆破爆炸应力波作用下缺陷介质裂纹扩展试验， 分析 了缺陷尖端动态力学参数的变化规律。 1 试验简介 1 ． 1 试件及加载 试验模 型材料 为 有机 玻璃 板 P MMA ， 规格 4 0 0 m m 3 0 0 h i m5 m m， 有机玻璃 的动态力学参 数如表 1 。两炮孑 L 位 于试件 中央 ， 问距 1 2 0 mm， 炮 孔直径 6 m m， 在两炮孔相对 的壁面上切槽 ， 切槽 角 度 为 6 0 。 ， 切槽深度 h为 1 mm。在试件 中央预制 裂纹 ， 长 1 5 m m， 宽 1 mm， 分 别做 a 水平预 制和 b 竖直预制 ， 如 图 1 。每孔装入 1 4 0 mg叠氮化铅 单质炸药。炮孔 中插上起爆信 号探针 ， 将试件 固定 在加载架上 ， 炮孔两侧 用铁夹夹 紧， 两炮孔 同时起 爆 。设置高速摄影机的拍照时间间隔为 1 ／ 3 tx s 。 表 1 P MMA的动态力学参数 Ta bl e 1 Dyna mi c me c ha ni c s pa r a m e t e r s PM M A a 水平预制 a Ho r i z o n t a l p r e f a b r i c a t i o n b 竖直 预制 b Ve r t i c a l p r e f a b r i c a t i o n 图 1 试件 尺寸 Fi g．1 Ge o me t r y s i z e o f s p ec i me n s 第 3 5卷第 1 期 王雁冰， 商禹智， 石震鑫， 等定向断裂双孔爆破含缺陷介质裂纹扩展的动焦散试验 1 7 1 ． 2 光学测试 系统 新型的数字激光动态焦散线试验系统如图 2所 示 [ 1 ； ] 。 参考平面试件 图 2 透射式焦散线试验系统光路 F i g ．2 S c h e ma t i c d i a g r a m o f t r a n s mi s s i o n c a us t i c s e x p e r i me n t a l s y s t e m 2 动态断裂参数确定 2 ． 1 裂纹扩展速度和加速度的确定 根据从系列焦散斑 中测得的瞬时裂纹尖端的位 置 ， 分析裂纹扩展的速度和加速度时， 为了减少数据 的分散程度 ， T a k a h a s h i 和 A r a k a w a提 出了一种数据 拟合的方法 ， 将裂纹长度 L t 拟合成时间 t 的9 次多项式 9 ∑ 1 i 0 式中， L t 为扩展裂纹 的长度 ， 系数 由最小 二乘法原理求 出。因而， 裂纹扩展 的速度 和加速 度 a即对曲线 ￡ 求一次和二次导数 即可 。 2 ． 2 动态应力强度因子 焦散线的成像原理图如图 3和图 4用焦散线上 垂直于裂纹方 向的最大直径 D⋯来描述焦散线的特 光束 一 征尺寸 ， 得到混合型裂纹尖端 的应力强度因子表 达式为 K 2 ／ 5 ⋯ g o c a4 f 、 KⅡ ／ z K I 式 中 D 为沿裂纹方 向的焦散斑最大直径 ； 为应力强度 因子 比例系数 ； g为应力强度因子数值 系数； 为动态载荷作用下， 复合型扩展裂纹尖端 的 Ⅱ型应力强度因子 。对 比动态裂纹与静态裂纹的 应力强度因子计算公 式 ， 发现除了多了一个速度修 正因子 F v 外， 计算公式是相同的。根据数值分析 发现 ， F的值恒小于 1 ， 在具有实际意义 的扩展速度 下近似等 于 1 。可见 ， 对 于给定 的实验条 件 ， d 价 c 和 均为常数 ， 只要确定 了裂纹尖端 的焦散斑直径 D， 就可以确定应力强度因子。 平行光二 入射 图 3 焦散线成像示意图 Fi g．3 Sc he ma t i c d i a g r a m o f c a us t i c s f o r ma t i o n 图 4 映射关系所表示的光学变换示意 F i g ．4 S c h e ma t i c i l l u s t r a t i o n o f o p t i c a l t r a n s f o r m wi t h ma p p i n g r e l a t i o n s h i p 3 试验结果及分析 3 ． 1 试验照片及裂纹扩展路径 图5为试件破坏后 的照片， 图 6为获得的数字 激光动态焦散 斑照片。由图 5 a 和图 6 a 可看 出， 炸药爆炸后产生强冲击波， 冲击波很快衰减为应 力波， 使得有机玻璃板产生强烈的塑形变形。t 2 0 s 时 ， 切槽方向开始 出现两条 主裂纹 和 柏 ， 相 向扩展。受应力波的作用 ， 预制裂纹两端产生应 力集中， 有焦散斑 出现 ， 但 预制裂纹尖端并未扩展。 t 1 0 0 I x s 时 ， 焦散斑的直径达到最大值 9 ． 4 n l m， 预 制裂纹尖端产生的次裂纹 a C和 a D开始扩展， 之后 裂纹 和 a C 、 a B和 a D分别交汇 ， 并移向异方 已有 裂纹面。由图5 b 和图 6 b 可看出 ， 主裂纹 、 最终于预制裂纹贯通 ， 预制裂纹尖端的次裂纹 b C、 b D 在 t 1 5 0 Ix s 时起裂 ， 沿竖直方向扩展约 5 IT I I T I 。 爆破 2 0 1 8年 3月 e 8 0It s e 8 0 p ． s 习5 试件破坏后 的照 片 Fi g ．5 Ph o t o s n f S 1 e i me l l a fte r d ama g e d b 2 0It s c 4 0 s g 1 2 0 It s k 1 20 0Its 水平预制 裂纹 时系 列焦散 斑 Ho l ‘i z o n t a l p r e f a b r i c a t e d c r a ck b 2 0 s c 4 0 I t S g 1 2 0 It s f k1 2 0 0 p ． s h 竖直 预制裂 纹时 系列 焦散斑 h Ve r t i c a l pr e f a b r i c a t e d c r a c k s 习6 系列动态焦散斑 图像 F i g ．6 SP 1． i e s o f d wmmi ’ ca us t i ‘s s l H’ I i ma g e s d 6 0 s h1 1 40 Its 1 22 0Its d 6 0 s h 1 4 0 It s 1 2 2 0It s 第 3 5卷第 1 期 王雁冰， 商禹智， 石震鑫， 等定向断裂双孔爆破含缺陷介质裂纹扩展的动焦散试验 1 9 3 ． 2 裂纹扩展位移 图 7为裂纹尖端位置 的变化曲线 ， 由焦散斑的 位置获得裂纹尖端 的位置。曲线上坡度的增加或减 小 ， 反应 了裂纹尖端位移加速或减速的过程。 图 7 裂纹尖端位置变化 曲线 F i g ．7 V a r i a b l e C H I V e o f t h e l o c a t i o n a t c r a c k t i p 3 ． 3 裂 纹扩 展 的速度 和加 速度 图 8分别为主裂纹和次裂纹扩展 的速度和加速 度曲线。速度和加速度 呈现波浪起伏 式 的涨落 变 化。由图 8 a 可见 ， 炸药爆炸后 主裂纹 a B的速度 迅速增加， t 3 0 ． 2 Ix s 时达到峰值 4 4 8 m ／ s ， 约为 P 波波速的 2 0 ％ ， 之后振荡下降。t 6 0 ． 5 s时，降 5 0 0 4 0 0 3 0 0 2 0 0 1 O 0 O 5 O 1 O0 t ／ t t s a 主裂纹 a Ma i n c r a c k 一 2 4 6 -8 1 O 一 1 2 到第一个谷值 2 7 7 r r r ／ s ； 然后开始上升 ， t 8 5 ． 7 tx s 时， 升至第 二个 峰值 3 3 9 m ／ s ； 随后开 始下 降， t 1 2 9 ． 5 I x s 时降至第二个谷值 9 0 ． 2 m ／ s ； t 1 5 1 ． 4 Ix s 时， 达到第三个峰值 1 5 1 m ／ s ， 之后又减小 。主裂纹 0 B的加速度在 t 2 8 ． 5 IX S时， 由2 ． 0 9 Mm ／ s 开始 迅 速 减 小 ， t4 3 ．6 s时 ， 达 到 第 一 个 谷 值 一 8 ． 6 6 Mn r ／ s ， 之后呈 现波浪起伏 式的涨落变 化。 主裂纹 b A， t 3 3 ． 5 Ix s 时 ， 第一次达到峰值3 9 7 m ／ s ， 约为 P波波速 的 1 7 ％ ， 之后 开始减小 ； t 9 0 ． 7 tx s 时， 达到第一个谷值 2 6 0 m ／ s ； 然后又开始增大 ， t 1 2 9 ． 5 s 时， 升至第二个峰值 3 6 0 m ／ s ； 之后一直减 小 。其加速度与主裂纹 a B的变化趋势一致。从 时 间上看 ， 速度和加速 度的峰值交替 出现 ， 同一条 裂 纹 ， 都是加速度先达到峰值 ， 然后速度再达到峰值 。 加速度代表 了“ 驱动力” 的变化 ， 加速度达 到峰值 ， 此时“ 驱动力” 最大 ， 而裂纹在此“ 驱动力” 的作用下 将继续加速扩展。速度和加速度 的交替变化 ， 表明 了裂纹扩展时速度和加速度的变化规律。由于应力 波与扩展裂纹相互作用 ， 改变 了整个试件 中的应力 分布状态以及裂纹尖端的奇异应力场， 最终影响了裂 纹扩展的状态 。由图 8 b 可看 出， 次裂纹 起 裂后 速 度 迅 速 增 加 ， t1 2 3 ． 6 IX S时， 达 到 峰 值 3 5 6 m ／ s ， 之后振荡减小 ， 其加速度呈现波浪起伏式的 涨落变化， t 1 4 2 ． 9 s 时， 达到峰值 9 ． 9 3 M m ／ s 。主 裂纹 b D速度和加速度的变化趋势和 a D基本一致 。 4 00 3 5 0 3 00 ‘ 25 0 b g 2 00 1 5 0 暑 1 00 5 0 1 5 0 2 0 0 t ／ Ix s b ]b 次裂 纹 b S e c o n d a r y c r a c k 图 8 裂纹扩展速度和加速度变化曲线 F i g ．8 Ve l o c i t y a n d a c c e l e r a t i o n c u r v e o f c r a c k s p r o p a g a t i o n 3 ． 4 裂纹尖端的动态应力强度因子 图9为裂纹尖端动态应力强度 因子变化 曲线 。 炸药爆炸后 ， 能量迅速释放 ， 产生强 烈的冲击波 ， 并 快速衰减为应力波 ， 膨胀波首先作用于裂纹尖端 ， 应 力强度因子产生 ， 主裂纹 的应力强度因子 K ， 其值 由最大值开始振荡减小， 又振荡增加至第二个峰值， 2 5 2 0 1 5 1 0 。 蛊 0 0 5 一 1 0 型 一 1 5 -2 0 然后振荡减小。图 9 a 中， 主裂纹 a B尖端的动 态 应力强度 因子 K 由 t 1 6 ． 7 tx s时 的第一个 峰值 3 ． 6 MN ／ m ， 开始振荡减小 ， t 1 2 6 ． 7 Ix s时 ， 降低 至最小值 1 ． 0 5 MN ／ m ， 之 后振荡增加 ， t 1 4 0 s 时增至第二个峰值 2 ． 4 5 M N ／ m ， 之后振荡减小至 裂纹止裂。图 9 b 中， 主裂纹 尖端 的动态应力 爆破 2 0 1 8年 3月 强度 因 子 K 由 t3 3 ． 3 I x s时 的第 一 个 峰 值 3 ． 8 7 MN ／ m ， 开始振荡减小 ， t 1 2 3 ． 3 s时， 降低 至最 小 值 1 ． 2 9 MN ／ m ， 之 后 振 荡 增 加 ， t 1 5 6 ． 7 s 时增至第二个峰值 2 ． 9 4 MN ／ m ， 之后振 荡减小至裂纹止裂 。这种振荡性充分体现 了应力波 与裂纹的相互作用。之所 以出现第二个峰值 ， 可能 是因为由边界反射 的拉 伸应力波再次 到达裂纹尖 端 ， 对其扩展产生了影响。次裂纹未扩展前 ， 其预制 裂纹的尖端 已经有应力强度 因子产生 ， 且随着应力 波在试件 中的传播 而呈现振荡变化， 由图 9 a t 1 0 0 s 时， 次裂纹 o D尖端 的动态应力强度 因子 K。 达到最大值 2 ． 3 6 MN ／ m ， 此时裂纹开始 扩展 ， 之 后 振荡减小 。由图 9 b ， t 1 5 0 I X S 时 ， 次裂纹 尖 端 的 动 态 应 力 强 度 因 子 K。达 到 最 大 值 2 ． 6 7 MN ／ m ， 此 时裂纹开始扩展 ， 之后 振荡减 O 小。次裂纹尖端应力强度因子 的变化曲线也反映了 预制裂纹两端在应力波作用下 能量积聚 、 释放 以及 裂纹起裂 、 扩展的过程 ， 爆炸应力波传播到预制裂纹 面时发生反射 、 透射 、 绕射等 ， 消耗大量能量 ， 并在预 制裂纹两端出现应力集中现象 ， 此时能量逐渐积累， 动态应力强度因子不断振荡增 大， 能量积聚到一定 程度后 ， 预制裂纹两端起裂 ， 动态应力强度因子开始 下降， 随着应力波的衰减， 驱动裂纹扩展的能量逐渐 减弱， 裂纹尖端的动态应力强度因子逐渐减小。动态 应力强度因子 一直在不断的振荡变化 ， 总体呈下 降的趋势。裂纹扩展 的过程 中 K。 基本都小于 ， 说 明应力波与裂纹尖端相互作用过程中， P波起到了主 要作用， ．s波的作用次之。 、 的振荡性变化充分 体现了应力波对裂纹扩展的影响。这些都为研究定 向断裂控制爆破提供了有效的试验依据。 4 3 昌 ● z 2 窖 5O 1 00 1 50 2 0 0 2 5 0 0 50 1 O0 l 50 2 00 2 5 0 t ／ k t s t ／ gs a 方案a b 方案b r a P r o g r a m． a f b P r o g r a m． h 图 9 裂纹尖端 的动态 应力 强度 因子 F i g ．9 Dy n a mi c s t r e s s i n t e n s i t y f a c t o r a t c r a c k t i p 4 结论 采用爆炸加载数字激光动态焦散线试验系统 ， 对设置垂直与平行两组裂纹 的有机玻璃双孔模 型， 进行了定向断裂爆炸试验 。根据试验结果分析了两 组预制裂纹的扩展路径 、 速度 、 加速度和裂尖动态应 力强度 因子变化规律。得到如下结论 1 在爆炸应力波作用下 ， 预制裂纹尖端起裂 ， 并扩展 。水平预制裂纹时 ， 次裂纹与相 向主裂纹分 别交汇 ， 并移向异方 已有裂纹面。竖直预制裂纹时 ， 次裂纹沿原有竖直方向扩展 5 m n l 。 2 炸药爆炸后 ， 主裂纹 的扩展速度迅速达到 峰值 ， 之后开始振荡减小 ， 其加速度呈现波浪起伏式 的振荡变化。次裂纹起裂后速度增 大至峰值 ， 然后 开始减小。 3 主裂纹尖端 的动态应力强度 因子 K 从 峰 值振荡减小 ， 又振荡增加至第二个峰值 ， 之后振荡减 小 。次裂纹尖端的动态应力强度 因子 K 达到最大 时， 次裂纹起裂 ， 之后 ． 振荡减小。裂纹扩展的过 程 中 基本都小于 K 。这种振荡性变化充分体现 了应力波对裂纹扩展的影响。 参考文献 R e f e r e n c e s [ 1 ] C H E N P ， S I H G． E l a s t o d y n a m i c c r a c k p r o b l e m． i n M e c h a n i c s o f f r a c t u r e [ M] ． N o o r d h o f I n t P u b l ， 1 9 7 7 ． [ 2 ] B O N A M Y D， R A V I C H A N D A R K ． I n t e r a c t i o n o f s h e a r w a v e s a n d p r o p a g a t i n g c r a c k s [ J ] ． P h y s i c a l R e v i e w L e t t e r s， 20 03， 91 1 4． 下转第 4 8页 4 3 2 l 一 ， g ． z 一 4 8 爆破 2 0 1 8年 3月 上接第 2 O页 [ 3 ] R A V I C H A N D A R K， K N A U S S W． A n e x p e r i me n t a l i n v e s t i g a t i o n i nt o d y n a mi c f r a c t ur eI V．o n t he i n t e r a c t i o n o f s t r e s s w a v e s w i t h p r o p a g a t i n g c r a c k s [ J ] ． I n t e r n a t i o n al J o u rna l o f F r a c t u r e， 1 9 8 4， 2 6 1 8 9 - 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l a s t i c i n v e s t i g a t i o n s o f t h e e f f e c t o f e x p l o s i v e s t r e s s wa v e s o n a n p r o pa g a t e i n g h i g h