钢筋混凝土构件的大孔径静态破碎技术研究.pdf

第３７卷 第４期 ２０２０年１２月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３７ Ｎｏ． ４  Ｄｅｃ． ２０２０ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０２０． ０４． ０２１ 钢筋混凝土构件的大孔径静态破碎技术研究* 娄 荣 １， 陈威文１， 周方均２， 邢黎明２， 商圣波２， 倪晓静１，３ （１．华汇工程设计集团股份有限公司，绍兴３１２０００；２．华汇建设集团有限公司，嵊州３１２４００； ３．浙江大学，杭州３１００２７） 摘 要 对于钢筋混凝土临时构件的拆除， 提出一种沿着轴线设置大直径预埋孔进行静态破碎的方法。基 于扩展有限元方法， 对某截面尺寸为５００ ｍｍ ５００ ｍｍ钢筋混凝土梁的静态破碎过程进行了数值模拟。模 拟结果表明 裂缝沿着截面对角线方向扩展。应变能释放率结果显示静态破碎过程可分为弹性变形、 裂缝稳 定扩展与裂缝失稳扩展三个阶段， 且拉应力为裂缝扩展的主导因素。针对大孔径静态破碎的冲孔问题， 提出 了一种可用于钢筋混凝土构件的防冲孔构造， 进而采用足尺模型试验验证了大孔径静态破碎技术的可行性。 关键词 大孔径静态破碎；扩展有限元法；钢筋混凝土；防冲孔；模型试验 中图分类号 ＴＵ３７１． ５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０２０）０４ －０１２７ －０５ Ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ Ｃｒａｃｋｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｗｉｔｈ Ｌａｒｇｅ Ｅｍｂｅｄｄｅｄ Ｈｏｌｅ ＬＯＵ Ｒｏｎｇ１，ＣＨＥＮ Ｗｅｉ-ｗｅｎ１，ＺＨＯＵ Ｆａｎｇ-ｊｕｎ２，ＸＩＮ Ｌｉ-ｍｉｎｇ２，ＳＨＡＮ Ｓｈｅｎ-ｂｏ２，ＮＩ Ｘｉａｏ-ｊｉｎ１， ３ （１． Ｈｕａｈｕｉ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｄｅｓｉｇｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｓｈａｏｘｉｎｇ ３１２０００，Ｃｈｉｎａ； ２． Ｈｕａｈｕｉ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｓｈｅｎｇｚｈｏｕ ３１２４００，Ｃｈｉｎａ； ３． Ｚｈｅｊｉａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｈａｎｚｈｏｕ ３１００２７，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ａ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｓｃｈｅｍｅ ｏｆ ｔｅｍｐｏｒａｒｙ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ ｃｒａｃｋｉｎｇ ａｇｅｎｔ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｗｉｔｈ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｈｏｌｅ ｅｍｂｅｄｄｅｄ ａｌｏｎｇ ｉｔｓ ａｘｉｓ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｅｘｔｅｎｄｅｄ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ，ｔｈｅ ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ａ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ｗｉｔｈ ａ ｓｅｃｔｉｏｎ ｓｉｚｅ ｏｆ ５００ ｍｍ ５００ ｍｍ ｉｓ ｓｉｍｕｌａｔｅｄ． Ｔｈｅ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ｒｏｕｔｅ ｉｓ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ｄｉａｇｏｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ ｓｅｃｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｓｔｒａｉｎ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｒａｔｅ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｓｓ ａｃｃｏｕｎｔｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｍａｉｎ ｍｏｔｉｖａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ． Ａｎｄ ｔｈｅ ｓｔａｔｉｃ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｃａｎ ｂｅ ｄｉｖｉｄｅｄ ｉｎｔｏ ｔｈｒｅｅ ｓｔａｇｅｓｅｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ，ｓｔａｂｌｅ ｃｒａｃｋ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ａｎｄ ｕｎｓｔａｂｌｅ ｃｒａｃｋ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ． Ａｉｍｉｎｇ ａｔ ｔｈｅ ｐｕｎｃｈｉｎｇ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｓｔａｔｉｃ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｗｉｔｈ ａ ｌａｒｇｅ ｈｏｌｅ，ａ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｐｒｅｖｅｎｔｉｎｇ ｔｈｅ ｐｈｅｎｏｍ- ｅｎｏｎ ｏｆ ｈｏｌｅ ｐｕｎｃｈｉｎｇ ｓｕｉｔａｂｌｅ ｆｏｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ． Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｆｕｌｌ-ｓｃａｌｅ ｍｏｄｅｌ ｔｅｓｔｓ ｈａｖｅ ｐｒｏｖｅｄ ｔｈｅ ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｗｉｔｈ ｌａｒｇｅ ｅｍｂｅｄｄｅｄ ｈｏｌｅ ａｌｏｎｇ ｔｈｅ ａｘｉｓ ｏｆ ａ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃ- ｔｕｒｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｗｉｔｈ ｌａｒｇｅ ｅｍｂｅｄｄｅｄ ｈｏｌｅ；ｅｘｔｅｎｄｅｄ ｆｉｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ；ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎ- ｃｒｅｔｅ；ｈｏｌｅ ｐｕｎｃｈｉｎｇ ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ；ｆｕｌｌ-ｓｃａｌｅ ｍｏｄｅｌ ｔｅｓｔ 收稿日期２０２０ －０７ －３１ 作者简介娄 荣（１９８１ －） ， 男， 高级工程师、 博士， 从事静态破碎技 术研究， （Ｅ-ｍａｉｌ）ｌｏｕｒｏｎｇ＠ ｚｊｕ． ｅｄｕ． ｃｎ。 基金项目绍兴市科技计划项目（２０１８Ａ２１０１０） 大面积开挖的深基坑施工过程中， 一般需设置若干道钢筋混凝土梁作为支撑。施工完毕后， 支撑 梁的拆除成为影响施工进度的重要因素。目前常用 的拆除方法有爆破拆除、 机械拆除和人工拆除等， 这 些方法均会产生大量飞石、 粉尘和噪音。除此之外， 爆破拆除伴随着巨大的冲击力， 并对周围的建筑物 万方数据 以及管线设施产生不利影响； 机械拆除一般采用镐 头机， 施工过程中不仅振动和噪声大， 工期也较长； 而人工拆除法劳动强度大， 效率低。特别是在城市 ＣＢＤ区域， 如何安全、 快速、 经济、 环保地拆除钢筋 混凝土支撑梁， 是一个具有现实意义的课题。 静态破碎技术又称“无声破碎技术” ， 其原理为 利用静态破碎剂水化反应产生的体积膨胀， 使被破 碎体开裂、 破碎［ １，２］。目前该技术在矿山开采、 水利 工程等领域已经得到了广泛应用［ ３］， 在钢筋混凝土 结构拆除中应用尚不多见。事实上对于钢筋混凝土 构件的拆除， 只需在预埋孔中灌注静态破碎剂，１ ｈ 左右便可产生较大膨胀压力，１２ ｈ内完成破碎作 业［ １，２］， 整个过程可视为准静态过程。与目前常用 的拆除方法相比， 静态破碎技术可有效减少拆除过 程中的振动、 粉尘以及噪声， 具有良好的社会效益。 １ 钢筋混凝土构件的静态破碎 如图１所示， 目前钢筋混凝土结构在静态破碎 时， 一般是在构件高度方向布置直径不超过５０ ｍｍ 的预埋孔［ ４，５］， 孔间距在 １５０ ～３００ ｍｍ之间， 为达到 破碎效果， 需要先将箍筋切断。基坑支撑梁的受力 以轴向偏心受压为主， 密密麻麻的预埋孔引起的应 力集中对其承载力有较大的影响， 也不便于灌注静 态破碎剂。 图１ 常规的静态破碎孔布置 Ｆｉｇ． １ Ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｏｆ ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ ｃｒａｃｋ ｈｏｌｅ 文献［５］的研究表明，４０ ｍｍ孔径静态破碎的 最大膨胀压力约为３０ ＭＰａ， 而１００ ｍｍ孔径的静态 破碎最大膨胀力可达２００ ＭＰａ以上。此外， 大孔径 静态破碎发挥药效所需时间也更短［ ４，５］。由于冲孔 问题［ ４］， 目前大孔径静态破碎在实际工程中的应用 尚不多见。国内有学者提出了堵孔器来解决冲孔问 题［ ４］， 然而构造较为复杂， 不便于在实际工程中推 广应用。针对钢筋混凝土构件的拆除， 提出一种沿 着构件轴线布置大直径预埋孔进行静态破碎的方 案， 其主要优点在于１）采用了对支撑梁承载力影 响较小的预埋孔布置方式；２）大直径预埋孔两端均 采用软管与注浆口和排气口相连， 通过软管的弯折 防止静态破碎剂冲孔；３）在构件破碎拆除时， 采用 灌浆机集中灌注静态破碎剂浆液， 施工快速便捷。 在此基础上， 通过扩展有限元方法研究了该静态破 碎方案的裂缝扩展过程， 进而采用足尺模型试验进 行验证。 ２ 基于扩展有限元法的裂缝扩展研究 ２． １ 扩展有限元法 扩展有限元方法由美国西北大学的Ｂｅｌｙｔｓｃｈｋｏ 和Ｂｌａｃｋ于１９９９年提出。其基本原理为 单元内部 的不连续面采用法向水平集φ（Ｘ）和切向水平集ψ （Ｘ） 描述， 独立于计算网格， 从而避免了网格的频繁 重剖分［ ６］。在常规有限元法基础之上， 其位移模式 增加了反映内部裂缝面的加强函数［ ６，７］， 如式（ １）～ （４） 所示 ｕｈ（ｘ）＝∑ ｉ∈Ｎ Ｎｉ（ｘ [ ）ｕｉ＋ Ｈ（ｘ）ａ { Ｉ ｉ∈ＮΓ ＋∑ ４ α ＝１ Ｆα（ｘ）ｂα Ｉ ｉ∈Ｎ ] Λ （１） Ｈ（ｘ）＝ １， ｉｆ（ｘ － ｘ*） ｎ ≥ ０ － １， { ｏｔｈｅｒｗｉｓｅ （２） ［Ｆα（ｘ） ，α ＝ １， ，４］ [ ＝ ｒ ｓｉｎ θ ２ ｒ ｃｏｓ θ ２ ｒ ｓｉｎ θ ２ ｓｉｎ θ ｒ ｓｉｎ θ ２ ｓｉｎ θ ｒ ｃｏｓ θ ２ ｓｉｎ ] θ（３） θ ＝ ａｒｃｔａｎ ψ φ （４） 式（２）中Ｎ为所有区域的集合；ＮΓ为开裂区 域；Ｈ（ｘ） 为跳跃函数；ａＩ为开裂区域单元的加强自 由度， 用于考虑单元内部裂缝两边位移场的不连续 性；ＮΛ为裂缝尖端区域；Ｆα（ｘ）为裂缝尖端的渐进 函数；ｂα Ｉ为裂缝尖端单元的加强自由度， 用于考虑 裂缝尖端的奇异性。式（３）中ｘ*为高斯点ｘ在裂 缝面上的垂直投影；ｎ为裂缝上 ｘ* 处的单位外法向 量；ｒ ＝ψ２ ＋ φ ２。 ２． ２ 算例研究 某钢筋混凝土支撑梁长度为６ ｍ， 截面如图２ 所示。配置的钢筋为 直径８ ｍｍ间距为１００ ｍｍ的 四肢箍； 上下各４Ｃ２０纵向受力钢筋；左右各配置 ２Ｃ１８腰筋。所有钢筋均采用ＨＲＢ４００， 混凝土强度 等级为Ｃ３０。预埋孔沿着支撑梁的轴向布置， 直径 为９０ ｍｍ。 分析时采用了Ａｂａｑｕｓ软件的扩展有限元模 ８２１爆 破 ２０２０年１２月 万方数据 块［ ７］。支撑梁的长度超过截面尺寸的十倍， 中部截 面近似处于平面应变受力状态， 因而将模型简化为 轴向长度为３００ ｍｍ， 内含两道箍筋的三维模型。混 凝土的极限拉应变εｔｕ≈１． ０ １０ －４， 而静态破碎剂 的体积膨胀可达固相体积的３倍以上［ １］。因此裂缝 稳定扩展阶段的体积变形对静态破碎剂膨胀压力的 影响较小， 分析时静态破碎剂的膨胀力通过在预埋 孔壁施加压力来模拟。 图２ 内支撑梁截面示意图（ 单位ｍｍ） Ｆｉｇ． ２ Ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｓｔｒｕｔ（ｕｎｉｔｍｍ） 模型中混凝土部分采用Ｃ３Ｄ８Ｒ单元， 采用指数 法则计算等效应变能释放率［ ８-１１］， 且指数均取 １． ０； 抗压和抗拉强度分别取２０． １ ＭＰａ和２． ０１ ＭＰａ； 弹 性模量为Ｅｃ＝２９． ５ ＧＰａ， 泊松比取０． ２， 混凝土的临 界应变能释放率取１２０ Ｎ／ ｍ。钢筋部分采用理想弹 塑性本构模型， 屈服强度取３６０ ＭＰａ， 泊松比取为 ０． ３， 弹性模量Ｅｓ＝２００ ＧＰａ。钢筋与混凝土之间粘 结采用嵌入约束关系模拟， 模型两端均施加轴线方 向的位移约束。数值模拟结果显示， 静态破碎过程 可分为三个阶段 １） 第一阶段为弹性变形阶段， 在膨胀压力不大 于２． ０４ ＭＰａ时， 支撑梁处于弹性受力状态。截面各 方向的刚度不同， 其中对角线方向的刚度最大， 各边 中部方向刚度最小， 因而对角线方向变形最小， 各边 中部变形最大， 截面内的变形模式如图３所示。在 此位移模式下， 最大主拉应力垂直于４条对角线。 当膨胀压力Ｐ ＝２． ０４ ＭＰａ时， 预埋孔附近混凝土的 最大主拉应力达到混凝土抗拉强度， 初始裂缝产生。 ２） 第二阶段为裂缝稳定扩展阶段， 裂缝扩展过 程中的应变能释放率如图４所示。应变能释放率是 判断裂缝扩展的宏观指标， 根据受力和开裂模式的 不同， 应变能释放率可分为Ⅰ型（ 张开型） 、Ⅱ型（滑 移型） 、 和Ⅲ型（ 撕裂型） 三种基本类型［ ６］。其中， Ⅰ 型应变能释放率对应于拉应力作用下裂缝面的垂直 分离模式。分析结果显示， 裂缝扩展过程中，Ⅱ型和 Ⅲ型应变能释放率计算结果可忽略不计， 这表明拉 应力为裂缝扩展的主导因素。 图３ 截面上的变形和最大主拉应力 Ｆｉｇ． ３ Ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｍａｘｉｍｕｍ ｐｒｉｎｃｉｐａｌ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｓｓ ｉｎ ｃｒｏｓｓ ｓｅｃｔｉｏｎ 图４ 裂缝扩展过程中的应变能释放率 Ｆｉｇ． ４ Ｓｔｒａｉｎ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｒａｔｅ ｄｕｒｉｎｇ ｃｒａｃｋ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ 随着膨胀压力的增大， 应变能释放率开始增大， 裂缝逐步由截面内部向外扩展。当膨胀压力Ｐ ＝ １９． ４ ＭＰａ时， 应变能释放率开始急剧增大， 裂缝快 速扩展， 这就是稳定扩展与失稳扩展之间的临界点； ３） 第三阶段为裂缝失稳扩展， 此阶段膨胀压力 的微小增大即可引起裂缝快速扩展， 最终裂缝在对 角线方向贯通， 如图５所示。分析结果表明， 当膨胀 压力达到１９． ４ ＭＰａ时， 裂缝扩展到钢筋混凝土梁的 表面， 而现有的静态破碎剂产品在１２ ｈ内可达到 ３０ ＭＰａ以上的膨胀压力［ ４，５］， 这表明该静态破碎方 案是可行的。在裂缝扩展过程中， 纵向钢筋一直处 于低应力水平， 表明其影响可忽略； 而箍筋的应力在 裂缝扩展过程中不断增加。 ３ 模型试验研究 试验件的截面、 配筋与材料等信息与前述数值 分析模型相同。详细构造如图６所示，长度为 １． ８ ｍ， 沿着试验件的轴线布置预埋孔， 两端分别设 置注浆口和排气口。 ９２１第３７卷 第４期 娄 荣， 陈威文， 周方均， 等 钢筋混凝土构件的大孔径静态破碎技术研究 万方数据 预埋管件的组装如图７所示。中部管件采用 ＰＥ管， 直径为９０ ｍｍ。两端均采用ＰＶＣ材质的偏 心异径接头， 其中在注浆口一端的小头偏向预埋管 的底部， 而排气口一端的小头偏向直预埋管的顶部， 以保证静态破碎剂浆液灌注饱满。两端偏心异径接 头均采用直径为３０ ｍｍ的金属压力软管与注浆口 和排气口连接。 图５ 裂缝扩展分析结果 Ｆｉｇ． ５ Ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｃｒａｃｋ ｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ 图６ 试验件构造图（ 单位ｍｍ） Ｆｉｇ． ６ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｅｓｔ ｍｏｄｅｌ（ｕｎｉｔｍｍ） 图７ 预埋管组装图 Ｆｉｇ． ７ Ａｓｓｅｍｂｌｉｎｇ ｏｆ ｅｍｂｅｄｄｅｄ ｐｉｐｅ 防冲孔构造如图８所示， 通过金属压力软管的 弯折减小注浆口和排气口的压力。破碎剂浆液采用 灌浆机灌注， 为便于与灌浆机的出料口连接， 在金属 压力软管口部与直径为５０ ｍｍ的钢管相连接。试 验表明， 弯折一次即可有效防止冲孔， 且不影响灌注 静态破碎剂浆液。上述所有配件均选用国标规格， 所有预埋管件均固定在箍筋上。 静态破碎剂浆液按照３∶１０水灰比配置， 如图９ 所示为灌浆完成１ ｈ后的裂缝扩展结果。可见， 裂 缝已经扩展到试验件表面， 主要裂缝均出现在试验 件的角部， 与前述数值模拟结果相符。 图８ 防冲孔设计 Ｆｉｇ． ８ Ｂｌａｓｔｉｎｇ-ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ 图９ 模型试验结果 Ｆｉｇ． ９ Ｒｅｓｕｌｔ ｏｆ ｍｏｄｅｌ ｔｅｓｔ ４ 结论 １） 针对钢筋混凝土临时构件的拆除， 提出了一 种沿着构件轴向布置大直径预埋孔进行静态破碎的 方法， 数值计算与足尺模型试验均表明该方案的可 行性。 ２） 数值模拟与模型试验均表明， 该静态破碎方 案中裂缝沿着截面对角线方向扩展， 拉应力为裂缝 扩展的主导因素。 ３） 足尺试验研究表明， 通过金属压力软管的弯 折可有效防止大孔径静态破碎发生冲孔。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 马芹永， 薛志翔， 宫志颖， 等．钢筋混凝土梁静态破裂 试验与应变分析［Ｊ］．爆破，２０１７，３４（３） １４-１９． ［１］ ＭＡ Ｑ Ｙ，ＸＵＥ Ｚ Ｘ，ＧＯＮＧ Ｚ Ｙ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｆａｉｌｕｒｅ ｍｏｄｅ ａｎｄ ｓｔｒａｉｎ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｓｔａｔｉｃ ｃｒａｃｋｉｎｇ ａｇｅｎｔ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１７， ３４（３） １４-１９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 崔年生， 张大宁， 郭连军， 等．混凝土静态破碎效果实 验研究［Ｊ］．工程爆破，２０１８，２４（３） １４-１９． ［２］ ＣＵＩ Ｎ Ｓ，ＺＨＡＮＧ Ｄ Ｎ，ＧＵＯ Ｌ Ｊ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｓｔａｔｉｃ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１８，２４（３） １４-１９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 王玉杰．静态破裂技术及机理研究．［Ｄ］．武汉 武汉理 工大学，２００９． ０３１爆 破 ２０２０年１２月 万方数据 ［３］ ＷＡＮＧ Ｙｕ-ｊｉｅ． Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｎｏｎ-ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ．［Ｄ］． ＷｕｈａｎＷｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 温尊礼， 徐全军， 姜 楠， 等．新型大孔径静态破碎技 术的试验研究［Ｊ］．探矿工程，２０１３，４０（５） ７２-７４． ［４］ ＷＥＮＧ Ｚ Ｌ，ＸＵ Ｑ Ｊ，ＪＩＡＮＧ Ｎ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ａ ｎｅｗ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｓｔａｔｉｃ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｂｏｒｅｈｏｌｅ［Ｊ］． ＥｘｐｌｏｒａｔｉｏｎＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１３，２０１３， ４０（５） ７２-７４．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 姜 楠， 徐全军， 龙 源．大孔径静态破碎膨胀压力特 性及布孔参数分析［Ｊ］．爆炸与冲击，２０１５，３５（４） ４６７- ４７２． ［５］ ＪＩＡＮＧ Ｎ，ＸＵ Ｑ Ｊ，ＬＯＮＧ Ｙ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐａｎｓｉｖｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ａｎｄ ｂｏｒｅｈｏｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｌａｒｇｅ ｓｃａｌｅ ｂｏｒｅｈｏｌｅ ｓｏｕｎｄｌｅｓｓ ｃｒａｃｋｉｎｇ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ａｎｄ Ｓｈｏｃｋｗａｖｅｓ，２０１５，３５（４） ４６７-４７２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 余天堂．扩展有限单元法理论、 应用及程序［Ｍ］．北 京 科学出版社，２０１４３９-４０． ［７］ ＦＲＡＮＣＩＳＣＯ Ｃｒｕｚａ，ＤＥＡＮＥ Ｒｏｅｈｌ，ＥＵＲＰＥＤＥＳ Ｊｒ． Ａｎ ＸＦＥＭ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｉｎ Ａｂａｑｕｓ ｔｏ ｍｏｄｅｌ ｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏｎｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｆｒａｃｔｕｒｅｓ ｉｎ ｐｏｒｏｕｓ ｒｏｃｋｓ［Ｊ］． Ｃｏｍｐｕｔｅｒｓ ａｎｄ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃｓ，２０１９，１１２（８） １３５-１４６． ［８］ Ａ Ｂｏｙａｎｏ，Ｊ Ｄｅ Ｇｒａｃｉａ，Ａ Ａｒｒｅｓｅ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｓ- ｓｅｓｓｍｅｎｔ ｏｆ ａｎ Ｅｎｄ Ｎｏｔｃｈｅｄ Ｆｌｅｘｕｒｅ ｔｅｓｔ ｃｏｎｆｉｇｕｒａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ａｎ ｉｎｓｅｒｔｅｄ ｒｏｌｌｅｒ ｆｏｒ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｍｉｘｅｄ-ｍｏｄｅ Ｉ／ ＩＩ ｆｒａｃ- ｔｕｒｅ ｔｏｕｇｈｎｅｓｓ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ， ２０１６，１６３（９） ４６２-４７５． ［９］ ＤＥ Ｘｉｅ，ＳＨＥＲＲＩＬＬ Ｂ，ＢＩＧＧＥＲＳ Ｊｒ． Ｓｔｒａｉｎ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｒａｔｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ａ ｍｏｖｉｎｇ ｄｅｌａｍｉｎａｔｉｏｎ ｆｒｏｎｔ ｏｆ ａｒｂｉ- ｔｒａｒｙ ｓｈａｐｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｖｉｒｔｕａｌ ｃｒａｃｋ ｃｌｏｓｕｒｅ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ． Ｐａｒｔ ＩＩＳｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｍｏｄｅｌｉｎｇ ｄｅｔａｉｌｓ［Ｊ］． Ｅｎｇｉ- ｎｅｅｒｉｎｇ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２００６，７３（６） ７８６-８０１． ［１０］ ＧＢ５００１０２０１０混凝土结构设计规范［Ｓ］．北京 中 国建筑工业出版社，２０１５． ［１１］ Ｓ Ｍｕｒａｌｉｄｈａｒａ，Ｂ Ｋ Ｐｒａｓａｄ，Ｒ Ｋ Ｓｉｎｇｈ． Ｓｉｚｅ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｅｎｅｒｇｙ ｆｒｏｍ ｆｒａｃｔｕｒｅ ｅｎｅｒｇｙ ｒｅｌｅａｓｅ ｒａｔｅ ｉｎ ｐｌａｉｎ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍｓ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｆｒａｃｔｕｒｅ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ， ２０１３，９８（１） ２８４-２９５． 英文编辑 柯 波 科技论文写作小知识 摘要 摘要是以提供文献内容梗概为目的， 不加评论和补充解释， 简明、 确切地记述文献重要内容的短文。摘 要应具有独立性和自明性， 并且拥有与文献同等量的主要信息， 即不阅读全文， 就能获得必要的信息。一篇 完整的论文都要求写随文摘要， 按摘要的不同功能来划分， 大致有如下３种类型 （１）报道性摘要 报道性摘要是指明一次文献的主题范围及内容梗概的简明摘要， 相当于简介。报道性摘要一般用来反 映科技论文的目的、 方法及主要结果与结论， 在有限的字数内向读者提供尽可能多的定性或定量的信息， 充 分反映该研究的创新之处。科技论文如果没有创新内容， 如果没有经得起检验的与众不同的方法或结论， 是 不会引起读者的阅读兴趣的， 所以建议学术性期刊（或论文集）多选用报道性摘要， 用比其他类摘要字数稍 多的篇幅， 向读者介绍论文的主要内容， 以“摘录要点”的形式报道出作者的主要研究成果和比较完整的定 量及定性的信息， 篇幅以３００字左右为宜。 （２）指示性摘要 指示性摘要是指明一次文献的论题及取得的成果的性质和水平的摘要， 其目的是使读者对该研究的主 要内容（即作者做了什么工作）有一个轮廓性的了解。创新内容较少的论文， 其摘要可写成指示性摘要， 一 般适用于学术性期刊的简报、 问题讨论等栏目以及技术性期刊等只概括地介绍论文的论题， 使读者对论文的 主要内容有大致的了解， 篇幅以１００字左右为宜。 （３）报道-指示性摘要 报道-指示性摘要是以报道性摘要的形式表述论文中价值最高的那部分内容， 其余部分则以指示性摘 要形式表达， 篇幅以１００ ～２００字为宜。 论文发表的最终目的是要被人利用， 如果摘要写得不好， 在当今信息激增的时代论文进入文摘、 杂 志、 检索数据库后， 被人阅读、 引用的机会就会少得多， 甚至丧失， 一篇论文价值很高， 创新内容很多， 若写 成指示性摘要， 也可能会失去较多的读者。所以一般地说， 向学术性期刊投稿， 应选用报道性摘要形式， 只有创新内容较少的论文， 其摘要可写成报道-指示性或指示性摘要。 １３１第３７卷 第４期 娄 荣， 陈威文， 周方均， 等 钢筋混凝土构件的大孔径静态破碎技术研究 万方数据