含水土质边坡的爆破振动响应及破坏模式研究.pdf

第 35 卷 第 1 期 2018 年 3 月 爆 破 BLASTING Vol. 35 No. 1 ▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂▂ Mar. 2018 doi 10. 3963/ j. issn. 1001 -487X. 2018. 01. 005 含水土质边坡的爆破振动响应及破坏模式研究* 邹 锐 1， 2， 王玉杰1， 任少峰2， 3， 陶 明4 （1. 武汉理工大学 资源与环境工程学院， 武汉， 430070; 2. 贵州新联爆破工程集团有限公司， 贵阳 550002; 3. 西南能矿集团股份有限公司， 贵阳 550004; 4. 中南大学 资源与安全工程学院， 长沙 410083 摘 要 公路边坡施工期间在频繁遭受爆破振动作用影响的同时， 还会经常承受降雨和水位升降变化的影 响。为探讨爆破振动荷载与地下水协同作用下土质路基边坡稳定性， 建立了土质边坡的有限元模型， 研究了 爆破振动荷载和地下水协同作用下土质路基边坡的振动响应规律， 并建立了几何相似系数为 1∶ 10 的试验模 型， 研究了存在地下水和不存在地下水时土质路基边坡在爆破振动荷载下的响应特征， 进一步探讨了土质路 基边坡在爆破振动作用下的渐进性破坏机理。研究发现 随着地下水位的升高， 土质路基边坡不同位置的振 动加速度减小； 随着地下水位的上升， 土质路基边坡不同位置的振动位移逐渐增加， 而振动速度减小； 在相同 水位和爆破振动条件下， 沿着边坡高度方向振动位移和振动速度都是减小的。无地下水时， 起始于坡脚的震 源， 坡顶会出现明显的圆弧形滑移破坏， 坡脚和坡顶破坏最为严重； 有地下水时， 坡脚在爆破振动波的作用下 发生了拉裂破坏， 而坡顶没有出现破坏。 关键词 土质边坡；爆破振动荷载；地下水；振动响应规律；破坏模式 中图分类号 TD235. 3 文献标识码 A 文章编号 1001 -487X 2018 01 -0027 -08 Study on Vibration Response and Failure Mode of Soil Slope with Groundwater ZOU Rui1， 2， WANG Yu-jie1， REN Shao-feng2， 3， TAO Ming4 （1. School of Resources and Environmental Engineering， Wuhan University of Technology， Wuhan 430070， China; 2. Guizhou Xinlian Blasting Engineering Group Co Ltd， Guiyang 550002， China; 3. Southwest Energy and Mineral Resources Corporation Co Ltd， Guiyang 550004， China; 4. School of Resources and Safety Engineering， Central South University， Changsha 410083， China Abstract During the construction period of highway slope， the influence of blasting vibration is commonly， which is also affected by rainfall and changes of water level. In order to determine the stability of soil subgrade slope under the influence of blasting vibration load and groundwater， the finite element model of the slope is established， and the dynamic response of the roadbed slope under the coupling of the blasting and groundwater is studied. A test model whose geometric similarity coefficient as 1∶ 10 is established using simulating model test， and indoor model experi- mentation of the slope affected by blasting vibration under different underground water levels is developed. The re- sults show that the blasting vibration acceleration decreases with the increasing of the groundwater levels， and the dis- placement increases with the velocity decreasing. Displacement and velocity decrease along the height of the slope under the conditions of the same water level and blast vibration. When the slope holds no groundwater， the slope top is destroyed. Finally， the slope top and slope foot destruction are most serious， which shows that the slope produces amplification effect on the blasting vibration wave. When the slope holds groundwater， the slope foot is tensiled， how- ever， the slope top is not destroyed. Key words soil slope;blasting load;groundwater;dynamic response;failure mode 万方数据 收稿日期 2017 -12 -28 作者简介 邹 锐 （1978 - ， 男， 高工、 硕士， 主要从事边坡的爆破振 稳定性研究，（E-mail 723489845 qq. com。 通讯作者 任少峰 （1983 - ， 男， 山东莱州人， 高级工程师、 博士后， 主要从事矿山和爆破技术管理，（E-mail rsf1226 163. com。 基金项目 国家自然科学基金项目资助 （No. 11772357 人工高陡边坡失稳是一个比较复杂的问题， 其 中开挖爆破对边坡的影响是一个很重要的因素， 边 坡开挖爆破是在持续的一段时间内连续出现， 爆破 振动反复作用在边坡岩体上， 对边坡的整体稳定影 响极大 [1， 2]。加之近年来我国降雨量显著增强， 尤 其是松散堆积体边坡渗透性显著， 易受地下水的影 响， 在降雨频繁地区的边坡面临地下水和爆破振动 作用的双重影响 [3]。但是， 现行的规范往往是分别 考虑爆破振动和地下水进行边坡工程加固抗震设 计， 并没有给出明确的在爆破振动作用下产生的动 孔隙水压力作用下的设计说明。因此， 以解决工程 结构性能设计为目标， 对爆破振动作用下动孔隙水 压力对边坡稳定性和变形机理研究， 对于边坡工程 的抗震加固设计与建设具有重要的意义。 在边坡爆破振动稳定性方面， 国外 H B Haveni- th 等的研究结果表明振动波的放大和边坡局部形状 有很大的关系 [4]。F Marrara 和 P Suhadolc 通过研 究爆破来探讨振动的放大效应， 研究发现， 爆源的位 置不同、 爆心距不同将产生不同的放大效应 [5]。早 期国内杨桂桐在将拟静力法应用于高陡边坡的爆破 开挖稳定性分析中 [6]。万鹏鹏等的研究结果表明 在正高差边坡上 “鞭梢效应” 表现明显， 在负高差边 坡上 “坡面效应” 表现不明显 [7]。唐海等结合高陡 边坡开挖爆破地震监测成果分析， 指出爆破振动的 传播与高程有很大的关系， 爆源同测点高程差较大 时， 必须考虑高程的影响 [8]。刘磊基于有限元法研 究了爆破振动荷载对边坡的动力相应的影响规 律 [9]。周同岭等通过对地形存在正负高差情况下 爆破振动放大效应的试验研究， 指出负高差使振动 效应减小， 正高差使振动效应增大 [10]。然而国内外 针对边坡爆破振动稳定性的研究多是集中在考虑单 一爆破震动荷载对边坡稳定性的影响， 并较少考虑 地下水和爆破振动荷载的协同作用对边坡稳定性的 影响， 通过建立土质边坡的二维有限元模型， 研究爆 破振动和地下水协同作用下， 边坡的振动响应规律 及破坏模式， 从而为边坡的爆破稳定性判定提供技 术借鉴。 1 边坡计算模型的建立 内蒙古杀虎口某在建高速公路土质路基边坡在 降雨后由于地下水位上升， 在爆破振动施工过程中 发生路基下沉事故， 导致高速公路路面发生开裂， 为 了研究爆破振动荷载和地下水位上升产生的渗透力 联合作用下边坡的稳定性， 以此高速公路土质路基 边坡为工程实例， 研究爆破振动荷载和地下水位上 升对土质路基边坡的稳定性和变形的影响， 其中高 速公路路基边坡现场图及边坡剖面图和路基设计形 式图如图 1、 图 2 所示。 图 1 土质边坡的破坏现场图 Fig. 1 Destruction spot of soil slope 图 2 土质边坡剖面图和路基设计形式图 （单位 m Fig. 2 Soil slope profile and subgrade design （unit m 为了使得研究结论更具有普遍性， 将模型尽可 能的进行概化， 需建立此高速公路土质路基边坡的 概化模型， 通过 Plaxis 软件的前处理程序， 建立了此 边坡的二维有限元模型， 如图 3 所示。网格划分的 尺寸受到输入波动的最短波长控制， 考虑到此方面 的影响， 网格划分尺寸控制在波长的 1/10 1/8 以 内。在进行爆破振动分析时振动波会在模型边界处 反射， 引起扰动。为了避免振动波在边界处的反射， 在模型左侧、 右侧和底部采用动力粘弹性人工边界。 为了研究不同地下水位， 在边坡左侧施加不同水头 高度 H （0 m、 60 m、75 m、85 m 和 100 m ， 右侧固 定水头高度为 50 m。首先对边坡进行稳态渗流分 析， 让边坡内部形成稳定的渗流场， 然后在边坡左侧 坡脚施加爆破源。 由于水平方向的振动是导致边坡发生破坏的直 接原因， 也是影响边坡稳定性的主要因素， 因此主要 研究不同水位下边坡水平方向的加速度、 位移和速 度的变化规律。将研究左侧水头高度分别为 0 m、 60 m、 75 m、 85 m 和100 m， 在左侧边坡坡脚传入爆 82爆 破 2018 年 3 月 万方数据 破振动波时， 研究不同水位下爆破振动对边坡动力 响应的影响。通过工程勘察报告获取边坡的物理力 学参数， 如表 1 所示。 图 3 边坡计算模型示意图 （单位 m Fig. 3 Slope calculation model diagram （unit m 表 1 路基结构物理力学参数表 Table 1 Physical and chemical parameter of subgrade structure 材料类型 密度/ （kgm -3 弹性模量/ MPa 泊松比 粘聚力/ kPa 内摩 擦角/ 渗透系数/ （cms -1 饱和含水率/ 路基21001100. 2021358e -450 土基1930980. 3535255e -625 实际工程中采用乳化炸药， 炸药单元的材料模 型采用高性能炸药材料进行模拟。其中在爆炸作用 时间上， 一般认为冲击波的持续作用时间为 10 -6 10 -1 s， 用三角形脉冲荷载进行爆破震动数值模拟 时， 持续时间也大多为毫秒量级。采用的爆破炸药 参数如表 2 所示。 表 2 爆破炸药参数 Table 2 Explosive parameter 爆速/ （ms -1 炸药密度/ （gcm -3 装药 直径/ mm 钻孔 直径/ mm 单孔装 药量/ kg 5000132402 2 土质边坡的爆破振动响应分析 2. 1 土质路基边坡爆破振动加速度分析 由于边坡的滑坡及破坏主要受到水平振动加速 度的影响， 其产生一定的水平拉力， 在振动作用下当 边坡滑移体达到一定的状态时开始滑坡， 因此为了 研究不同水位下水平加速度的变化规律， 分别提取 了不同水位下沿着坡面高度的水平加速度变化规 律， 如图 4 所示。 图 4 不同水位下沿着边坡高度的水平加速度变化规律 Fig. 4 Change rules of horizontal acceleration along the slope height under different groundwater levels 92第 35 卷 第 1 期 邹 锐， 王玉杰， 任少峰， 等 含水土质边坡的爆破振动响应及破坏模式研究 万方数据 由图 4 可知， 随着地下水位的升高边坡不同位 置的振动加速度逐渐减小， 说明地下水位存在增加 了坡内的阻尼， 使得土质边坡的振动程度减弱。此 外由不同监测点的振动加速度时程可以看出， 地下 水的存在使得爆破振动后期的波动幅度明显小于坡 内无地下水时的波动幅度， 说明地下水的存在增加 了爆破振动波的衰减过程， 使得爆破振动的提早结 束振动。因此， 在实际工程中， 地下水的存在一定程 度上具有减轻爆破振动的作用， 可使得爆破振动波 在土质边坡中的衰减速度增快， 可以将其作为一种 土质边坡的防护措施， 从而保证边坡在爆破振动作 用下的稳定性。在边坡左侧坡脚传入爆破振动波 时， 爆破振动作用下沿着左侧边坡高度方向边坡最 大水平加速度呈现减小的趋势， 且随着地下水位的 升高边坡所有监测点的最大水平振动加速度逐渐减 小， 地下水位的存在使得边坡坡脚位置的最大水平 加速度最大减小了 62， 说明地下水具有明显的阻 尼效果。而沿着边坡高度方向， 不同水位下， 边坡顶 部的最大水平振动加速度比坡脚位置的水平加速度 最大减少了 93， 说明当爆破振动波传播到坡顶时 其在地下水和土体介质中的衰减程度明显。对于右 侧坡面， 随着地下水位的升高沿着坡面的水平最大 加速度仍然呈现出减小的趋势， 而沿着坡面高度方 向， 其水平最大加速度呈现增大的趋势。分析其原 因主要是由于， 爆破振动源在左侧边坡坡脚， 其距离 右侧边坡坡顶比较近， 因此右侧边坡坡顶产生的振 动要大于坡脚。 2. 2 土质路基边坡的爆破振动位移分析 为了研究不同水位下沿着边坡高度方向的水平 位移变化规律， 计算了不同水位下边坡不同位置水 平位移， 如图 5 所示。 图 5 不同水位下沿着边坡高度方向最大水平位移 Fig. 5 Change rules of horizontal displacement along the slope height under different groundwater levels 由图 5 可知， 随着地下水位的升高边坡不同位 置的振动位移逐渐增大， 说明地下水位存在使得边 坡内部强度减小， 从而导致边坡的变形增大。此外 由不同监测点的振动位移时程可以看出， 地下水的 存在使得爆破振动后期的波动幅度明显大于坡内无 地下水时的波动幅度， 说明地下水的存在增加边坡 的振动周期。且随着距爆破源距离的增加， 边坡不 同监测点的起始变形时间点逐渐延后， 而地下水的 存在进一步增加了起始变形时间点的后延。随着边 坡内地下水位的升高沿着边坡高度方向的最大水平 位移逐渐增加， 其中坡脚位置的最大水平位移在最 高水位时比低水位时增大了 35。沿着边坡高度 方向， 坡面水平位移整体呈现减小趋势， 而在边坡坡 脚到边坡中部位置的水平位移减小幅度较大， 边坡 中部到边坡顶部位置， 水平位移减小的幅度变小， 说 明爆破振动波沿着边坡高度方向出现了衰减， 从而 使得边坡顶部位置的位移增加幅度减小。不同水位 下边坡顶部的水平位移比坡脚最大减少了 64。 对于右侧边坡， 同样随着地下水位的升高， 边坡坡面 的水平位移逐渐增大。由于爆破振动源是在左侧边 坡坡脚施加， 其靠近右侧边坡的坡顶位置， 因此， 右 侧边坡沿着坡面高度方向， 其水平位移呈现增大的 趋势。 2. 3 土质路基边坡的爆破振动速度分析 为了研究不同水位下沿着边坡高度方向的水平 速度变化规律， 计算了不同水位下边坡不同位置水 平速度， 如图 6 所示。 由图 6 可知， 对于左侧边坡随着地下水位的升 高边坡坡面的最大水平速度减小， 而沿着边坡高度 方向边坡坡面的的最大水平速度也呈现出减小趋 势， 且在边坡顶部达到最小值。当爆破振动波从坡 脚传播到坡顶时最大水平振动速度最大减小了 03爆 破 2018 年 3 月 万方数据 91。说明土体对爆破振动速度能量吸收较强， 使 得爆破振动速度减小明显。参照 爆破安全规程 （GB67222014 中边坡允许最大安全振速应为 10 cm/ s， 边坡处于安全状态。对于右侧边坡， 随着 地下水位的升高同样坡面最大水平振动速度逐渐减 少， 而沿着边坡高度方向， 坡面最大水平振动速度逐 渐增加， 主要是由于右侧边坡顶部靠近爆破振动源， 从而其在右侧边坡边坡顶部衰减程度小于右侧边坡 底部， 从而使得右侧边坡顶部最大水平振动速度要 大于底部最大水平振动速度。随着地下水位的升高 边坡不同位置的振动速度逐渐减小， 说明地下水位 存在使得边坡内部振动减弱， 从而导致边坡的振动 速度减小。此外由不同监测点的振动位移时程可以 看出， 地下水的存在使得爆破振动后期的波动幅度 明显小于坡内无地下水时的波动幅度， 说明地下水 的存在增加了爆破振动波的衰减过程， 使得爆破振 动波的提早结束。边坡同一位置监测点在不同水位 下的起始振动逐渐延后， 说明地下水的存在进一步 增加了起始振动时间的后延。 图 6 不同水位下沿着边坡高度方向最大水平速度 Fig. 6 Change rules of horizontal velocity along the slope height under different groundwater levels 2. 4 土质路基边坡的动孔隙水压力响应分析 为了研究爆破振动过程中， 不同水位下土质边 坡内部的振动孔隙水压力变化规律， 提取了不同水 位下不同监测点的动孔隙水压力， 如图 7 所示。 由图 7 可知， 爆破振动作用下动态孔隙水压力 表现出既波动变化又稳定增长的演化过程， 在振动 作用的短暂时间内， 孔隙水压力骤然上升， 而骤然上 升的孔隙水压力来不及消散， 表现出了较大的波动， 尤其是边坡坡脚位置的动孔隙水压力在边坡渗流作 用下， 其动孔隙水压力比其它监测点的动孔隙水压 力大。分析其原因， 动孔隙水压力往往伴随着渗流 和固结， 在外部荷载作用下， 边坡内部要产生相应的 应力状态来维持颗粒骨架的平衡， 地震属于突发荷 载， 其产生时砂土体内部或渗流边界的排水受阻， 土 体就表现为孔隙水压力累积， 导致孔隙水压力与土 骨架应力之间的相互演化， 并随荷载条件、 起始条 件、 边界条件等不同表现出不同的破坏状态。因此， 爆破振动作用下动孔隙水压力的产生， 会引起边坡 土体强度的降低， 使作用于土骨架上的有效应力发 生变化， 限制其变形， 从而导致结构的破坏。边坡坡 脚处为地下水渗出位置， 也是在孔隙水压力影响下 边坡最易的剪切滑出位置， 坡脚位置的动孔隙水压 力增大趋势明显， 短时间内孔隙水压力的累积最大， 因此在实际工程应作为重点防护位置。 3 土质路基边坡爆破动力损伤破坏的 试验研究 为了进一步确定在地下水位下土质边坡的破坏 模式， 考虑到试验设施的限制， 将对实际工程中边坡 的左侧部分进行试验， 确定不同水位高度下边坡的 破坏模式。实际工程中， 边坡左侧高为 10 m， 坡角 为 45。试验中， 选取模型箱尺寸为 2 m （长 1. 2 m （宽1. 5 m （高 。取几何相似系数为1∶ 10， 其它具体相似系数见表 3。为了使得研究结果更具 有普遍性， 为后期类似工程设计提供技术借鉴， 尽量 减少边坡形状以及不同外在因素对试验结果的影 响， 本试验中只将路基左侧的坡肩作为研究对象， 研 究降雨和爆破振动作用对边坡稳定性的影响。在模 型箱的内部边界铺设海绵其厚度为 20 mm， 用来减 少振动波在边界处的反射。试验中设计的边坡模型 的长 宽 高为 1. 9 m 1. 0 m 1. 4 m， 如图 8 所示。 13第 35 卷 第 1 期 邹 锐， 王玉杰， 任少峰， 等 含水土质边坡的爆破振动响应及破坏模式研究 万方数据 图 7 不同水位下的动孔隙水压力 Fig. 7 Dynamic pore water pressure under different groundwater levels 图 8 边坡模型示意图 Fig. 8 Test model of slope 表 3 模型主要相似常数 Table 3 Major similarity parameter of the model 物理量相似关系相似常数 动剪切强度C τ 4. 85 长度 LCL10 密度 ρ Cρ1 加速度 aCa C τ C -2/ n ρ C -1 L 0. 40 振动时间 T CT C - 1 2 K C - 1 2n ρ C 2n -1 2n L 6. 45 应变水平 γ/ γ Cγ/ γ1 动位移 u Cu C τ C -1 K C - 1 n ρ C n -1 n L 16. 80 动位移 u Cu C τ C -1 K C - 1 n ρ C n -1 n L 16. 80 剪切模量 CG max CG max CKC 1 n ρ C 1 n L 3. 46 振动速度 Cv C [r]C - 1 2 K C - 3 2n ρ C 1 2n L 2. 61 振动频率 ωCω C - 1 2 K C - 1 2n ρ C -2n -1 2n L 0. 16 阻尼比 λ Cλ11 模型制作时， 控制模型填筑密度和含水率与原 型尽量的保持一致， 即近似认为模型材料与原型的 无量纲系数 K 相等， CK 1， 由此， 模型的主要相似 常数可得到简化。原型材料制作模型的边坡相似率 仅与 CL和 C τ 有关。 τ 受侧压力系数、 边坡高度 和土体强度参数影响。 分别记录坡内无地下水和有地下水 （1/2 坡高 时边坡的的破坏模式， 如图 9 所示。 由图 9 可知， 在实验中， 无地下水时坡脚起爆后 首先在坡脚位置出现了振动破坏， 且随着振动波沿 着边坡高度向边坡内部及上部传播时， 坡顶出现了 振动破坏， 并出现了明显圆弧形滑移面， 表现为滑动 破坏。因此在坡脚爆破， 坡脚和坡顶破坏最为严重。 有地下水时， 坡脚爆破后， 坡脚在爆破振动波的作用 23爆 破 2018 年 3 月 万方数据 下产生了拉裂破坏， 而坡顶没有出现破坏， 说明在有 地下水位时， 坡脚位置饱和含水率较高， 其强度参数 在孔隙水压力的影响下出现明显降低， 当实施爆破 后， 在冲击波作用下产生了振动破坏。而地下水的 存在加快了爆破振动波的衰减， 使得坡顶没有发生 破坏。限于篇幅， 本节主要研究爆破振动作用下边 坡的破坏方式， 因此， 相似模拟所得监测力学数据在 此不再交代和分析。 图 9 爆破振动作用下边坡的破坏模式 Fig. 9 Failure mode of slope under blasting vibration 4 结论 （1 随着地下水位的升高， 土质路基边坡不同 位置的振动加速度减小， 其中地下水位的存在使得 边坡坡脚位置的最大水平加速度最大减小了 62， 说明地下水位存在增加了边坡的阻尼， 使得边坡振 动减弱。边坡顶部的最大水平振动加速度比坡脚位 置的水平加速度最大减少了 93， 说明当爆破振动 波传播到坡顶时其在地下水位和土体介质中的衰减 程度明显。 （2 随着地下水位的升高， 土质路基边坡不同 位置的振动位移逐渐增加， 其中坡脚位置的最大水 平位移在最高水位时比低水位时增大了 35， 且地 下水的存在使得爆破振动位移后期的波动幅度明显 大于坡内不存在地下水时的波动幅度， 说明地下水 的存在增加了爆破振动波的振动周期， 使得爆破振 动波的波动幅度增加。 （3 随着地下水位的升高， 边坡坡面的最大水 平速度减小， 而沿着边坡高度方向边坡坡面的最大 水平速度也呈现出减小趋势， 且在边坡顶部达到最 小值。不同水位下， 当爆破振动波从坡脚传播到坡 顶时最大水平振动速度最大减小了 91。在不同 地下水位下边坡坡脚的最大水平速度为 2. 4 cm/ s， 参照 爆破安全规程（GB67222014 中边坡允许 最大安全振速应为 10 cm/ s， 可得出不同水位下此 边坡处于安全状态。 （4 在无地下水时坡脚起爆后土质路基边坡坡 脚首先出现了振动破坏， 且随着爆破振动持续作用， 振动波沿着边坡高度往上传播到达坡顶时， 坡顶出 现了振动破坏， 并出现了圆弧状的滑移现象。在有 地下水时， 坡脚爆破后， 坡脚在爆破振动波的作用下 产生了拉裂破坏， 而坡顶没有出现破坏， 说明地下水 的存在加快了爆破振动波的衰减， 使得坡顶没有发 生破坏。 参考文献 References [1] GRAIZER V. Low-velocity zone and topography as a source of site amplification effect on Tarzana hill， California [J] . 33第 35 卷 第 1 期 邹 锐， 王玉杰， 任少峰， 等 含水土质边坡的爆破振动响应及破坏模式研究 万方数据 Soil Dynamics and Earthquake Engineering， 2009， 29 （2 324-332. [2] HUANG Shuai，LV Yue-jun，PENG Yan-ju. Dynamic re- sponse of sandy slope under coupling of earthquake and groundwater [J] . Geotechnical and Geological Engineer- ing， 2016， 34 （3 889-899. [3] 黄 帅， 吕悦军， 彭艳菊. 基于永久位移的边坡地震稳 定性安全评价方法研究 [J] . 土木工程学报， 2016， 49 （S2 120-125. [3] HUANG Shuai， LV Yue-jun， PENG Yan-ju. Study on safe- ty uation of seismic stability of slope based on permanent displacement[ J] . China Civil Engineering Journal， 2016， 49 （S2 120-125. （in Chinese [4] HAVENITH H B， VANINI M， JONGMANS D. Initiation of earthquake-induced slope failure influence of topographi- cal and other site specific amplification effects [J] . Jour- nal of Seismology， 2003， 7 （3 397-412. [5] MARRARA F， SUHADOLC P. Site amplifications in the city of Benevento （Italycomparison of observed and esti- mated ground motion from explosive sources [J] . Journal of Seismology， 1998， 2 （2 125-143. [6] 郑 允， 陈从新， 朱玺玺， 等. 基于 UDEC 的岩质边坡 开挖爆破节点拟静力稳定性计算方法 [J] . 岩石力学 与工程学报， 2014， 33 （S2 3933-3940. [6] ZHENG Yun， CHEN Cong-xin， ZHU Xi-xi， et al. Node quasi-static stability analysis of rock slope under excava- tion blasting based on UDEC [J] . Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering， 2014， 33 （S2 3933-3940. （in Chinese [7] 万鹏鹏， 璩世杰， 许文耀， 等. 台阶爆破质点振速的高 程效应研究 [J] . 爆破， 2015， 32 （2 29-32. [7] WAN Peng-peng， QU Shi-jie， XU Wen-yao， et al. Study of elevation effect of bench blasting particle vibration veloci- ty [J] . Blasting， 2015， 32 （2 29-32. （in Chinese [8] 唐 海， 李海波， 蒋鹏灿， 等. 地形地貌对爆破振动波 传播的影响实验研究 [J] . 岩石力学与工程学报. 2007， 26 （9 1817-1823. [8] TANG Hai， LI Hai-bo， JIANG Peng-can， et al. Experimen- tal study on effect of topography on propagation of blasting waves [J] . Chinese Journal of Rock Mechanics and Engi- neering， 2007， 26 （9 1817-1823. （in Chinese [9] 刘 磊. 岩质高边坡爆破动力响应规律数值模拟研究 [D] . 武汉 武汉理工大学， 2007. [9] LIU Lei. Numerical simulation research on dynamic re- sponse rules of high rock slope under explosion [D] . Wu- han Wuhan University of Technology， 2007. （in Chinese [10] 任月龙， 才庆祥， 舒继森， 等. 爆破震动及结构面渐进 破坏对边坡稳定性影响 [J] . 采矿与安全工程学报， 2014， 31 （3 466-440. [10] REN Yue-long， CAI Qing-xiang， SHU Ji-sen， et al. Influ- ence of blasting vibration and structural plane progres- sive failure on slope stability [J] . Journal of Mining Safety Engineering， 2014， 31 （3 466-440.（ in Chi- nese 上接第 26 页 [6] 胡八一， 刘仓理， 陈石勇， 等. 25 kg TNT 当量爆炸容器 的冲击隔震研究 [J] . 振动与冲击， 2006， 25 （6 43- 45， 177. [6] HU Ba-yi， LIU Cang-li， CHEN Shi-yong， et al. Study on i- solation of shock induced vibration of a 25 kg TNT equiv- alent explosion vessel[ J] . Journal of Vibration and Shock， 2006， 25 （6 43-45， 177. （in Chinese [7] 胡八一， 刘宇燕， 乐 伟， 等. 10 kg TNT 当量爆炸容器的 冲击振动监测 [J] . 振动与冲击， 2001， 20 （4 67-69， 101. [7] HU Ba-yi， LIU Yu-yan， LUO Wei， et al. Shock induced vi- bration monitoring of the 10 kg TNT equivalent explosion vessel [J] . Journal of Vibration and Shock， 2001， 20 （4 67-69， 101. （in Chinese [8] 管永红， 胡八一， 黄 超. 基于小波包的爆炸容器振动 分析 [J] . 爆炸与冲击， 2010， 30（5 551-555. [8] GUAN Yong-hong， HU Ba-yi， HUANG Chao. Vibration a- nalysis of an explosion vessel based on wavelet packet trans[ J ] . ExplosionandShockWaves，2010， 30（5 551-555. （in Chinese [9] 张士春. 爆炸容器内小药量爆炸振动效应的研究 [C] ∥北京力学会第二十三届学术年会会议论文集. 北 京， 2017 759-760. [9] ZHANG Shi-chun. Study on vibration effects of small a- mount of explosive in explosion vessel [C] ∥Proceedings of the twenty-third annual academic meeting of Beijing so- ciety of mechanics. Beijing， 2017 759-760. （in Chinese [10] 李夕兵， 凌同华， 张义平. 爆破震动信号分析理论与 技术 [M] . 北京 科学出版社， 2009. [11] 徐国元， 中国生， 熊正明. 基于小波变换的爆破地震 安全能量分析法的应用研究 [J] . 岩土工程学报， 2006， 28 （1 24-28. [11] XU Guo-yuan， ZHONG Guo-sheng， XIONG Zheng-ming. Study and application of energy analysis for blas- ting seismic safety based on wavelet trans