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第37卷 第4期 2020年12月 爆 破 BLASTING Vol. 37 No. 4  Dec. 2020 doi10. 3963/ j. issn. 1001 -487X. 2020. 04. 010 光面爆破技术在过断层巷道掘进的研究与应用* 马元磊 1, 贺 鹏 2 (1.山东钢铁集团莱芜矿业有限公司, 莱芜071100;2.山东科技大学, 青岛266000) 摘 要 谷家台铁矿深部开拓工程施工至28A断层区域, 岩石破碎、 节理发育、 整体稳固性差, 普通掘进法 对顶板造成冲击破坏, 冒顶现象时常发生, 严重影响施工进度。分析了光面爆破的参数选取方法, 明确了过 断层巷道的光面技术参数, 制定了光面爆破试验方案并进行实践应用。应用效果表明 该光爆技术能够维护 围岩整体稳定性、 有效解决断层冒顶问题, 并且能够实现断层巷道顶帮壁面半孔率达到85%; 通过合理炮孔 布置优化, 该光爆技术能够提高爆破进尺0. 30 m, 降低炸药单耗降低1. 01 kg/ m3。 关键词 光面爆破;巷道掘进;断层;不耦合装药;间隔装药 中图分类号 TD353 文献标识码 A 文章编号 1001 -487X(2020)04 -0059 -04 Research and Application of Smooth Blasting Technique in Tunneling Through Fault MA Yuan-lei1,HE Peng2 (1. Shandong Iron and Steel Group Laiwu Mining Co Ltd,Laiwu 071100,China; 2. Shandong University of Science and Technology,Qingdao 266000,China) Abstract The deep development project of the Gujiatai Iron Mine was constructed to the 28A fault area. The rock was broken,the joints were developed,and the overall stability was poor. The common tunneling method caused impact damage to the roof. Roof collapse often occurs,which seriously affects the construction schedule. The paper studies and analyzes the parameter selection method of smooth blasting,clarifies the smooth technical parameters of the roadway through the fault,formulates the smooth blasting test plan and applies it in practice. The results show that the smooth blasting technology can maintain the overall stability of the surrounding rock,effectively solve the fault roofing problem,and can realize the fault roadway top wall surface half hole rate up to 85%. Through the optimization of the reasonable blast hole layout,the smooth blasting technology can increase the blasting penetration by 0. 30 m, reduce the powder factor by 1. 01 kg/ m. Key words smooth blasting;roadway excavation;faults;uncoupled charging;interval chargin 收稿日期2020 -07 -10 作者简介马元磊(1987 -) , 男, 山东潍坊人, 工程师, 从事采矿爆破 技术管理, (E-mail)705765969@ qq. com。 通讯作者贺 鹏(1988 -) , 男, 山东莱芜人, 博士、 讲师, 从事隧道 及地下工程灾害防治方面的研究, (E-mail)hepenghank@ 163. com。 基金项目国家自然科学基金青年基金(No. 51909150) ; 山东省重点 研发计划项目(No.2019GSF111022) 莱芜矿业有限公司谷家台铁矿位于山东莱芜 市, 总资源量为5056. 6万t,TFe平均品位47. 98%, 设计采矿能力200万t/年, 采用机械化盘区下向进 路胶结充填采矿法。矿区地质构造为中等复杂类 型,水文地质条件较为复杂,最大涌水量为 2. 5万m3/ d,1999年7月12日, 由于28A断层区域 掘进工程冒顶导致矿井突水发生淹井事故。 目前正在施工深部开拓工程, 鉴于历史上发生 过透水事故, 谷家台铁矿针对28A断层区域的掘进 工程, 按照“冒顶即为事故”的风险管控原则, 制定 了详细的掘进工程施工方案和技术要求。 万方数据 1 断层破碎带地质概况 谷家台铁矿深部开拓工程施工至28A断层区域 多次发生冒顶现象, 局部冒顶高度达到8 ~10 m, 并 伴有淋水。28A断层破碎带区域岩性为矽卡岩, 呈 似层状、 透镜状产出, 厚度50 ~ 100 m, 裂隙节理发 育, 整体稳固性较差, 蚀变程度强的较松软, 矽卡岩 的物理力学特征如表1所示。 表1 矽卡岩物理力学特征表 Table 1 Physical and mechanical characteristics of skarn 力学特征计量单位参数值 容重kN/ m324. 30 抗压强度MPa12. 43 抗拉强度MPa0. 64 内聚力MPa1. 57 内摩擦角40. 31 弹性模量104MPa0. 26 泊松比0. 31 2 普通爆破掘进技术及其存在的问题 2. 1 普通爆破掘进技术简述 谷家台铁矿一直采用普通爆破掘进法施工。掏 槽孔 桶型掏槽方式, 孔数13个, 孔深2. 75 m, 其中 空眼4个, 装药眼9个;辅助孔孔数18个,眼深 2. 65 m; 周边眼 孔数16个, 眼深2. 65 m, 采用φ 32 的药卷, 装药长度1. 8 m, 每眼装药量1. 8 kg(6支 φ 32药卷) , 不间隔连续装药。槽炮爆破量31.19 m3, 槽炮装药量96.3 kg, 炸药单耗为3.09 kg/ m3。 2. 2 普通爆破掘进技术存在的问题 采用的普通爆破掘进法的炸药单耗较高, 该技 术爆破后顶帮的爆破面极不平整, 浮石较多, 支护难 度较大, 并且围岩整体性受到破坏。在谷家台铁矿 28A断层区域应用过程中, 多次发生冒顶, 冒顶后支 护难度极大, 锚网支护无法安全施工, 多采用高压注 浆充填后重新掘进的施工方法渡过冒顶区域。高压 注浆充填工艺虽然能有效渡过冒顶区域, 但是施工 工艺繁多、 进度缓慢、 消耗水泥量大、 成本极高, 严重 影响深部开拓工程的顺利开展。 如何解决谷家台铁矿28A线断层区域掘进爆破 问题, 避免大面积冒顶是当前深部开拓掘进工程顺 利开展的关键因素。因此, 针对28A断层区域制定 了专门的光面爆破技术方案。 3 光面爆破掘进技术的参数选择 光面爆破技术需要控制的关键参数是周边孔间 距参数和周边孔不耦合装药结构参数[ 1]。 3. 1 周边孔间距参数的确定 (1) 最小抵抗线为最外圈辅助孔与周边孔的孔 距[ 2], 计算方法如式 1所示 W =(10 ~ 20) d(1) 式中W为最小抵抗线,mm;d为炮孔孔径, mm。 (2) 光爆周边孔的间距与其最小抵抗线存在一 定的比例关系[ 3], 计算方法如式 2所示。 E = K W(2) 式中E为周边孔间距,mm;K为炮孔密集度系 数, 当K≥1时, 孔距大于等于最小抵抗线, 应力波 先到达临空面破碎围岩, 高压气体随之释放到临空 面, 炮孔间应力波形成的裂缝未得到高压气体的气 楔作用将减少剥离量形成欠挖; 当K≤0. 8, 两炮孔 应力波破碎孔周边围岩后设计轮廓外形成超挖; 一 般0. 8 ~ 1. 0,岩石硬度大时取大值,较软时取小 值[ 4]。 通过以上两个公式计算得出周边孔间距E, 一般 取400 ~600 mm, 较破碎时取小值, 围岩较完整时取 大值。为保证巷道掘进表面的平整, 避免超欠挖, 周 边孔的孔口应布置在设计巷道掘进断面的轮廓线上, 炮孔须稍向轮廓线外偏斜[ 5], 偏斜量不得 >150 mm, 炮眼深度应控制其眼底在同一平面上。 根据谷家台铁矿的凿岩设备、 炮孔直径、 断层区 域围岩物理力学特性, 计算确定试验周边孔炮孔间 距为400 mm。 3. 2 周边孔不耦合装药结构参数的确定 (1) 不耦合装药系数的选择 不耦合装药指炸药直径小于炮孔直径或者炸药 长度短于炮孔有效长度, 炸药与炮孔壁之间留有间 隙的装药方式。目前地下矿巷道掘进光面爆破技术 多采用空气不耦合装药形式, 空气不耦合装药依据 空气与炸药的相对位置又分为径向不耦合装药(连 续装药) 和轴向不耦合装药( 间隔装药) [6]。 径向不耦合系数Kd是指炮孔直径与药包直径 之比, 轴向不耦合系数Kl是指有效炮孔长度(扣除 堵塞部分) 与药包累计长度之比[ 7]。金属矿浅孔爆 破工程施工过程中, 径向不耦合系数Kd一般取1 ~ 3, 轴向不耦合装药Kl一般取2 ~5。 谷家台铁矿现有2#岩石乳化炸药, 根据其技术 参数确定试验周边孔采用空气不耦合装药方式, 径 向不耦合系数Kd取值1. 31( 炮孔直径42 mm, 炸药 直径32 mm) , 轴向不耦合装药Kl取值2. 87(炮孔 有效长度2. 15 m, 药包累计长度0. 75 m) 。 06爆 破 2020年12月 万方数据 (2) 装药结构的选择 合理的光爆装药结构对周边孔孔壁的破坏作用 较小, 有利于爆破冲击波的均匀作用于孔壁, 传统的 光面爆破装药结构主要有3种形式 标准药径连续 装药结构、 标准药径间隔装药结构、 小直径药卷装药 结构[ 8], 如图 1所示。 图1 光面爆破装药结构 Fig. 1 Structure of smooth blasting charge 标准药径连续装药结构采用的药卷直径与炮孔 直径相当, 属于轴向不耦合装药方式。采用孔底装 药、 孔口堵塞的方式, 药包位于孔底, 一段同时起爆, 炸药与炮泥之间为介质(空气或者水)间隔[ 9]。该 装药方式的优点是操作简单、 耗材较少, 缺点是不耦 合系数较小、 炸药集中段容易出现爆破破碎区、 孔壁 半孔成孔率较低。多用于炮孔深度小于2 m的巷道 掘进工程。 标准药径间隔装药结构采用的药卷直径与炮孔 直径相当, 属于轴向不耦合装药方式[ 10]。在炮孔内 药卷分多组排布在炮孔内, 中间为介质间隔, 间隔距 离大于殉爆距离时需采用导爆索相连或者采用相同 段别雷管同时起爆。该装药结构的优点是较续装药 结构不耦合系数加大、 炸药分散布置、 爆破冲击破坏 作用降低、 孔壁成孔率明显提高, 缺点是耗材较多、 操作繁琐。井下矿山多采用此法,孔内炸药多分 2 ~3段排布, 采用导爆索或相同段别雷管同时起爆。 小直径药卷装药结构采用小直径药卷, 药卷直 径小于炮孔直径, 属于径向不耦合装药方式, 该方式 在保证不增加装药线密度的提前下, 能够实现连续 装药。该装药结构的优点是操作简单、 稳定可靠、 炸 药均匀分布、 岩石粉碎破坏区较小、 孔壁半孔率较 高; 缺点是对炸药的传爆性能要求较高, 要求岩石乳 化炸药的直径不得小于临界直径20 ~25 mm。 谷家台铁矿本次试验采用的装药结构为小直径 药卷间隔装药结构, 炸药分两组分布于炮孔, 间距 0. 7 m, 采用两发同段别雷管同时起爆。 4 光面爆破的应用实例 4. 1 应用基础参数 谷家台铁矿28A断层位置岩石为矽卡岩, 节理 发育明显, 整体稳定性差, 岩石硬度系数变化区间较 大, 抗压强度试验测得硬度系数f =5 ~10; 巷道开挖 断面4. 2 m 3. 9 m凿岩设备采用HT82凿岩台车, 孔径φ 42 mm, 孔深2. 75 m, 采用2#岩石乳化炸药 和导爆管雷管爆破, 炸药性能技术指标如表2所示。 表2 2#岩石乳化炸药性能技术指标 Table 2 Performance index of 2 # rock emulsion explosive 性能指标计量单位参数值 殉爆距离cm ≥3 炸药猛度mm≥12 炸药爆速m/ s≥3200 药卷密度g/ cm21. 0 ~1. 25 药卷直径mm32 1 药卷长度cm30 1 药卷重量g300 10 4. 2 光面爆破设计 根据光面爆破参数选择方案, 确定了谷家台铁 矿光面爆破试验爆破设计, 并在谷家台铁矿进行多 次试验, 炮孔布置如图2所示。 图2 光面爆破试验炮孔布置图( 单位mm) Fig. 2 Arrangement of blastholes in smooth blasting test(unitmm) 16第37卷 第4期 马元磊, 贺 鹏 光面爆破技术在过断层巷道掘进的研究与应用 万方数据 (1)掏槽孔 孔数7个, 采用菱形掏槽方式, 孔 深2. 75 m, 大孔径φ 76空孔3个用于提供较大自由 面, 装药孔4个, 起爆顺序1# ~2#; 装药长度2. 1 m, 每孔装药量2. 1 kg(7支φ 32药卷) ,堵塞炮泥 0. 5 m填实炮孔;1#孔采用ms1段雷管,2#孔采用 ms4段雷管, 延时间隔为75 ms。 (2) 辅助眼 孔数19个, 孔深2. 65 m, 起爆顺序 3# ~6#。装药长度1. 8 m, 每眼装药量1. 8 kg(6支 φ 32药卷) , 堵塞炮泥0. 5 m填实炮孔; 3# ~6#孔分 别采用ms9段、ms12段、ms14段、ms16段雷管, 延 时间隔分别为310 ms、550 ms、760 ms、1020 ms。 (3) 周边眼25个( 顶板13个, 两帮各6个) , 孔 深2. 65 m, 炮孔稍向轮廓线外偏斜, 偏斜量100 ~ 150 mm, 起爆顺序7#; 装药长度0. 75 m, 每孔装药 量0. 75kg(2. 5支φ 32药卷) , 装药结构为小直径药 卷间隔装药结构, 炸药分为两组, 孔底装药1. 5支 φ 32药卷,中间位置装药 1支φ 32药卷,间距 0. 7 m, 炮孔孔口堵塞炮泥0. 5 m; 径向不耦合系数 Kd取值1. 31( 炮孔直径42 mm, 炸药直径32 mm) , 轴向不耦合装药Kl取值2. 87(炮孔有效长度 2. 15 m, 药包累计长度0. 75 m) ; 考虑到导爆索成本 较高, 本次试验采用孔内同段别雷管同时起爆方式, 采用2发雷管引爆孔内两组炸药, 使用ms18段雷 管, 延时间隔为1400 ms。装药结构如图3所示。 图3 周边孔装药结构图 Fig. 3 Structure of the peripheral hole charge (4) 底板孔 孔数7个, 孔深2. 65 m, 起爆顺序 8#。 装药长度2. 1 m, 每眼装药量2. 1 kg(7支φ 32 药卷) , 堵塞炮泥0. 5 m填实炮孔;8#孔采用ms20 段雷管, 延时间隔2000 ms。 4. 3 试验效果描述 (1) 本次实验炮孔总个数为58个, 总装药量为 74. 25 kg,爆破进尺2. 36 m,炮孔利用率达到 89.1%, 爆破方量35.72 m3, 炸药单耗为2.08 kg/ m3, 与普通掘进法对比数据如表3所示。 表3 技术指标对比表 Table 3 Comparison of technical indicators 指标单位普通法 光爆法改善值 爆破进尺m32. 062. 36↑0. 30 炮孔利用率%77. 789. 1↑11. 4 槽炮爆破量m331. 1935. 72↑4. 53 炸药单耗kg/ m33. 092. 08↓1. 01 对比结果表明, 光面爆破技术能够有效地提高 爆破进尺、 炮孔利用率、 槽炮爆破量, 降低炸药单耗。 (2) 试验爆破效果表明, 该光面爆破设计方案 爆破后半孔率达到85%, 有效地减低爆破冲击对巷 道顶帮的破坏, 保证了巷道开挖围岩的整体性与完 成性。爆破后作业现场半孔残留如图4所示。 图4 爆破后半孔残留拍摄图片 Fig. 4 Photographs of the residual half hole after blasting 5 光面爆破的推广应用改进经验 该光面爆破设计方案成功以后, 在莱芜矿业有 限公司的多个矿山推广应用, 进行了多个地点、 多种 矿岩条件反复多次试验, 并在推广试验过程中总结 了应用改进经验。 光爆技术根据围岩性质的不同, 参数设计有所差 异。在坚硬岩石中周边孔孔距可以调整为50 cm或者 孔距60 cm中间加导向孔, 均能达到以上爆破效果。 周边孔采用导爆索连接两组炸药, 效果相差不 大。但是消耗导爆索较多, 相对于同段别两发雷管 分组方式成本并未降低, 并且导爆索连接方式施工 工艺相对繁琐。 周边孔炸药分为三组, 并采用导爆索连接, 效果 更佳。但是爆破成本显著增加,周边孔孔深 2. 65 m, 单孔消耗导爆索成本3. 38元。 6 结论 光爆技术能够实现断层巷道的爆破顶帮壁面平 整, 半孔率达到85%。 光爆技术降低爆破作用对围岩的冲击破坏, 显 著提高围岩整体性和稳定性, 解决了巷道冒顶问题, 有效降低了过断层巷道的支护量和支护难度。 (下转第165页) 26爆 破 2020年12月 万方数据 [14] 孙从煌.爆炸反应管的研制及管内气体燃爆特性研 究[D].锦州 辽宁工业大学,2017. 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