基坑支撑梁轴向预埋孔爆破拆除技术.pdf

第３４卷 第２期 ２０１７年６月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ２  Ｊｕｎ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０１７． ０２． ０１４ 基坑支撑梁轴向预埋孔爆破拆除技术 叶建军 １，２， 程大春２， 詹小杰３， 明 军 ２， 肖衡林１ （１．湖北工业大学土木建筑与环境学院， 武汉４３００６８；２．武汉宏伟交通爆破工程有限公司， 武汉４３００００； ３．武汉誉景实业发展有限公司， 武汉４３００４０） 摘 要 为了克服支撑梁垂直长轴预埋孔爆破拆除技术中存在的炮孔过多、 爆破器材消耗大、 联网操作复 杂、 堵孔费时等缺点， 提出了轴向预埋孔爆破拆除新技术。该技术的特征是 沿着梁长轴轴线预埋管道作为 炮孔， 配合采用水耦合装药降低深孔装药阻力并提高破碎效果； 采取沙袋压孔、 塑料薄膜水袋压梁降尘和切 断梁侧面箍筋、 遮盖架空塑料网等技术措施， 实现了在城市复杂环境下低环境影响的爆破拆除作业。 关键词 基坑支撑梁；轴向预埋炮孔；水耦合装药；爆破拆除 中图分类号 ＴＵ７４６． ５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０１７）０２ －００７４ －０６ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｉｔｓｕｐｐｏｒｔ Ｂｅａｍｓ ｂｙ Ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ Ａｘｉａｌ Ｐｉｐｅｓ Ｂｌａｓｔ Ｈｏｌｅｓ ＹＥ Ｊｉａｎｊｕｎ１， ２， ＣＨＥＮＧ Ｄａｃｈｕｎ２，ＺＨＡＮ Ｘｉａｏｊｉｅ３，ＭＩＮＧ Ｊｕｎ２，ＸＩＡＯ Ｈｅｎｇｌｉｎ１ （１． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ，Ｈｕｂｅｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｗｕｈａｎ ４３００６８，Ｃｈｉｎａ；２． Ｗｕｈａｎ Ｈｏｎｇｗｅｉ Ｊｉａｏｔｏｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｗｕｈａｎ ４３００００，Ｃｈｉｎａ； ３． Ｗｕｈａｎ Ｙｕｊｉｎｇ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｗｕｈａｎ ４３００４０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｏ ｒｅｓｏｌｖｅ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｗｉｔｈ ｌｏｔｓ ｏｆ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ，ｂｌａｓｔｉｎｇ ｍａｔｅｒｉａｌｓ，ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｎｅｔｗｏｒｋ，ａｎｄ ｌｏｎｇ ｓｔｅｍｍｉｎｇ ｔｉｍｅ ｉｎ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｐｉｔｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｂｅａｍｓ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｐｒｅ ｂｕｒｉｅｄ ｖｅｒｔｉｃａｌｔｏａｘｉｓｅｄ ｐｉｐｅｓ，ｔｈｅ ｎｅｗ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｅａｔｕｒｅｄ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ａｘｉａｌ ｐｉｐｅｓ ａｓ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ ｗａｓ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ ｉｎ ｔｈｅ ｐａｐｅｒ，ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ｔｈｅ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ｐｉｐｅｓ ｇｏｉｎｇ ｔｈｒｏｕｇｈ ｔｈｅ ｌｏｎｇ ａｘｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｅａｍ ａｎｄ ｂｅｎｄｉｎｇ ａｔ ｔｈｅ ｅｎｄｓ ｗｉｔｈ ｏｐｅｎｉｎｇｓ ｏｎ ｔｈｅ ｂｅａｍ ｓｕｒｆａｃｅ． Ｔｈｅ ｃｕｔ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃａｒｔｒｉｄｇｅ ｂｏｕｎｄｅｄ ｏｎｔｏ ｔｈｅ ｄｅｔｏｎａｔｉｎｇ ｆｕｓｅ， ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｗａｔｅｒ ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｃｈａｒｇｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ａｓ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｃｈａｒｇｉｎｇ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ａｎｄ ｔｏ ｉｍｐｒｏｖｅ ｃｒｕｓｈｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ，ｐｕｔｔｉｎｇ ｓａｎｄ ｂａｇｓ ｏｎ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ ａｎｄ ｐｌａｓｔｉｃ ｗａｔｅｒ ｂａｇｓ ｏｎ ｔｈｅ ｂｅａｍ ｓｕｒｆａｃｅｓ ｔｏ ｓｕｐｐｒｅｓｓ ｄｕｓｔ，ｃｕｔｔｉｎｇ ｓｔｉｒｒｕｐｓ ｏｎ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｓｕｒｆａｃｅｓ ｏｆ ｂｅａｍｓ，ａｎｄ ｃｏｖｅｒｉｎｇ ｏｖｅｒｈｅａｄ ｐｒｏｔｅｃｔｉｎｇ ｐｌａｓｔｉｃ ｎｅｔ． Ｔｈｅ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ ａｌｌ ｔｈｅｓｅ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｅｎｓｕｒｅ ｔｈｅ ｒｅａｌｉｚａ ｔｉｏｎ ｏｆ ｌｏｗ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｉｍｐａｃｔ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｕｒｂａｎ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｐｉｔｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｂｅａｍ；ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ａｘｉａｌ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ；ｗａｔｅｒ ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｃｈａｒｇｅ；ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ 收稿日期２０１７ －０２ －０８ 作者简介叶建军（１９７４ －） ， 男， 湖北英山人， 副教授、 博士， 主要研 究绿色拆除爆破技术、边坡生态防护及屋顶绿化，（Ｅ ｍａｉｌ）ｙｊｊｙｃ＠１２６． ｃｏｍ。 通讯作者程大春（１９６３ －） ， 男， 湖北武汉人， 高级工程师、 学士， 主 要从事爆破施工技术研究， （Ｅｍａｉｌ）ｈｗｂｐｇｓ＠１６３． ｃｏｍ。 基金项目国家重点研发计划项目（２０１６ＹＦＣ０５０２２０８） ； 湖北工业大 学高层次人才科研启动金（ＢＳＱＤ１４０４７） 城市建设中， 基坑钢筋混凝土支撑梁在建筑下 部结构施工到一定高度时需要拆除。在浇筑支撑梁 时就预埋炮孔， 并用炸药爆破的方法拆除支撑梁， 具 有免除钻孔、 高效、 快速、 低噪音和低成本等诸多优 势， 已在基坑支撑梁拆除工程实践中广泛使用［ １］。 到目前为止， 工程界普遍采用垂直于支撑梁长轴的 预埋浅孔［ ２４］。这种方式虽然单孔装药量少， 但存 在炮孔过多、 雷管、 炸药和传爆管线消耗大、 联网操 作复杂、 堵孔麻烦等缺点。为了克服这些缺点， 我们 发明了沿着支撑梁长轴轴线预埋深孔的爆破拆除专 万方数据 利技术方案， 并在武汉某工程中首次使用了这个技 术方案； 配合使用其他一些技术措施， 实现了城市复 杂环境下低成本、 低环境影响的爆破拆除； 通过这个 工程应用验证了新技术的可行性和先进性。 １ 基坑支撑梁预埋孔爆破拆除技术 １． １ 垂于梁长轴预埋方案 目前， 工程界普遍采用预埋孔垂直于支撑梁长 （ 纵） 轴的预埋方案（简称“垂直长轴预埋方案” ） 。 其方案如图１所示。根据已有的报道［ ３，５８］， 可总结 出该方案的特征如下 （１） 预埋炮孔深度通常为杆件厚度的２／３， 为 浅孔。 （２） 采用塑料管（多用ＰＶＣ）作为预埋孔， 规格 为直径 ＝３２ ～４２ ｍｍ， 孔距ａ ＝０． ５ ～１． ５ ｍ， 最小 抵抗线ｗ ＝０． ３ ～０． ７ ｍ； 单耗ｑ ＝０． ５ ～１． ５ ｋｇ／ ｍ３。 用黄沙或炮泥堵塞， 堵塞长度０． ２ ～０． ５ ｍ。 （３） 当爆破方量较大时， 炮孔很多， 需要较多雷管、 传爆管线。为控制振动和冲击波， 爆破网路复杂。 图１ 垂直梁长轴预埋炮孔布置方案 Ｆｉｇ． １ Ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ｖｅｒｔｉｃａｌｔｏａｘｉｓｅｄ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ ｉｎ ｂｅａｍ １． ２ 沿梁长轴预埋方案 为克服垂直长轴预埋方案炮孔多、 爆破器材消 耗多、 浅孔爆破能量利用率低、 爆破网络复杂等缺 点， 并考虑到支撑梁有四个自由面， 我们提出了沿梁 长轴轴心预埋孔爆破拆除技术方案［ ９］（简称“轴向 预埋方案” ） 。支撑梁轴向预埋炮孔的布置方案如 图２、 图３所示。为便于装药操作， 轴向预埋孔通常 两端弯起， 开口于梁的上表面（ 如图２、 图３） 。 图２ 短梁轴向预埋孔立体示意图 Ｆｉｇ． ２ Ｔｈｒｅｅ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌ ｇｒａｐｈ ｏｆ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ａｘｉａｌ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅ ｉｎ ｓｈｏｒｔ ｂｅａｍ 图３ 长梁轴向分段预埋孔方案 Ｆｉｇ． ３ Ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ｓｅｃｔｉｏｎａｌ ａｘｉａｌ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ ｉｎ ｌｏｎｇ ｂｅａｍ 根据专利文献［９，１０］ ， 可得出该方案的其它技 术特征为 （１） 当支撑梁长较短时， 可只预埋单根炮孔（如 图２） ； 当梁长度较大时， 可分段预埋炮孔（如图３） 。 分段长度由单孔最大药量决定， 同时还要考虑小直 径深孔传爆距离的限制（ 不布置导爆索时） 。 （２） 预埋孔可采用塑料管（多用ＰＶＣ） ， 根据支 撑梁截面尺寸选择炮孔直径， 一般为３２ ～６０ ｍｍ； 分 段布置时， 相邻管道弯起点距离Ｌ（如图３所示）为 ０． ４ ～０． ６ ｍ。 （３） 因为是深孔， 炸药能量利用率较高， 炸药单 耗应比垂直预埋方案低， 炮孔端部可堵塞。 （４） 支撑梁截面尺寸较大， 爆破块度不能过大 时， 可布置两根或多根平行炮孔， 使最小抵抗线在 ０． ３ ～０． ５ ｍ之间。 （５） 由于预埋孔为端部弯曲炮孔， 可采用水耦 合装药方法降低装药难度［ １０］ 先穿过一根先导绳， 再往炮孔内注满水， 最后将绑有炸药的导爆索拖入 炮孔。采用该方法装药时， 由于水的浮力和润滑作 用， 装药阻力和难度大为降低。同时， 由于水是不可 压缩的， 用它充满炮孔间隙后， 能减轻沟槽效应、 提 高破碎效果。 （６） 应选择沟槽效应小的炸药， 如乳化炸药或 水胶炸药。 （７） 可配合采用切割梁侧面箍筋预处理措施， 改变抛渣主导方向和提高破碎效果； 还可用水袋或 沙袋压梁压孔、覆盖防护网等措施控制飞石和 粉尘［ １１］。 ２ 应用案例 ２． １ 工程概况 某大型建筑一级基坑北邻武汉市东西湖大道， 东临三秀路， 西临四明路（如图４所示） 。基坑深度 为１０． ８ ｍ，长１１７． １ ｍ， 平均宽７３． ８ ｍ。采用了支 护桩加横向钢筋混凝土支撑梁支护。基坑北距东西 湖大道辅道边沿３０ ｍ； 西距四明路约１００ ｍ， 基坑与 四明路之间有一在建住宅， 爆破点离在建住宅最近 处约２０ ｍ； 东距三秀路１００ ｍ， 工地围墙外有一小路 ５７第３４卷 第２期 叶建军， 程大春， 詹小杰， 等 基坑支撑梁轴向预埋孔爆破拆除技术 万方数据 和一个露天停车场； 距离基坑南边缘外５ ｍ有售楼 部； 基坑北边缘外４ ｍ有一排临时房。爆破点四周 ２０ ｍ范围内， 没有市政浅埋管道和电缆。因此， 该 项目所处的环境较复杂。 图４ 爆破场地周边环境卫星图 Ｆｉｇ． ４ Ｓａｔｅｌｌｉｔｅ ｉｍａｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｊｅｃｔ ２． ２ 支撑工程结构 整个支撑结构一层， 由立柱、 冠梁、 主撑、 八字撑 和连杆组成。立柱为桩基型钢柱结构， 其它均为钢 筋混凝土结构。钢筋混凝土构件的混凝土强度等级 为Ｃ３０，保护层厚３０ ｍｍ，配筋率大约１． ２％ ～ ２．６％。支撑结构系统平面布置如图５所示。 图５ 支撑结构平面布置图（ 图中尺寸单位ｍｍ） Ｆｉｇ． ５ Ｐｌａｎ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｂｅａｍｓ（ｕｎｉｔｍｍ） 根据拆除要求， 可将需要爆破拆除的支撑结构 分为立柱结构、 支撑结构和围檩结构。支撑梁具体 尺寸如表１所示。考虑到爆破冠梁引起的振动大， 对基坑和周围建筑影响很大， 决定对冠梁使用机械 破碎方法拆除。需要拆除的是主撑（ＺＣ）和次撑 （ＣＣ） 。经计算，ＺＣ１总长３１１ ｍ，ＺＣ２４９０ ｍ，ＣＣ ５０９ ｍ。 ２． ３ 总体方案设计 为保证结构拆除后的基坑支护整体稳定性， 也 为了避免拆除作业对已建地下室结构的破坏， 应进 行分次、 分区、 分构件依次爆破。拟采用整体对称分 区爆破方案（ 图６） ； 同时， 爆破过程中尽量使梁柱节 点处形成塑性铰破坏， 不发生大体量混凝土同时掉 落。在这些前提下设计支撑梁轴向预埋孔和爆破参 数， 尽量使混凝土结构的充分破碎和便于清渣。 表１ 结构名称及截面尺寸 Ｔａｂｌｅ １ Ｎａｍｅｓ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｍｅｍｂｅｒｓ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｓｉｚｅｓ 序号名称代号截面尺寸／ ｍｍ２ １冠梁１ＧＬ１１２００ ８００ ２冠梁２ＧＬ２１４００ ８００ ３冠梁３ＧＬ３１６００ ８００ ４主撑１ＺＣ１１０００ ８００ ５主撑２ＺＣ２８００ ７００ ６次撑ＣＣ５００ ５００ 图６ 爆破分区方案 Ｆｉｇ． ６ Ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｚｏｎｅ ｄｉｖｉｓｉｏｎ ｆｏｒ ｔｈｅ ｗｈｏｌｅ ｐｒｏｊｅｃｔ 整个爆破设计的思路为 采用轴向预埋炮孔和 分区分构件微差控制爆破技术。预埋孔采用ＰＶＣ 管； 每分区内的构件按先梁后柱、 先辅后主的顺序进 行拆除； 冠梁与支撑梁接触面附近设置小药量预裂 爆破孔以达到减振目的； 梁柱节点处减少药量， 待爆 破开裂后再用人工或机械破碎清理； 栈桥部位面板 先用机械拆除， 后进行支撑梁的爆破拆除； 立柱采用 气割方式人工拆除。 现场试爆， 检查爆破效果， 观察爆破引起的有害 效应， 并根据试爆结果确定爆破参数。 ２． ４ 主要爆破参数的确定 沿每根主撑和次撑长轴轴线预埋 ５０ ｍｍ的 ＰＶＣ管作为炮孔； 对于长度小于６ ｍ的梁， 采用如 图２所示的预埋管； 对于长度大于６ ｍ的梁， 采用如 图３所示预埋管。炸药单耗选定根据刘清荣控制 爆破 对多临空面的混凝土梁的建议值［ １２］， 取单耗 ０． ５ ｋｇ／ ｍ３。实际药量根据现场试爆效果增减。结 合考虑 ３２ ｍｍ炸药药卷的线密度（１０００ ｋｇ／ ｍ）和 梁截面尺寸， 对需要爆破的支撑梁设计如表２所示 的爆破参数。为保证装药间距和稳定传爆， 炮孔内 ６７爆 破 ２０１７年６月 万方数据 布置通长导爆索。根据爆破安全规程ＧＢ６７２２ ２０１１推荐的萨道夫斯基振动衰减公式计算单段最 大药量为１００ ｋｇ（ 注 公式计算时， 因布置了预裂孔， ［Ｖ］＝７． ５ｃｍ／ ｓ；Ｋ、α、Ｒ分别取５０、１． ３、２０） 。 表２ 爆破参数 Ｔａｂｌｅ ２ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ 梁代号 爆破参数 孔深／ ｍ 端部弯起 半径／ ｍ 相邻孔弯 起点间距／ ｍ 单点 药量／ ｇ 装药 间隔／ ｃｍ 每米装药 长度／ ｃｍ 最大单孔 药量／ ｇ ＺＣ１＜６１０． ３１２０３０． ０４０． ０２４００ ＺＣ２＜６１０． ４１００３５． ７２８． ０１６８０ ＣＣ＜６１０． ５８０６０． ０１２． ５７５０ 考虑到是首次使用的新技术， 为最大限度降低 爆破风险， 采用单孔单响爆破网路， 即每孔布置孔内 １５段、 孔外２段的非电雷管各两发。在连网过程中 必须严密保护和遮盖传爆雷管和导爆管， 避免传爆 过程中雷管和导爆索爆炸破坏传爆网路。 ２． ５ 施工流程 施工流程如图７所示。在材料、 机械设备、 现场 管理等准备工作完成后， 就可拆除爆破施工。 图７ 施工流程图 Ｆｉｇ． ７ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｃｈａｒｔ 用钢钎破坏梁侧面中间部位混凝土保护层， 随 后用钢丝钳剪断箍筋， 如图８所示。 用压风将炮孔清理干净后， 用穿线机在孔中穿 过先导牵引绳。随后， 往炮孔中注满水。装药时， 先 在导爆索上按照设计的间距用胶带绑扎切割分段的 炸药（ 见图９） ， 再在其一端绑扎先导牵引绳， 拖拽先 导牵引绳另一端实现装药。 每炮孔装药端部用沙土堵塞后，用沙袋压孔 （ 图１０） 。采用厚度０． １ ｍｍ厚塑料薄膜袋（灌满水 后厚约３ ｃｍ） 压在支撑梁上表面（ 图１０） 。 图８ 主支撑梁的侧面箍筋被切断 Ｆｉｇ． ８ Ｓｔｉｒｒｕｐ ｃｕｔ ａｔ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｆａｃｅ ｏｆ ｍａｉｎ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｂｅａｍ 图９ 导爆索绑扎切割后的炸药段 Ｆｉｇ． ９ Ｔｈｅ ｃｕｔ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃａｒｔｒｉｄｇｅ ｂｏｕｎｄｅｄ ｏｎｔｏ ｔｈｅ ｄｅｔｏｎａｔｉｎｇ ｆｕｓｅ 由于采用了分区爆破、 控制单孔药量、 单孔单 响、 设置预裂炮孔、 沙袋压孔、 水袋压梁等技术措施， 本项目的安全防护仅采用两层塑料网覆盖即可。即 下层是孔径为６ ｃｍ的塑料网， 上层为遮阳网，如 图８、 图１０所示。 ２． ６ 爆破效果和技术经济分析 如图１１所示， 支撑梁混凝土破碎效果较好， 大于 ２０ ｃｍ的碎块很少； 钢筋基本从混凝土中剥离， 钢筋未 拉断； 混凝土主要抛掷出梁侧面； 水袋在爆炸作用下破 裂产生的水雾将爆破灰尘完全笼罩并迅速沉降， 几分 ７７第３４卷 第２期 叶建军， 程大春， 詹小杰， 等 基坑支撑梁轴向预埋孔爆破拆除技术 万方数据 钟后爆破现场视野清晰； 振动监测符合安全要求。 图１０ 沙袋压孔、 水袋压梁 Ｆｉｇ． １０ Ｓａｎｄ ｂａｇｓ ｌａｙｉｎｇ ｏｎ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ，ｗａｔｅｒ ｂａｇｓ ｌａｙｉｎｇ ｏｎ ｓｕｒｆａｃｅｓ ｏｆ ｂｅａｍｓ 图１１ 支撑梁爆破后景象 Ｆｉｇ． １１ Ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｅｄ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｂｅａｍｓ 爆破后， 发现有十余块碎石飞出场外约５ ｍ。 仔细分析视频监控后， 发现这些飞石来自一根次撑， 可能是由于拖拽装药时炸药在导爆索上产生了滑 动， 造成局部装药间隔过小， 局部药量过大所致。为 解决这个问题， 可采用文献［１３］提供的装药长袋来 实现精确间隔装药， 该方法不但可以很好地保护炸 药、 传爆管线和雷管， 避免它们在拖拽装药时出现损 伤和移动， 也可规避本发明中的在导爆索上绑扎炸 药的繁琐操作。 经过简单比较公司最近完成的两个基坑支撑梁 拆除爆破工程（两处基坑支撑梁尺寸相近）的主材 消耗， 发现之前在泛海城市广场基坑支撑梁爆破拆 除工程中采用的垂直长轴预埋方案的技术经济指标 是 炸药单耗为５５９ ｇ／ ｍ３，雷管２． ８５枚／ ｍ３，单价 ３０．４元／ ｍ３； 而本工程为 炸药单耗为２７８ ｇ／ ｍ３， 雷管 １．３１枚／ ｍ３， 导爆索１．６５ ｍ／ ｍ３， 单价２７．５元／ ｍ３。本 项目主材成本比泛海项目降低了９． ５％。若进一步 考虑预埋管和堵孔人工操作的成本节约， 轴向预埋 方案优势更明显（其他材料如水袋、 防护网基本相 当， 不作比较） 。 ３ 结语 支撑梁轴向预埋孔爆破拆除技术联合使用轴向 预埋孔、 水耦合装药、 切割箍筋、 覆盖柔性防护网、 水 袋压梁和沙袋压孔等多项技术措施， 具备免钻孔且 炮孔少、 爆破器材消耗少、 炸药能量利用率高、 低环 境影响、 成本低的巨大优势， 必将成为支撑梁拆除的 流行技术。实际上， 其他建筑（包括永久建筑）钢筋 混凝土梁和柱的拆除，都可以考虑这个方 案［ ９，１４］ 即使之前没有预埋孔， 在有条件钻轴向 孔的场合， 应优先考虑轴向钻孔， 并且可钻通孔（即 两端开口） 以利于装药。本文已证明了两端开口的 深孔精确装药（ 甚至弯曲炮孔装药） 不是难题。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 张春丽， 段卫东．复杂环境下深基坑支护梁爆破拆除 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ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ｆｏｒ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｅｎｃｌｏｓｕｒｅ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ Ｅｇｉｎｅｅｒｉｎｇ（Ｒｏｃｋ ＆ Ｓｏｉｌ Ｄｒｉｌｌ ｉｎｇ ａｎｄ Ｔｕｎｎｅｌｉｎｇ） ，２０１５，４２（３） ８０８４．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 马怀章， 刘海峰， 汪仲琦， 等．深基坑钢筋混凝土水平 支撑爆破拆除施工技术［Ｊ］．建筑施工，２０１３，３５（１２） １０３７１０３９． ８７爆 破 ２０１７年６月 万方数据 ［６］ ＭＡ Ｈｕａｉｚｈａｎｇ，ＬＩＵ Ｈａｉｆｅｎｇ，ＷＡＮＧ Ｚｈｏｎｇｑｉ，ｅｔ ａｌ． Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｒｅｍｏｖａｌ ｏｆ ＲＣ ｈｏｒｉ ｚｏｎｔａｌ ｂｒａｃｉｎｇ ｉｎ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ［Ｊ］． Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｃｏｎ ｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，２０１３，３５（１２） １０３７１０３９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［７］ 葛正来．深基坑钢筋混凝土支撑的爆破与拆除［Ｊ］．建 筑施工，２０１３，３５（１０） ８８９８９１． ［７］ ＧＥ Ｚｈｅｎｇｌａｉ． Ｂｌａｓｔｉｎｇ ａｎｄ ｄｉｓｍａｎｔｌｉｎｇ ｏｆ ＲＣ ｅｘｃａｖａｔｉｏｎ ｓｕｐｐｏｒｔｓ ｉｎ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ［Ｊ］． Ｂｕｉｌｄｉｎｇ Ｃｏｎｓｔｒｕｃ ｔｉｏｎ，２０１３，３５（１０） ８８９８９１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［８］ 冷 熠．大型钢筋混凝土支撑的爆破拆除技术浅析 ［Ｊ］．采矿技术，２０１４，１４（５） １２０１２２． ［８］ ＬＥＮＧ Ｙｉ． Ｉｎｉｔｉａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｆｏｒ ｌａｒｇｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｕｐｐｏｒｔ［Ｊ］． Ｍｉｎｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌ ｏｇｙ，２０１４，１４（５） １２０１２２．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［９］ 程大春， 叶建军， 明 军．钢筋混凝土梁轴向预埋炮孔 及拆除爆破方法．中国发明．公开号ＣＮ１０４９６４６２４Ａ ［Ｐ］． ２０１５１００７． ［９］ ＣＨＥＮＧ Ｄａｃｈｕｎ，ＹＥ Ｊｉａｎｊｕｎ，ＭＩＮＧ Ｊｕｎ． Ｔｈｅ ｌａｙｏｕｔ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ａｘｉａｌ ｐｉｐｅｓ ａｓ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ ｆｏｒ ｒｅｉｎ ｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ． ＣｈｉｎａＩｎｖｅｎｔｉｏｎ Ｐａｔｅｎｔ． Ｏｐｅｎ ＮｕｍｂｅｒＣＮ１０４９６４６２４Ａ ［Ｐ］． ２０１５１００７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１０］ 程大春， 叶建军， 明 军．钢筋混凝土梁或柱水耦合 装药爆破拆除方法．中国发明．公开号ＣＮ１０ ５５７１４１８Ａ［Ｐ］． ２０１６０５１１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１０］ ＣＨＥＮＧ Ｄａｃｈｕｎ，ＹＥ Ｊｉａｎｊｕｎ，ＭＩＮＧ Ｊｕｎ． Ｔｈｅ ｗａｔｅｒ ｃｏｕ ｐｌｉｎｇ ｃｈａｒｇｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｆｏｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｅａｍ ａｎｄ ｃｏｌｕｍｎ． ＣｈｉｎａＩｎｖｅｎｔｉｏｎ Ｐａｔｅｎｔ． Ｏｐｅｎ ＮｕｍｂｅｒＣＮ１０５５７１４１８Ａ［Ｐ］．２０１６０５１１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１１］ 程大春， 叶建军， 董小珂．钢筋混凝土梁拆除爆破炮 孔装药、 堵塞和压渣结构及拆除爆破方法．中国 发 明．专利号ＺＬ２０１４１０４３９３５４６［Ｐ］． ２０１４１２１７． ［１１］ ＣＨＥＮＧ Ｄａｃｈｕｎ，ＹＥ Ｊｉａｎｊｕｎ，ＤＯＮＧ Ｘｉａｏｋｅ． Ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｂｅａｍｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃｈａｒｇｉｎｇ，ｈｏｌｅ ｐｌｕｇｇｉｎｇ，ａｎｄ ｆｌｙｉｎｇ ｒｏｃｋ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ． ＣｈｉｎａＩｎｖｅｎｔｉｏｎ Ｐａｔｅｎｔ． Ｐａｔｅｎｔ ＮｕｍｂｅｒＺＬ２０１４１０４３９３５４［Ｐ］．２０１４１２１７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１２］ 刘清荣．控制爆破［Ｍ］．北京 中国铁道出版社，１９８１． ［１３］ 叶建军， 程大春， 舒大强．装药长袋及利用装药长袋 对炮孔装药的方法．中国发明．公开号ＣＮ１０５６ ２７８４５Ａ［Ｐ］． ２０１６０６０１． ［１３］ ＹＥ Ｊｉａｎｊｕｎ，ＣＨＥＮＧ Ｄａｃｈｕｎ，ＳＨＵ Ｄａｑｉａｎｇ． Ｄｙｎａｍｉｔｅ ｃｈａｒｇｉｎｇ ｌｏｎｇ ｂａｇ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｕｓｉｎｇ ｉｔ ｆｏｒ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｈｏｌｅ ｃｈａｒｇｉｎｇ． ＣｈｉｎａＩｎｖｅｎｔｉｏｎ Ｐａｔｅｎｔ． Ｏｐｅｎ Ｎｕｍｂｅｒ ＣＮ１０５６２７８４５Ａ［Ｐ］． ２０１６０６０１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１４］ 叶建军， 程大春， 明 军．钢筋混凝土柱轴向预埋炮 孔及拆除爆破方法．中国发明．专利号ＺＬ２０１５ １０３８３３７８． ９［Ｐ］． ２０１５１１２５． ［１４］ ＹＥ Ｊｉａｎｊｕｎ，ＣＨＥＮＧ Ｄａｃｈｕｎ，ＭＩＮＧ Ｊｕｎ． Ｔｈｅ ｌａｙｏｕｔ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｐｒｅｂｕｒｉｅｄ ａｘｉａｌ ｐｉｐｅｓ ａｓ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅｓ ｆｏｒ ｒｅｉｎ ｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｌｕｍｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｍｅｔｈ ｏｄ． ＣｈｉｎａＩｎｖｅｎｔｉｏｎ Ｐａｔｅｎｔ． Ｐａｔｅｎｔ ＮｕｍｂｅｒＺＬ２０１５ １０３８３３７８． ９［Ｐ］． ２０１５１１２５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） （上接第２５页） ［９］ 胡建华， 尚俊龙， 罗先伟， 等．单孔爆破振动监测与衰 减规律多元线性化回归［Ｊ］．振动与冲击，２０１３， ３２（１６） ４９５３． ［９］ ＨＵ Ｊｉａｎｈｕａ，ＳＨＡＮＧ Ｊｕｎｌｏｎｇ，ＬＵＯ Ｘｉａｎｗｅｉ，ｅｔ ａｌ． Ｍｏ ｎｉｔｏｒｉｎｇ ｏｆ ｓｉｎｇｌｅｈｏｌｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｉｔｓ ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ ｌａｗ ｂｙ ｕｓｉｎｇ ｍｕｌｔｉｐｌｅ ｌｉｎｅａｒ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｓｈｏｃｋ，２０１３，３２（１６） ４９５３．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１０］ 唐 海， 李海波．反映高程放大效应的爆破振动公式 研究［Ｊ］．岩土力学，２０１１，３２（３） ８２０８２４． ［１０］ ＴＡＮＧ Ｈａｉ，ＬＩ Ｈａｉｂｏ． Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｆｏｒｍｕ ｌａ ｏｆ ｒｅｆｌｅｃｔｉｎｇ ａｍｐｌｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｅｌｅｖａｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｒｏｃｋ ａｎｄ Ｓｏｉｌ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ，２０１１，３２（３） ８２０８２４．（ｉｎ Ｃｈｉ ｎｅｓｅ） ［１１］ ＬＶ Ｓｈｕｒａｎ，ＬＶ Ｓｈｕｊｉｎ． Ａｐｐｌｙｉｎｇ ＢＰ ｎｅｕｒａｌ ｎｅｔｗｏｒｋ ｍｏｄｅｌ ｔｏ ｆｏｒｅｃａｓｔ ｐｅａｋ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａ ｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｐｒｏｃｅｄｉａ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１１，２６２５７２６３． ［１２］ 申旭鹏， 璩世杰， 王福缘， 等．基于ＢＰ神经网络的爆 破振速峰值预测［Ｊ］．爆破，２０１３，３０（１） １２２１２５， １３０． ［１２］ ＳＨＥＮ Ｘｕｐｅｎｇ，ＱＵ Ｓｈｉｊｉｅ，ＷＡＮＧ Ｆｕｙｕａｎ，ｅｔ ａｌ． Ｐｒｅ ｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐｅａｋ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｂｙ ＢＰ ｎｅｕｒａｌ ｎｅｔｗｏｒｋ ｍｏｄｅ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１３，３０（１） １２２１２５，１３０． （ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１３］ 史秀志， 董凯程， 邱贤阳， 等．基于支持向量机回归爆 破振动峰值速度预测分析［Ｊ］．工程爆破，２００９， １５（３） ２８３０． ［１３］ ＳＨＩ Ｘｉｕｚｈｉ，ＤＯＮＧ Ｋａｉｃｈｅｎｇ，ＱＩＵ Ｘｉａｎｙａｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ａｎａｌ ｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ＰＰＶ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｓｕｐｐｏｒｔ ｖｅｃｔｏｒ ｍａｃｈｉｎｅ ｒｅｇｒｅｓｓｉｏｎ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓ ｔｉｎｇ，２００９，１５（３） ２８３０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［１４］ 王文才， 王瑞智， 孙宝雷， 等．基于广义回归神经网络 ＧＲＮＮ的矿井瓦斯含量预测［Ｊ］．中国煤层气，２０１０， ７（１） ３７４１． ［１４］ ＷＡＮＧ Ｗｅｎｃａｉ，ＷＡＮＧ Ｒｕｉｚｈｉ，ＳＵＮ Ｂａｏｌｅｉ，ｅｔ ａｌ． Ｒｅ ｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｇａｓ ｃｏｎｔｅｎｔｓ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＧＲＮＮ ｎｅｔｗｏｒｋ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｃｏａｌｂｅｄ 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