风力发电6.ppt

风电场电气系统,第4章风电场一次设备的选择,制作朱永强，张旭，申惠琪,华北电力大学,第4章风电场一次设备的选择,关注的问题电气设备选择的技术条件和校验方法是什么变压器的容量、台数和型式应怎样进行选择开关设备的型式和参数怎样选择CT和PT怎样选择载流导体选择和校验应如何计算,教学目标了解风电场一次电气设备选择的一般条件和技术条件，了解热稳定校验、动稳定校验和环境校验方法，理解和掌握电气设备的型式、参数与其在风电场中运行环境的关系能对风电一次设备的选择进行初步分析和简单计算。,4.1导体的发热和电动力,4.1.1导体长期发热和载流量当电流流过导体时，由于有电阻存在将造成能量损耗，同时由于涡流和磁滞损耗，在导体附近的磁场中也将有一部分能量损耗，这些能量的损耗将转换为热能，使导体的温度升高。为保证导体可靠工作，往往要对导体正常工作时的最高允许温度做出限制①对于一般裸导体，最高允许温度一般为70℃；②对于计及日照的钢芯铝绞线和管形导体，最高允许温度一般为80℃；③对于接触面有镀锡的可靠覆盖层，最高允许温度一般为85℃。,4.1.1导体长期发热和载流量由于导体正常运行时，电流运行于额定电流，发热量不是很大，可以持续运行而不超过导体的最高允许温度，因此称导体正常运行时的发热过程为长期发热。考虑到导体本身的发热和散热过程，电流和温度的关系如下式中I为导体载流量；αw为导体的散热系数;F为散热面积;θw为带电运行的导体的温度；θ0为环境温度；R为单位长度的导体电阻,4.1.2导体短时发热短路发生后，导体中流过的电流急剧增加，热量积累也非常迅速（按照电流的平方产生），但是短路不允许持续很长时间，继电保护会尽可能快地将其切除，因此这一过程被称为短时发热。一般采用短路电流热效应来计算短路后的导体发热热积累。短路电流热效应计算公式如下其中，Ikt为短路电流；tk为短路时间,,4.1.2导体短时发热由于短路电流的变化规律十分复杂，很难用简单的解析表达式来计算，因此工程中常用一种简化的实用计算法来计算其中Qp为短路电流周期分量所产生的热效应，Qnp为短路电流非周期分量所产生的热效应。当短路电流切除时间超过1秒时，发热主要由周期分量决定，可忽略非周期分量的影响,,,4.1.3导体短路时的电动力短路的时候电流急剧增大，导体所受的电动力也急剧增大，很可能造成导体的变形扭曲，导致电气设备的损坏一般情况下，系统中发生三相故障时的短路电流最大，而且短路电流的最大数值出现在短路后最初的半个周期（常按t0.01s分析），此时的短路电流的最大峰值被称为最大冲击电流ish三相导体中B相（中间相）的电动力最大，大小为,4.2电气设备选择的一般条件,电气主接线是由导体和电气设备连接而构成的电路。选择适合本地使用的导体和电气设备，不仅需要考虑电气设备的电气参数，还需综合考虑电气设备所处的环境因素，此外也要注意电气设备运行可能给环境带来的影响。,4.2.1电气设备选择的一般条件选择适用的电气设备，首先要确定其额定参数，同时，还要考虑设备安装地点的环境因素，此外，必须考虑电力系统中短路所造成的巨大短路电流对系统的损害在选择电气设备时，必须考虑下列各项原则应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。应按当地环境条件校核。应力求技术先进和经济合理。与整个工程的建设标准谐调一致。同类设备尽量减少品种。选用的新产品均应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。,4.2.2电气设备选择的技术条件4.2.2.1按照正常工作状态选择对电气设备来说，首先要考虑其是否可以承受流过的电流和加于其上的电压（1）额定电压即电气设备的额定电压UN要大于设备安装处的电网额定电压Uns（2）额定电流即运行中的电气设备额定电流IN不得低于所在回路在各种可能运行方式下的最大持续工作电流Imax。,,,4.2.2.2按照短路状态校验按照正常条件选出的电气设备必须要校验一下其热稳定和动稳定能力（1）设备允许通过的热稳定电流It和时间t，并以此校验其热稳定性是否满足要求其中Qk是实际计算得到的短路电流热效应（2）设备允许通过的动稳定电流幅值ish及其有效值Ish，以此校验电气设备是否可以满足动稳定的要求其中ish和Ish为实际计算得到的冲击电流幅值（kA）,,,4.2.2.2按照短路状态校验Qk和ish需要由短路电流计算求得在计算Qk时需要选取合适的短路时间，一般考虑短路时间tr为保护动作时间tpr和断路器全开断时间tbr之和，即tpr一般采用后备保护动作时间tbr为断路器的固有分闸时间和断路器触头开始拉开直至触头间电弧完全熄灭的时间之和。,4.2.2.2按照短路状态校验对于以下几种情况，也可以不去校验动稳定和热稳定性1用熔断器保护的电气设备，其热稳定由熔断时间保证，故可不验算热稳定。2采用有限流电阻的熔断器保护的设备。其回路电流被电阻限制。3装设在电压互感器回路中的裸导体和电气设备。,4.2.3电气选择的环境因素应根据具体工作场所的实际情况有针对性地选择电气设备的结构和型式1）温度如果周围的环境温度不是40℃，则设备的允许电流须按一定的规则进行修正2）日照当设备提供的额定载流量未考虑日照时，在电气设计中可以按电气设备额定电流值的80％满足电流要求来选择设备3）风速当最大风速超过35m/s时，应在设计和布置时采取有效防护措施,4.2.3电气选择的环境因素4）冰雪在积雪和附冰严重的地区，应采取措施防止冰串引起瓷件绝缘发生对地闪络5）湿度一般高压电气设备可在环境温度为20℃、相对湿度为90％的环境中使用6）污秽7）海拔对安装在海拔高度超过1km地区的电气设备外绝缘一般应加强8）地震选择设备时要考虑本地地震烈度，选用可以满足地震要求的产品,4.2.4环境保护选择电气设备时，还应该考虑电气设备对周围环境的影响，主要考虑电磁干扰和噪声。电磁干扰电气设备及金具在最高工作相电压下，晴天的夜晚不应出现可见电晕；110kV及以上的电气设备，户外晴天无线电干扰电压不应大于2500V噪声在距电气设备2m处，连续性噪声不应大于85dB；非连续性噪声，屋内设备不应大于90dB，屋外设备不应大于110dB,4.3变压器的选择,4.3.1变压器的容量和台数风电场中的变压器包括主变压器、集电变压器和场用变压器风电场各种变压器容量的确定方法如下（1）集电变压器集电变压器的选择，可以按照常规电厂中单元接线的机端变压器的选择方法进行。即按发电机额定容量扣除本机组的自用负荷后，留10的裕度确定,4.3.1变压器的容量和台数（2）升压站的主变压器对于升压站中的主变压器，则参照常规发电厂有发电机电压母线的主变压器进行选择①主变容量的选择应满足风电场对于能量输送的要求，即主变压器应能够将低压母线上的最大剩余功率全部输送入电力系统。②有两台或多台主变并列运行时，当其中容量最大的一台因故退出运行时，其余主变在允许的正常过负荷范围内，应能输送母线最大剩余功率。,4.3.1变压器的容量和台数（3）场用变压器风电场场用变压器的选择，容量按估算的风电场内部负荷并留一定的裕度确定。变压器的台数与电压等级、接线形式、传输容量、与系统的联系紧密程度等因素有密切关系①与系统有强联系的大型、特大型风电场，在一种电压等级下，升压站中的主变应不少于2台。②与系统联系较弱的中、小型风电场和低压侧电压为6-10kV的变电所，可只装1台变压器。,4.3.2变压器的型式（1）相数用一台三相变压器还是用三台单相变压器组，就要根据具体情况确定，一般要考虑以下原则①当不受运输条件限制时，330kV及以下的电力系统，一般都应选三相变压器。②当风电场连接到500kV的电网时，宜经过技术经济的比较后，确定选用三相变压器、两台半容量的三相变压器或单相变压器。③对于与系统联系紧密的500kV变电站，除考虑运输条件外，还应根据系统和负荷情况，分析变压器故障对系统的影响，以确定选用单相或三相变压器。,4.3.2变压器的型式（2）绕组数绕组数一般对应于变压器所连接的电压等级，即电压变化的数目。分裂变压器的电压等级和绕组数不对应，它的电磁结构是高压或低压侧有两个绕组，而这两个绕组的电压等级相同。当风电场中的变压器连接三个电压等级（其中两个为升高的电压等级）时，可以选择采用2台双绕组变压器或者1台三绕组变压器。对于容量为125MW及以下的风电场，可采用三绕组变压器，三绕组变压器的台数一般不超过2台对于200MW及以上的风电场，采用双绕组变压器加联络变压器连接多个电压等级。联络变一般采用自耦变压器,4.3.2变压器的型式（3）接线组别变压器三相绕组的接线组别必须和系统电压相位一致电力系统采用的变压器三相绕组连接方式只有“Y”和“△”两种,,,在我国，110kV及以上电压等级中，变压器三相绕组都采用“Yn”连接；35kV采用“Y”连接，而中性点多通过消弧线圈接地。35kV以下，采用“△”连接。,在发电厂和变电站中，考虑系统或机组的同步并列要求以及限制三次谐波等因素，主变压器一般都选用Yn/△11常规接线。,4.3.2变压器的型式（4）调压方式根据分接头的切换方式，变压器的调压方式有两种无激磁调压不带电切换，调压范围在22.5以内；有载调压带负荷切换，调压范围在30，但结构较复杂。一般来说，有载调压只在下列情况选用①接于风电场这种出力变化大的发电厂的主变，特别是潮流方向不固定，且要求变压器副边电压维持在一定水平。②接于时而为送端，时而为受端，具有可逆工作特点的联络变压器。为保证供电质量，要求母线电压恒定。③发电机经常在低功率因数下运行。,4.3.2变压器的型式（5）冷却方式自然风冷7500kVA以下的小容量变压器靠自然的风吹进行冷却强迫空气冷却容量大于10000kVA的变压器常采用人工风冷强迫油循环水冷却水源充足的地方采用此方式极为有利强迫油循环导向冷却近年来大型变压器都采用这种方式水内冷变压器充气式变压器,4.3.2变压器的型式例4-1某风电场安装1500kW风电机组33台，风机及附属设备耗电不大于3，请选择风电机组中升压变压器的容量解注0.85为功率因数,,4.3.2变压器的型式例4-2例1中的风电场，每11台机组升压为35kV集成一路接入风电场升压站，升压站接有一路110kV架空线路，请从下表中选择升压站主变压器,4.3.2变压器的型式解风电场的总装机容量为主变台数的选择考虑变压器检修，风电场中应装设两台主变压器。主变容量的选择由于风电的不连续特性，风电场的利用小时数低以及主变具备一定的过负荷运行特性，因此要求当一台主变停运的时候，另一台主变可以依据其自身过负荷能力将风电场生产的全部电能送入，计算如下电机组发电时，潮流从风电场送到电网；风电机组不发电时，潮流从系统倒送站用电，电压波动较大，选用有载调压变压器。由上所述，选上表中3为升压站主变压器。,,4.3开关电气设备的选择,4.3.1断路器的选择4.3.1.1断路器的型式根据灭弧介质，断路器可以分为油断路器（多油、少油）、压缩空气断路器、SF6断路器、真空断路器等。应根据各种类型断路器的结构和性能特点以及使用环境和条件等，来合理选择断路器的型式。,4.3.1.2断路器的电气参数选择高压断路器时，不仅要考虑其额定电压和额定电流的大小，还要考虑其对故障电流的开合能力，即考虑其额定开断电流和短路关合电流。（1）额定电流和电压即断路器的额定电压UN要大于其安装位置的电网额定电压Uns。即断路器的额定电流IN不得低于所在回路在各种可能运行方式下的最大持续工作电流Imax。,,,4.3.1.2断路器的电气参数（2）额定开断电流指在额定电压下可能开断的最大电流，其值不应小于实际开断瞬间的短路电流周期分量Ipt（3）短路关合电流要求断路器具有关合短路电流的能力即短路关合电流要大于等于短路后的最大冲击电流（4）热稳定和动稳定的校验,4.3.1.2断路器的电气参数例4-3请计算例2中的主变高压侧断路器的最大持续工作电流解主变压器高压侧最大持续工作电流为,,4.3.1.2断路器的电气参数例4-4例3中主变高压侧短路电流数据如下表，已知110kV系统后备用保护动作最长时间为3s，风电场接入系统可以认为是无穷大，请在下表中初步选择断路器,4.3.1.2断路器的电气参数解1、短路计算时间2、由于tk＞1s，不计短路电流非周期分量，短路电流的热效应Qk等于周期分量热效应Qp，又由于风电场接入无穷大系统，简化计算3、4、断路器选择1）额定电压，由表知1、2、3号断路器均可满足要求，由于1号断路器用于220kV，暂不考虑。2）2、3号断路器的额定电流，额定开断电流和额定关合电流均满足要求。3）3号断路器为户外少油型，造价较低但维护工作量较大，2号断路器为自能式高压六氟化硫断路器，虽造价较高，但此种开关性能好，可靠性高，使用方便，因此选用2号断路器。,,,,4.4.2隔离开关的选择隔离开关不需要选择开断电流和关合电流，而其它参数的确定方法则与断路器完全相同。,4.4.3熔断器的选择4.4.3.1熔断器的型式根据安装地点，高压熔断器可以分为屋外跌落式、屋内式。屋外跌落式常装设于高压杆上变压器的高压侧，作为保护。熔断器还可以分为限流型或不限流型。不限流熔断器在熔件熔化后，在第一次过零或经过几个半周期之后电弧才熄灭。限流熔断器在熔件熔化后，其电流在未达到最大值之前就立即减小到零。,4.4.3.2熔断器的额定电压高压熔断器的额定电压UN必须大于或等于熔断器安装处电网的额定电压Uns，即熔断器额定电压的确定原则与其它电气设备没有区别。,,4.4.3.3熔断器的额定电流熔断器额定电流的选择，主要是熔体的额定电流的选择。（1）被保护设备是35kV及以下的电力变压器时，熔体的额定电流按下式选择其中K为可靠系数（不计电动机自启动时1.11.3，考虑电动机自启动时1.52.0）；Imax为电力变压器回路的最大工作电流（2）被保护设备是电力电容器时，熔体的额定电流按下式选择其中K为可靠系数（保护单台电容器时1.52.0，保护一组电容器时1.31.8）；INC为电力电容器回路的额定电流,4.4.3.4熔断器的开断电流对于没有限流作用的熔断器，选择时用冲击电流的有效值Ish校验开断电流，即对于有限流作用的熔断器，电流在达到最大值之前已经截断，因此可不计非周期分量的影响，而采用I进行校验,4.4.3.5熔断器选择性的校验为了保证前后两级熔断器之间或熔断器与电源（或负荷）保护装置之间动作的选择性，应进行熔体选择性校验。,,,F2所在回路发生短路时，流过F1的短路电流基本相同，因此要求F1熔断器的电流要大于F2，以保证此时F1的断开时间要长于F2。,4.5互感器的选择,4.5.1电流互感器的选择4.5.1.1种类和型式的选择选择电流互感器时，应根据安装地点（如屋内、屋外）和安装方式（如穿墙式、支持式、装入式等）选择其型式。当一次电流较小（在400A及以下）时，宜优先采用多匝式电流互感器当采用弱电控制系统或配电装置距离控制室较远时，二次额定电流应尽量采用1A；而强电系统用5A。,4.5.1.2一次回路额定电压和电流一次回路的额定电压UN和额定电流I1N应满足,,为确保所供仪表的准确度，电流互感器的一次侧额定电流应尽可能与最大工作电流接近。,4.5.1.3准确级和额定容量为了保证测量仪表的准确度，电流互感器的准确级不得低于所供测量仪表的准确级。由选定的准确级所规定的互感器额定容量，应大于或等于二次侧所接负荷，即ra,rre分别为二次侧回路中所接仪表和继电器设备的电流线圈电阻，rc为接触电阻，rL为连接导线电阻,4.5.1.3准确级和额定容量电流互感器常用接线方式,图（a）用于对称三相负荷，测量一相电流，LC2L；图（b）为星型接线，可不计中性线电流，LCL，常用于110kV及以上线路和发电机、变压器等重要回路；图（c）为不完全星型接线，常用于35kV及以下电压等级的不重要出线。,4.5.1.4热稳定和动稳定校验1热稳定校验电流互感器热稳定能力常以1s允许通过的热稳定电流I1或一次额定电流I1N的倍数Kt来表示。热稳定校验式为2动稳定校验多匝式一次绕组主要经受内部电动力；单匝式一次绕组不存在内部电动力，则电动力稳定性由外部电动力决定。内部外部,4.5.2电压互感器的选择4.5.2.1种类和型式的选择应根据装设地点和使用条件选择电压互感器的种类和型式。①在6～35kV屋内配电装置中，一般采用油浸式或浇注式电压互感器；110～220kV配电装置通常采用串级式电磁式电压互感器。②在500kV配电装置中，配置有双套主保护，并考虑到后备保护、自动装置和测量的要求，电压互感器应具有三个二次绕组。③三相式只在20kV以下才有三相式产品。三相五柱式电压互感器广泛用于3～15kV系统；而三相三柱式电压互感器很少采用。④当二次侧负荷不对称，三相式电压互感器的三相磁路不对称，所以当接入精度要求较高的计费电能表时，可采用三个单相电压互感器组或两个单相电压互感器接成不完全三角形。,4.5.2.2一次和二次额定电压应根据互感器的接线方式来确定其相电压或相间电压。,4.5.2.3容量和准确级选择互感器的额定容量（对应于所要求的准确级），应不小于电压互感器的二次负荷，即S2N≥S2，而二次负荷分别为各仪表的视在功率、有功功率、无功功率和功率因数。计算电压互感器的各相负荷时，必须注意互感器和负荷的接线方式。,,4.6导体的选择,导体的选择主要是选择其截面，以保证导体在正常运行时可以通过一定的电流而发热不会超过其限值，在发生故障时可以满足热稳定要求，对于硬导体还需要校验其动稳定和共振情况。常见的软导体为钢芯铝绞线、组合导线、分裂导线和扩径导线。,4.6.1导体截面的选择导体的截面一般按照工作电流或经济电流密度进行选择。对于年负荷利用小时数大（大于5000小时），传输容量大，母线较长（大于20m）的情况，一般按照经济电流密度选择，其它情况可按照工作电流选择。（1）按回路持续工作电流选择其中Imax-导体所在回路的持续工作电流；Ial–在额定环境温度25C时导体允许电流；K–与实际环境温度和海拔有关的综合校正系数,4.6.1导体截面的选择与环境温度和海拔有关的综合校正系数K,4.6.1导体截面的选择（2）按照经济电流密度选择其中SJ–经济截面,mm；Imax–回路持续工作电流,A；J–经济电流密度，A/mm,如右图。1变电站站用、工矿用及电缆线路的铝线纸绝缘铅包、铝包、塑料护套及各种铠装电缆；2铝矩形、槽形母线及组合导线；3火电厂厂用铝线纸绝缘铅包、铝包、塑料护套及各种铠装电缆；435～220kV线路的LGJ、LGJQ型钢芯铝绞线,4.6.2电晕电压校验对110kV及以上电压等级的裸导体，需要按晴天不发生全面电晕的条件来校验，即裸导体的临界电压Ucr应大于最高工作电压Umax。,4.6.3热稳定校验在校验导体热稳定时，若计及集肤效应系数Kf的影响，由短路时发热的计算公式可得到短路热稳定所决定的导体最小截面Smin为Qk－短路热效应，As；，为热稳定系数,,4.6.4硬导体的动稳定校验各种形状的硬导体通常都安装在支柱绝缘子上，短路冲击电流产生的电动力将使导体发生弯曲，因此，硬导体应按弯曲情况进行应力计算。而软导体不必进行动稳定校验。,4.6.4.1矩形导体①相间应力σph的计算矩形导体构成的母线，会受到相间应力的作用。导体最大相间计算应力σph为式中fph为单位长度导体上所受相间电动力，N/m；L为导体支柱绝缘子间的跨距，m；M为导体所受的最大弯矩，Nm；W为导体对垂直于作用力方向轴的截面系数。,,4.6.4.1矩形导体②条间应力σb的计算每相母线由多条矩形导体组成时，同相的各条导体之间也会有电动力作用。对于长边为h，短边为b的矩形导体，条间应力σb可按下式计算Mb-边条导体所受弯矩，按两端固定的匀载荷梁计算，W-导体对垂至于条间作用力的截面系数，fb-条间衬垫跨距，m；Lb-单位长度导体上所受的条间作用力，N/m。,,4.6.4.1矩形导体每一相由双条导体组成时，认为相电流在两条导体中平均分配，条间作用力为每一相由三条导体组成时，认为中间条通过20﹪相电流，两侧条各通过40﹪，当条间中心距离为2b时，受力最大的边条作用力为其中K为导体条之间的截面形状系数,4.6.4.1矩形导体导体条之间的截面形状系数K,双条矩形导体（竖立）俯视图,4.6.4.1矩形导体条间装设衬垫（螺栓）是为了减小σb，垫间允许的最大跨矩，即临界跨矩Lcr，可由下式决定不同导体材料的λ系数,4.6.4.1矩形导体③矩形导体的动稳定校验每相只有单条导体的情况，由于没有条间应力，导体最大相间应力σal应小于导体材料允许应力σph，即每相母线由多条矩形导体组成时，导体所受的应力由相间应力σph和条间应力σb叠加而成，则母线满足动稳定的条件为,4.6.4.2槽形导体槽形导体应力的计算方法与矩形导体相同。按a布置，导体截面系数W＝2WX；按图b布置，W2WY,（a）垂直布置（b）水平布置（c）导体截面,4.6.5硬导体共振校验当已知导体材料、形状、布置方式和应避开的自振频率（一般为30～160Hz）时，保证导体不发生共振的最大绝缘子跨矩Lmax为,4.6.6封闭母线的选择可按电气设备选择的一般条件中所述的方法来进行选择和校验；同时应根据具体工程情况，向制造厂提供有关资料，供制造厂进行布置和连接部分的设计。当选用非定型封闭母线时，应进行导体和外壳发热、应力及绝缘子抗弯的计算，并进行共振校验。,朱永强，zyq华北电力大学电气与电子工程学院,本课程的配套教材风电场电气系统，朱永强张旭主编，机械工业出版社，普通高等教育“十一五”电气信息类规划教材,