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V o 1 ． 3 0 N o ． 0 1 拉架力大于推溜力在液压支架设计中的实现张超 ， 等 第 3 0 卷第 1 期 图 6 所示是倒装结构形式和正装浮动活塞形式 的液压系统配置 ， 该系统通过倒装式活塞腔面积大 于活塞杆腔面积 ， 在上下腔由同一供液压力 P进行 供液而实现推力大于拉力 ， 从而也就实现了拉架力 大于推溜力。 图 7 差压供液 的液压 系统 1 ． 推移千斤顶2 ． 单向锁3 ． 操纵阀 图8 差动配置液压系统 1 ． 交替单向阀2 ． 推移千斤顶3 ． 操纵阀 图 7 所示是差压供液的系统形式 ， 当 P 压力供 液时供给的是推移千斤顶的下腔 ， 当 P 压力供液 时供给的是推移千斤顶的上腔 ， 对于普通形式的千 斤顶活塞面积大于活塞环面积 ， 但 P 与活塞环面积 的乘积大于 P 与活塞面积的乘积也就实现了拉架 力大于推溜力， 这就要求系统以 P ， 、 P 两个压力同 时供液， 并且要求 P 要大于 P 一定级别 ， 使得供液 系统 比较复杂， 对泵站要求也比较高。 图 8所示是差动配置形式 ， 该系统 当上腔供液 时交替单向阀的 A口和 C口连通 ， 当下腔供液时 B 口和 C口连通 ， A口被锁死 ， 此时推移千斤顶上 、 下 腔相当于一个连通器 ， 液力作用面积相当于只作用 在活塞杆上 ， 这种状况下 ， 推移千斤顶又和浮动活塞 式相似， 与浮动活塞式不 同的是推移千斤顶上腔的 液体不是回到泵站而是回到推移千斤顶的下腔， 使 得推移千斤顶活塞杆 的伸出速度大大加快 ， 从而达 到快速移架的 目的。 4 结语 通过以上对推移千斤顶 的布置形式、 推移千斤 顶的结构形式以及液压系统布置形式的综合 比较分 析 ， 对其各 自的优缺点分别进行 了阐述， 得出如下结 论 为了实现拉架力大于推溜力， 在液压支架设计时 首先应 当采用推移千斤顶倒装结构形式 ， 当底座箱 形不允许采用倒装结构而必须采用推移千斤顶正装 布置时， 在布置液压系统时就尽量采用差动结构形 式 ， 因为只有这样不但解决 了拉架力大于推溜力的 问题 ， 而且又能实现 陕速移架 ， 还使千斤顶的结构比 较简单 ， 为推移千斤顶的生产制造带来极大的便利。 参考文献 f 1 ] 侯波 ． 液压支架推溜和移架问题研究 『 ] ． 矿山机械 ， 2 0 0 5 8 1 2 ． 作者简介 张超 1 9 7 7～ ， 河南镇平 人 ， 大学本科 ， 工学学 士学 位， 工程师， 1 9 9 9 年毕业于中原工学院， 现在郑州煤矿机械集团有限 责任 公 司 研 究 院 从 事 液压 支架 的设 计 研 制 工 作 ， 电 话 0 3 7 1 6 E 67 0 8 2 3． ．． ●’ ．． ． ．● ●● ．．- _●． -， ．● ’‘ ．． ． ●● 。． ．． ．● ●’ ．-． ．●‘ ‘．． ．●。．． ． ‘ ●● ．． ．‘●‘ ． -． ．● ●’ ，t - ． ●●●_． ．．● ‘．T ．．● 。，．． ，● ●● _．．． ●‘ t_． ．●‘， ． ．． ● 。．．‘ ● ● ‘．． 收稿 日期 2 0 0 8 ． 0 7 ． 2 3 ● ． _‘ ● ●● ．． ． ●’ - ． ．●‘ 。． ，， ●● ●．- ．_-● ． ．．● ‘ ．． ．● ● ，． ．． ● _． 循 环 流 化 床 锅 炉 密 相 区 水 冷 壁 防 磨 措 施 循环流化床锅炉防磨措施正确与否对机组的安全运行影响很大， 循环流化床锅炉受热面磨损爆管事故 时有发生。为此， 兖州矿业 集团 公司济宁三号煤矿煤泥热电厂和哈尔滨锅炉厂最近共 同开展了4 4 0 t ／ h 循 环流化床锅炉密相区水冷壁防磨措施的研究。 ①增设金属防磨盖板防磨盖板是锅炉传统防磨措施之一。防磨材料根据防磨位置烟气温度选取 ， 一 般采用 1 C r l 8 N i 9 T i 和 2 0 G两种材料 ， 板厚为 2 m m。②防磨堆焊在需要防磨的金属材料表面堆焊一定厚度 的熔焊金属， 使母材具有较高的抗磨损性能， 主要用于非金属耐磨耐火材料与非保护区之间的过渡处防磨， 如水冷壁下部 、 过热器、 风帽和高温再热器等部位。③冷壁管浇注料上部及炉膛出 口双面水冷壁工艺改造 4 4 0 t ／ h 循环流化床锅炉采用超音速电弧喷涂技术。选用了耐冲刷磨损和抗高温氧化性能俱佳的 L X 8 8 A超 硬合金丝材制作耐磨涂层加上高温封孔层这一复合涂层进行防护。④水冷壁管浇注料上部 1 ． 5 IT I 结构改造 锅炉年利用小时数增加 5 0 0 h以上。 李剑峰 供稿 一 】 6一
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