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2 0 1 0 年第 2 8 卷第2 期 内 蒙 古 电 力 技 术 5 5 调整 汽缸 和锅 炉端 口的推 力 、力 矩在 允许 范 围 内是 必须 解决 的首 要 问题 ．同时要 尽 可能 减少 恒力 簧数 量 ． 将 热位 移控 制在合 理 范 同内 这也 是判 断管 道运 行是 否安全 稳定 和管 道设 计是 否优 质 、经 济 的重要 标 准 2 ． 2 汽缸 端 口的推 力 、 力矩 汽缸 端 口 P 2 0 1 附加 热位 移 A X 一 6 ． 7 0 0 I n I l 1 ． Ay 0 ． 0 0 0 H I H I ， A Z 一 5 ． 6 0 0 n 1 m 、 P 2 0 2 附加 热 位移 △ 一 6 ． 7 0 0 mm， △ l ， 0 ． 0 0 0 H I I l l ， △ Z 一 5 ． 6 0 0 1T I H I ， 标 高 1 1 ． 8 7 2 13 1 ． 汽 机 房 内管 道 上共 设 置 了 2个 刚性 支 架 P 9 0 1 、 P 9 0 2 ． 分 布 存 巾压 主 汽 门 进 口管 道 标 高 1 2 ． 0 5 0 I I l 处 ．在 4 5 。 斜 通 出 口段上 的 2汽缸 端 口 y向 中 间部 位 设置 y 向限 位 P 9 0 3 ． 此 时 ． 浮 动式 中 压 主汽 门进 口段管 道处 于 固定约 束状 态 ．中压主汽 门前 固定 约束 与 汽缸端 口问管道 的约束形 式 ．称之 为 2向 Y 向 、 Z向 “ U ” 型 约束 “ U ” 型 约束 隔 离 中 压 主汽 门前管 道对 汽缸 端 口的作 用力 ．依 靠浮 动式 中 主 汽 门 、 中压导 汽管 柔性 ， 汽缸 端 口 P 2 0 1 、 P 2 0 2 的推 控制 在 2 0 0 0 0 N 内 ． 力矩小 于 3 0 0 0 0 N． m． 符合 汽机 厂推 力 、 力矩 的要求 在煤 仓 问 B列 1人 J 1 7 ． 0 0 0 l 1 l标高 处 设 置 z向限 位 P 9 0 9 ． 此限 位与 巾 主 汽 门进 口段 的 崮定 约束 形 成 1 个独 的 Z 向 自补 偿 空 间 ． 这 种 形 式 的 约束 称 之 为 Z 向“ U” 型 约 束 ． 保 证 了 汽机 房 内 及煤 仓 间 B 列 附近的支 吊架热位移值在整定 弹簧的工作范同 内。 2 _ 3 锅 炉 端 口推力 、 力矩 锅 炉端 L I P 2 0 3 附 加 热位 移 A X 1 9 ． 1 0 0 I l l iq f 1 ． A Y 4 9 ． 5 mm， A Z 一 1 4 ． 8 0 mm 、 P 2 0 4 附 加热 位 移 △ 一1 9 ． 1 0 0 11 1 m， AY 4 9 ． 5 mm． AZ 一 1 4 ． 8 0 mm ． 标 高 6 4 ． 6 8 0 m 锅 炉 侧 Kl列 大 垂 直 段 3 2 ． 0 0 0 ～ 6 7 ． 8 0 0 m的 5 4 ． 3 0 0 m 标 高处设 置 Z向限位 P 9 l 9 ． 对 Z向热位 移 值进 行分 割 ． 使 锅炉 房 内 6 7 ． 8 0 0 m水 平段 除 吊点 P 9 2 1为 恒 力 弹簧 外 ．其 他 吊点 均 为整 定弹簧 ， 以减少恒力簧数量 ， 相应降低弹簧耗材量 另外 ． 从 汽机 端 口处 y向 限位 到锅 炉端 口间 的 l ， 向 距离约 6 6 I l 1 ． 热膨胀佰 △l ， △ ． △ ， J ． O L 一5 0 0 i n l Y l 仪 为线胀 系数 ．对锅 炉端 口的推 力和 力矩非 常不 利 ． 故 设置 】 ，向限位 P 9 2 2 为增 加 管系 稳定 性 ． 在锅 炉 侧 K1 列 垂直 段 的 3 4 ． 2 0 0 m处 设置 向限 位 P 9 1 6 ，、 从 限位 角度 看 ．这 是 1 个 崭新 的热再 热 蒸汽 管道 设 计 模式 2 ． 4热位移 从 热位 移 看 ，水平 及 垂直 向大 位 移集 中在 P 9 1 2 -- P 9 1 4， P 9 1 3的 ． 、 2 7 3 mF ll ， 整 个管 道 中 Z向 位 移 在 1 0 0 ～ 2 0 0 mlT l 的 支 吊点 共 5个 ． 5 0 ～ 1 0 0 m m 支 吊 点 共 4个 ．其 余 支 吊点 垂 向 位 移 均 在 5 0 m m 内 ． 垂 向位 移控 制状 态 良好 ． 恒力 支 吊点数 量约 占总 支 吊点 的 2 2 ％ 不 足 之处 是 Z向限位 P 9 1 9与其 上 的第 1 个 弯头 相 距 1 3 ． 5 0 0 m．锅 炉 进 口段 母 管 长 ． 热膨胀值大． 自补偿性较差 ． 必然造成此弯头的应力 增 大 ． 故此 限位 的位 置须 多方 位分 析确 定 综 上所 述 ． 本热冉 热 蒸汽 管道 的设计 ． 既能满 足 接 口推 力 和力矩 的要 求 ．又 能有效 地 对管道 各个 方 向的位 移进 行分 割 ． 通 过 多角 度分 析 ， 从整体 上驾 驭 了本设计 管 道 的膨胀 特性 和 自补偿 能 力 3 冷紧设计 3 ． 1 冷 紧 设置 冷紧是降低管系初期热态应力、调整冷态和热 态 间力矩 分配 的有 效措 施 ．对设 汁温度 在 4 3 0℃以 上 的管 道 如 主 蒸汽 管 道 、 热 再 热蒸 汽 管 道 等 尤 其 必要 [2 1 为 调 整冷 态 和热 态 问 力矩 分 配 ． 在 B C列 1 8 ． 8 0 0 m层 水平段 P 9 1 2附近 做 r y向 2 3 0 l l l n ] 冷 紧 ．锅 炉 K1 列垂 直段 标高 5 4 ． 3 0 0 1 1 3 处 Z向限位 P 9 1 9以 上第 1 个 支 吊跨 距 内标 高 5 9 ． 3 7 0 m 处 及下 侧 管 道 标 高 4 0 ． 2 0 0 m 处 分 别 设 置 Z向 7 0 m lT l 、 2 0 0 n ffl冷 紧量 实施 时 ． 将 Z向 限位 P 9 l 9刚性 吊杆 及 以下 直 至下 冷 紧 口 标 高 4 0 ． 2 0 0 1T I 各 支 吊架 拉 杆 均 下放 上侧 管冷 紧值 7 0 mF l 1 ．相 当于将 上侧 管道 的 自重作 为冷 拉力 对上 侧管 道实 施 冷 紧作 业 ．然后 对 下侧 管道 冷 紧 口实行 冷 紧作业 ． 即分 段冷 紧计 算 、 整 体 冷 紧施 工 的方 法l 3 1 ． 仅在 4 0 ． 2 0 0 m 处实 施 现 场 冷 紧 口焊接 本设 计 巾设 置 3个冷 紧计 算 口． 2个现 场 冷 紧施工 焊 口． 有 效地 减 少 了冷 紧焊 口数 量 ． 减少 了 现场 施T 量 ． 降低 了现 场施 工难 度 3 ． 2注 意事 项 在进 行 同类工 程冷 紧设 计 时 ，应 尽量 减 少现场 冷 紧作 业 口． 在 条件 允许 时 ． 还应 尽量 减少 冷 紧计 算 口， 将各方向冷 紧值合并计算 、 实施。 需要注意的是 ， 在冷紧前 ，所有弹簧吊架的弹簧组件应按设计安装 压缩值压缩并锁死 ． 使之呈刚性状态 ． 冷紧调整须逐 步 进行 ， 以免 弹簧 因过度 变形 而损 伤 4 结论 通过对同电内蒙古东胜热电厂 2 x 3 3 0 MW 机组 5 6 内 蒙 古 电 力 技 术 2 0 1 o 年第 2 8 卷第 2 工程 中热再热蒸汽管道设计中管道力学 、端 口推力 和力矩的调整方法、 冷紧的设置等问题的分析 ． 得出 了“ U ” 型约束调整端 口推力 、 力矩 的方案和大垂直 段采取位移分割降低耗材的设计思路．提出合并冷 紧计算 口、减少现场冷紧施工焊 口以降低现场施工 量和施工难度的建议 ． 指出了设计方案的优点 、 不足 及其优化方案 ．在同类工程设计中具有一定的参考 价值。设计采用的 C A E S AR I I 软件 ． 相对于常用 的 G L I F软件设 计效 率更 高 、 更 灵活 、 更直 观 ， 值得 进一 步推广 应用 f 参考文献] 『 1 1电力行业 电力规划设计标 准化 技术委员会． D L ， r 5 3 6 6 2 0 0 6火力发电厂汽水管道应力计算技术规程 1 ． 北京 q 国电力出版社 ， 2 0 0 7 5 - 8 ． f 2 ]电力行 业 电力 规划 设计 标准化 技术 委员 会． D L 5 0 5 4 1 9 9 6火力发电厂汽水管道设计技术规定【 S 】 ． 北京 中国畦 力 出版 社 ， 1 9 9 6 3 6 3 7 ． [ 3 ]山西省 电力勘测设计 院， 广东省 电力设计研究 院． 火力芳 电厂施工图设计守则 热机篇 『 G 】 ． 北京 省 区 电力设 院联合会 ． 1 9 9 6 1 3 3 1 3 4 ． 编辑 董益 』 } 上接第 5 3页 算 ． 炉渣部分的机械不完全热损失降 低 了 0 ． 7 3 ％。 3 - 2 出力试 验 对 1号炉进行 了干式排渣 出力试 验 在 5 0 0 M W 负荷下 ．干式 排渣机 的实 际排渣 量 约 为 7 0 0 k g ／ h ． 炉渣 可 燃 物含 量 约 为 7 ％， 而改 前 炉 渣 可燃 物 为 3 0 ％左右 ． 表 明大 部分 炉 渣 可燃物 在 干 式排 渣机 中被燃 烧 了。 根据燃 烧前 、 后灰 质量平 衡 的 关 系 ．可 以推算 出干式 排渣机 所收 到的炉 渣的初 始 质量应为 9 3 0 k g ／ h 1 号炉的飞灰可燃物约为 1 ％． 根据灰量平衡关系．约有 4 t ／ h的炉渣转变成了 2 ． 8 t ／ h的飞灰 1号炉 改造 前后 炉渣 量变 化 了 4 t ／ J 1 ． 改 后排 渣量仅 为改前 的 1 ／ 5 4 运行 中需注意的问题 1 干排 渣系统 在 回收 炉渣可燃 物 的热损 失时 不具 备 明显优势 ．这 主要 由于炉渣 冷却风 进入 炉 温度 的限 制 ． 炉渣 冷却 风 回收的热量 越多 ． 所需 的 渣冷 却风 量就越 大 ．相 应 的空预器 烟气侧 和空 气坝 质量流量的偏差越大 ． 导致排烟温度基本同步升高 因而锅炉效率的增加有限 2 目前 已安装干式 排渣 系统 的锅炉 主要燃 蝣 烟煤和贫煤 ， 考虑到冷却风对燃烧影响较小 ． 对于 他煤 种应该 也适 用 3 对 于 炉渣 量 大 或 炉 渣 可燃 物 含 量 高 的 况 ． 会出现干式排渣系统超温的情况 ． 这时需要用 量的炉渣冷却风来冷却炉渣 ．这将影响到炉内燃蝣 工况 [ 参考文献】 [ I J于长友． 燃 煤电厂钢带式排 渣机干式 除渣技术I J ] ． 中国畦 力 ， 2 0 0 7， 4 0 01 5 6 5 9 ． 编辑 张俊褒 理导 系、 台 区 理 、 台 区
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