火电机组小岛运行工况分析.pdf

D O量N F AN G EL ECT磊RI玉RE VIEW圈兰 兰 兰 竺 6 C l 摘要 目前执行的对外 火电工程合 同中，不管装机 大小 ，大部分 都要求机 组验收 时 完成 “ 小岛运 行试验 即 F C B或 Ho u s e l o a d o p e r a t i o n ” ，并作为重要的验收条件。基于小岛运行的必要性和现实性，本文结合印度尼西亚某工程小岛试验情况进 行分析，提出实现小岛运行功能要点、难点及设计思想，以此制定了相应的控制策略．并在实践中得到很好验证，为火电 机组实现小岛运行功能可行性提供借鉴。 关键 词 小岛运行 ；主汽压 力控制 ；燃烧调整 ；旁路控制 ；汽机转速控制 中图分类号 T M6 2 1 ． 3 文献标识码 B 文章编号 1 0 0 1 9 0 0 6 2 0 1 5 0 3 0 0 7 2 - 0 7 R e s e a r c h a n d An a l y s i s o f Ho u s e L o a d Op e r a t i o n o f T h e r ma l P o we r P l a n t l | U We D o n g f a n g Ele e t r k ’ Co L t d ． ，61 0 0 3 6 ， C h e n g d u ．Ch i m A b s t r a c t U n d e r c o n t r a c t s f o r i m p l e m e n t a t i o n o f o v e r s e a s t h e rma l p o w e r p r o j e c t s ，D E C a s c o n t r a c t o r i s n o rma l l y r e q u i r e d t o c a r r y o u t F C B h o u s e l o a d o p e r a t i o n t e s t ，r e g a r d l e s s t h e i n s t a l l e d u n i t c a p a c i t y ，w h e r e c l i e n t s t r e a t F C B a s a n i m p o r t a n t c 0 n d i t i o n 0 f a c c e p t a n c e ．C o n s i d e r i n g t h e n e c e s s i t y a n d r e a l i t y o f F C B ，t h i s p a p e r a n a l y s e s t h e F C B t e s t o f a t h e r m al p o w e r p r o j e c t b u i l t i n I n d o n e s i a ， alo n g w i t h s o me k e y p o i n t s ， d i ffic u l t y ， a n d t h e d e s i g n c o n c e p t ， b a s e d o n wh i c h t h e c o n t r o l c o n c e p t t o a c h i e v e F C B i p r I p s e 1 a n d v e r i fi e d i n p r a c t i c e ．T h e F C B e x p e r i e n c e c a n a l s o b e u s e d for r e f e r e n c e o f f e a s i b i l i t y s t u d y i n o t h e r t h e r m al p o w e r p r o j e c t s ． K e y wo r d s F C B h o u s e l o a d o p e r a t i o n ；m a i n s t e a m p r e s s u r e c o n t r o l ；c o m b u s t i o n a d j u s t me n t ；b y p a s s c o n t r o l ；r o t a t i o n a l s p e e d C On t r o 】o f t I 】 r h j n 印尼 某 电厂 机 组 的汽 轮 机 为 东 方 汽 轮 机 厂 生 产的 N 3 0 0 1 6 ． 7 ／ 5 3 7 ／ 5 3 7 8型亚临界参数 、中间 一 次再热 、两缸两排 汽凝汽式汽轮 机。锅炉 为东 方锅炉厂 生产 的 D G1 0 2 5 ／ I 8 ． 2一I I 1 3型亚 临界 参 数 、四 角切 圆燃烧 方式 、 自然 循环 、一次 冉热 、 平衡通风 、固态 排渣 、全钢架 结构 n型 汽包 炉。 发电机 为东方电机厂生产 的 Q F S N一 3 0 0 22 0 B 型，自并励静 止励磁 ，水 、氢 、氢冷却 同步发 电 机。汽轮机调节 系统采用 数字 电液 调节。给水 系 统配 2台 5 0 ％ B MC R容 量 的汽动 给水 泵和 1台 3 0 ％ B MC R容量的电动给水泵。 1 影晌 “岛运行” 工况的部分不利因素 1 电气一次系统跟传 统 的设 计方式 有所 区 收稿 日期 2 0 1 5 0 5 0 9 作者简介 刘伟 1 9 7 8 ．男 ，2 0 1 2年毕业于两安交通大学热能与动力 部 I 作 ，任锅炉专业T程师。 别，没有设计 肩备变 ，它 在发 电机 } H口设 计有 出 口断路 器 G C B 。一次 系统 图如 冈 1所示 。图 1为 带启备变厂用原理图，图 2为本厂无启备变厂用原 理图。机组没有 启备变 ，意 味着试验 失败就是 全 厂 失 电 ，严重 威胁 机组 安全 。 2 电厂 的 高 低旁 路 设计 为配 备 4 0 ％ 容量 4 1 0 t／ h 的高压旁路和4 5 ％容量的低压旁路。对 于有 “ 岛运 行” 要求 的机 组 ，其 旁路 容量较 小 ， 严重影响锅炉 主蒸汽的泄压速度 、F C B后机 组带 厂用时锅炉低负荷稳燃 ，同时造成机组 r况 调整 幅度较大等。 3 锅炉电动给水泵电源设计 为外 网供给 没 有设计启备变 ，在 F C B试验 中电动给水泵也不能 A 图 1 带启 备变厂用原理图 图 2 本厂无启备变厂用原理 图 通过厂变带 电，这种设 汁减 少了机组 h带厂川 l 乜 负荷能力，降低了锅炉满足 F C B时最低稳燃 r 况 ， 同时造成燃烧 整量加大 。本 电厂 F C B试验时 ， 电泵不联启 ，始终保持汽泵运行。 以上 素应考虑 系统设计H J l l 以论证分析 ， 根据实际情况加以解决。 2 F OB触发条件与联锁保护设计 2 ． 1 F CB触 发条 件 F C B一经条件逻辑 触发 【 { I J 将 } 7 J 换 『 1 动拎 制 ， J 式 ，转入埘应 的快 速 换 负荷 I 况 ， 辑原 参见罔 3 。 2 ． 2机组联锁保护设计 在最初 的 设计 巾，木 机 组 采川 t 锅 炉 、汽 机 、 发 电机 口 G C BG e n e r a l C i r c u i t B r e a k e r 卡 H 联 锁跳闸的横 向大联锁保 护方式。 陔联锁 的特 _足 “ 同归于尽”，这种保护配置方式 十 } 本没仃给 F C B 提供任何实现的机会。所以婴实现机组的 F C B ，必 须采用单 向联 锁 方式 ，即 只仃 锅 炉跳 I1 } lJ ， 才能联锁 跳 掉汽 轮 机及 发 电机 ；汽轮 机跳 时， 只向后联锁跳 发电机 口 G C B ，小 阳 联 跳锅 炉 ；发电机 敞障只跳 发电机f I I H G C B ， 联 锁 [ 叠 ]⋯ ⋯ ⋯ ⋯ 一 i 罡雾扫⋯ 固 厂 而 ]⋯ ⋯ 一 ．{_ ⋯ 一 ．⋯ 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 - { 一 一 一 一 j I M F T F ⋯ 一 0 ⋯ ⋯一 一j I 一一一一一一一 一一一一一一一一一一c 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 跳汽轮机和锅炉 ；如果主 变故障跳 线开关 ，机 组转入小岛运行方式 。本机组原 来的主保 护设计 见图 4 。 为了能够实现 F C B功能，使机组在 电网m现 故障后转入小岛运行方式 ，将保护逻辑修改如冈 5 所示 。 每 现 颤 精 法 由于突然故障 ，机 组瞬 问甩掉 全部对 外供 电 负荷 ，如此 大范 、超快 速 的负荷 变化 ，导致各 辛 一 I_ ． ． ． ． 一 ～ 一 一 一 一一一一一 匝圃 ， 主保护设计逻辑 匦壶 图 5 修改后的主保护逻辑 种参数也产生大幅度 的变化 ，甚 至有可能 超过安 全限值危机设 备安全。F C B功能就是在机组悬 于 全停边沿的瞬间通过 预先设计 的 自动控制 系统 进 行快速 、协调控 制，使其 平稳的转 入孤岛运行 方 式 ，所以实现难度很 大。下面从锅炉 、汽机控制 要点f “ 发，热1 二 专业对部 分逻辑 的修改等进行全 方位的分析 ，并制定m相应的控制策略。 3 ． 1 锅炉专业实现小岛运行的难点与要点及解决 方 法 F C B试验 发生后 ，锅 炉主要控制 的参数有 汽包水位 、炉膛 负乐、燃烧 燃料 和风量 、主汽 及 再热 燕汽 力 、主 汽和冉 热蒸 汽温 度等 。 3 ． 1 ． 1 锅 炉汽 包水位控 制 1 汽包水位给水控制模式 的切换。在 F C B动 作后，无论动作前 的控制模式 是单冲量还 是三冲 量模式 ，都 应 该保持i 冲量 控制方式。因为 F C B 发生时 ，汽轮机负荷聚降造 成锅炉汽包压 力快 速 上升和汽包需水量减少 ，这样引起汽包虚假水位， 从而对水位调节造成很大 的扰 动，使汽包水位 波 动更大 ，所 以缺少前馈 同路 的单冲量调节无法适 应 快速 波动 。 根据过热器 口 P C V阀，对空排 汽阀以及高 旁在额定参数时 的排放量 做了计算 ，并进 行了逻 辑修改。当 P C V、过热器对卒排 汽阀完全打开后 ， 加上不同高旁开度和机 前压力下修正 的蒸 汽流量 作 为给水调 节的前馈 ，以减少虚假水位对给水调节 7 4 的扰动。结果证明，这样的控制方式完全可行 ，虽 然蒸汽流量的计算有一定的误差 ，但对水位的控制 影响不大 ，试验前后给水及汽包水位变化见表 l 。 表 1 试验前后汽包给水及汽包水位变化 注 1 过热器f { ； 口 P C V阀打开 、天『圳时问为3 8 ，排汽量为 1 5 4 t ／ h 2 过热器} }{ 口对宅排汽阀打 f 、关闭时间 为 2 4 s ，排汽 为 2 0 0 t ／ h 3 再热器 口对空排汽阀打 开、关闭时问 为 3 3 S 。排汽 艟为 l 7 0 t ／ h 2 汽包水位 MV I “ 定值迁移及其恢复。在 F C B 试验过程 中，F f 1 于负荷变化剧 烈，水位控 制难 度 较大，经过现场工程 师沟通 ，在 F C B触 发后 ，锅 炉汽包水位的保护定值 自动更改为 3 0 0 m m 初 始 保护定值 2 5 0 l l l n 1 ，延时 1 0 ra i n后 自动更改为 始值 。 ． 3 锅炉给水泵的切换控制。针对本 程 F C B T况，可以对 2台汽动给水泵 自动设 定转速定值 要求给 } } I 汽泵转速的 目标值 及速率 ，提前顸置 锅炉汽包 水位调节量，可 以有效地 克服汽包虚假 水位造成 对调节效 果的影响 ，待虚假 水位消失后 或者水位基本稳定后 自动投入给水 自动。 需要说明的是高旁 全开后只维持 2 5～ 3 0 S 不 同负荷不同时问 ，过后按照一定 的 1 ． 3 ％／ s 速牢 逐渐关小 至 2 0 ％ ，蒸汽流量也随之降低 ，所 以汽 泵转速一 直是在逐 渐下 降过程 中。当水位降至最 低开始同头时 ，主汽流量也 降至了最低 ，这时一 台汽泵完全可 以满足供水需要 ，运行 人员要及时 退出 1台汽泵 ，作为备用 ，当带高负荷后 ，可快速 并入运行。如果不及时退m其中 1 台 ，则有可能造 成水位上升过快 ，F C B动作后，电泵不联起。 3 ． 1 ． 2炉膛 负压 控 制 当 F C B发生时 ，由于锅炉燃料量及风量锐减 ， 引起炉膛负压 的波动，使 负乐偏差大 ，风机进 入 不稳定T作 区。对此将控制逻辑设计 为当 F C B 二 原 一 ～ ～ 橱 发生时 ，送风量 聚减 ，瞬 问切除送风 调 节系统 中 的氧量 自动校正，送风量 以 F C B时同定 的锅炉负 荷指令一 』 x l 量甬数折算进行调节 ，同时对 F C B动 作后送风机动 叶下调 的速率作 了修改 ，使 得其速 度放缓。引风机渊节 仍保持 自动控制 方式 ，但限 制引风机调节器的上限不得超过 3 0 ％ ，这样可防 止r h 于风量 的聚减 ，引风机 凋节不及 时 ，导致 炉 膛负 过高。 基于试验结果 ，1 0 0 ％F C B连续跳磨对锅炉负 影响最大 ，也就是在跳闸第 2台磨煤机时，炉膛 负 达到最 低值。针 对这一 情况 ，适 当增加 了从 第 1 台磨煤机跳闸到第 2台磨煤机跳闸的时间 ，南 原来 的 8 s 改 为 1 2 s 。 经过 以上优 化修改后 ，炉膛负压控 制 明显 有 所改善。1 0 0 ％甩负荷时，炉膛负压最低一1 7 0 0 P a ， 折焰角上部 力最 低值为一l 8 0 0 P a ；在逻辑修 改 后 ，1 0 0 ％F C B时 ，炉膛 负压约为一l 3 0 0 P a ，折焰 角上部负胝为一1 4 0 0 P a 。炉膛负压低闭锁送风机动 [ 1 -} ． 的逻辑维持 不变。5 0 ％F C B试验 ，两台磨煤 机 跳闸时问问隔为 1 m i n ，炉膛负压最低一 6 0 0 P a 。 3 ． 1 ． 3锅 炉燃 烧控 制 F C B发生后 ，要求快 速切除锅炉 的燃料 以 防止主汽 力飞升 ，但 是如果切除过 快或者风煤 比配合不合理 ，就会造 成燃烧恶 化 ，负压波动 过 大甚至炉膛 灭火。针对 本机组具体情 况 ，在 F C B 发生时，投入一 层油枪 运行进行 稳燃 ，同时合 理 的控制燃料量减少速率。 【 ；E I 此逻辑为1 0 0 ％负荷 F C B动作后 ，立即跳 闸第 l 台磨煤机 ，考虑到跳磨对炉膛 负压 的影响 ， 跳闸第 2台磨的时问 为第 1台磨煤机跳 闸后延 时 1 2 S ，同时减少后 2台给煤机出力至各 3 0 t ／ h 磨煤 机最低稳定运行煤量 。油枪 的逻辑为 F C B动作后 立即 自动投入 B层油枪 ，全部投入运行需 时 6 0 s 。 第 3台磨煤机的跳闸时间为 F C B动作后延时 6 0 S ， 考虑主汽温度的关系 ，最后保留 B磨运行 ，如果 B 磨未运行则保 留 c磨运行 1 0 0 ％ 负荷时 4台磨煤 机运行 1俞备川 。5 0 ％负荷 F C B动作时跳 闸 1台 磨煤机 ，同时减少后 2台磨煤 机煤 量至各 3 0 t ／ h ， 等保留磨煤机对应层油枪全部投入后 ，再跳闸第 2 俞磨煤机 5 0 ％负荷时 3台磨煤机运行 。 在 F C B发生后 ，跳 闸磨煤机 的同时以额定负 荷的 1 0 0 ％／ mi n的速率迫降锅炉负荷至额定负荷 的 3 5 ％ ，保留 2台磨煤机运行 ，以最快的速度投人运 行磨煤 机 的相 应 油 枪 ，3 0 S后 再 以额定 负荷 的 1 0 ％／ m i n的速度降负荷至额定负荷 的 2 5 ％。这样 不仅保证 了锅炉燃烧 的稳定 ，也最大 限度地降低 了锅炉负荷 ，减少 了旁路 的负担。 以往 的设计是 当 F C B发生时 ，锅炉 以额定 负荷 3 0 0 ％／ m i n降负 荷至 3 0 ％～ 4 0 ％ ，这样 由于切除燃料速率过快 ，油 枪投入不及 时，容易造成 锅炉灭火或者 炉膛压力 变化过大 ，导致锅炉停运 。 切磨煤机采用 “ 切两边 、留中间 ；先上后下 ， 顺序切除”的原则，在 6 0 S内将 制粉系统从 4套 切至 1套运行。这样有利于在快速降低燃烧率的过 程 中稳定锅炉燃烧。 由于本机组高旁设计 为 4 0 ％ ，锅炉设计 低负 荷稳燃 为 4 0 ％ ，F C B试 验中进行 了投油稳燃 ，如 果旁路容量大于 6 0 ％ ，可以不用投入油枪 。 3 ． 1 ． 4锅 炉过 热 蒸 汽 压 力 控 制 分 为泄 压 方 式 和 控 压 方式 在 F C B发生时 ，如何保持锅炉压 力不超出工 况允许的范 围是解决 问题 的关键 。如果首 先有效 地控制住锅炉压力 ，就为降 低汽包水位波 动和稳 定炉膛燃烧创造 了有 利条件。机 组突然 大幅度甩 负荷 ，能量失衡 ，尤其在高于 7 5 ％的额定负荷时， 如果处置不 当，锅 炉蓄热 和汽水 潜热会使 过热蒸 汽 压力 飞升 而失 控 。 1 过热器蒸汽泄压方式和控压方式。泄压方 式 在 F C B触发时 ，高 压旁路快开 的同时 ，自动 打开 P C V阀和过热器 向空排汽阀泄压。控压方式 旁路 自动控压；协调控制模式 由 C C S切换至 B F模 式进行控 压 ；F C B动作 时，高压旁路 的主蒸 汽压 力定值切换为手动设定 ，并保持 当前压力给定值 ， 南锅炉燃烧 调整和汽轮机旁路 系统 调节来维持 主 蒸汽压力 的稳定 ，这 样就避免 了主蒸汽压 力给定 值变化引起 的主蒸汽 压力 的扰动 ，为 F C B动作初 期稳定主蒸汽压力创造了很好的条件。 2 再热器蒸汽泄压方式和控压方式。泄压方 式 在 F C B触发时 ，低 压旁路快 开的同时 ，自动 打开再热器 向空排汽 阀泄压 ，当再热 蒸汽压力 与 低旁压力没定值相同且低旁开度小于 7 5 ％时关 闭。 控压方式 再热器压力通过低旁快 开后设定压力 自动调节。 电厂 2台机组汽轮机 为高 巾压缸联合 启动模 式 ，所以机组 再热 器压 力在低 负荷 时 不能 太 高， 否则高排逆止门无法打开 ，从 而导致高压缸 闷缸 ， 高排温度高跳机 ，所 以高旁 在泄压 的同时须考虑 再热器压力。机组 高旁设计 容量 为 4 0 ％ 的额定通 流量 、低旁设计容量为 4 5 ％ 的额定通 流量 ，但是 在试验过程 中，高、低旁 同时全 开，并且再 热器 对空排打开时 ，再热器压力仍有 2 MP a 。通过 多次 试验及参数计算 ，高旁 在 F C B触发 时快 开，保 留 F C B触 发 时 负 荷 所 对 应 时 间后 ， 以一 定 速 率 1 ． 3 3 ％／ s 关 至 一定 开 度 并 保 留不 动 。过 热 器 P C V阀，对空排 汽阀 自动打开维持 至并 网后升负 荷时关闭。再热器压 力通过 以上 泄J 方式和控压 方式进行压 力 自动调节。与此 同时 ，锅炉 燃料按 照后期泄 流量 ，减 少至 1俞磨煤机 运行 煤量 3 0 t ／ h ，对应油层投入运行。 实际运 行 机 组 1 0 0 ％ F C B试 验 前 主 汽 压 力 1 5 ． 9 1 MP a ，F C B动作后最大升幅为 1 ． 0 3 M P a ，即 主汽压 力最 高 1 6 ． 9 4 MP a ，再热 蒸汽压 力试验前 3 ． 3 4 MP a ，F C B动作后最高升至 3 ． 5 8 MP a ，后逐 渐降低 ，稳定在 0 ． 5 M P a 。 3 ． 1 ． 5 主汽和 再热 蒸汽 温度控 制 F C B试验前 主蒸 汽、再热蒸汽温度维 持 5 3 3 ／ 5 3 1 ℃；过热器 l 、2 、3级减温水，再热器减 温水 自动投 入。F C B动作后，负荷低于 2 0 ％额定负荷 时 ，连锁 父闭减 温水 调 阀，维持 电动 阀开 状 态， 锅炉燃料减至 l台磨 B或 c磨 3 0 t ／ h 及对应油层 投人。考虑到此 时负荷很 低，且高 旁开度不是 很 大 ，故通过逻辑重新开启过 热器及再热器减 温水 自动控制，温度设 定值维 持 F C B试验前定值 ，防 止超温。实际 试验 中机组通 过 以上方法对 于汽温 的控制 比较理想 ，并网时主汽温度 5 3 1 ℃及再热蒸 汽温度 5 3 1 ℃。但在并网后升负荷时，南于锅炉只 保 留 1俞磨煤机运行 ，升负荷速度较快 ，造成主汽 及再热蒸汽温度下 降，所 以在并 网后要及 时启动 第 2台磨煤机。当第 2台磨启动后，随着燃料的增 加汽 温逐渐 被控 制 。 3 ． 2 汽机专业实现小 岛运行的难点与要点及解决 方 法 在 F C B触发后 ，汽机专业主要控制 的参数有 汽机转速 、汽动 给水泵汽源 切换 、低压缸 排汽温 度 、除氧器汽源切 换及其 水位、高排后再 热器压 力和高压缸排汽的处理方法。 1 汽机转速控制。在 F C B动作后 ，汽轮机转 速迅速蹿升 ，转速上升到 1 0 3 ％额定转速时，超速 保护控制 O P C 动作 ，使高 、中压调 门迅速 关闭， 以克服转速 的继续 飞升；同时汽轮机主控 则瞬问 由功率控制模式切换 至速 度控 制模 式，使 汽机转 速稳定在 3 0 0 0 r ／ m i n 。 为了更好控 制转速 ，可 以将 汽轮机 的控 制系 统 D E H 及 O P C超 速控 制 保 护逻 辑 进 行 优 化。 ①在不影响机组正常启 动的前提下 ，将 中 凋节 汽阀的特性 曲线适 当优 化，使其在 F C B这种特殊 情况下适 当加快 开肩的速度 ，即及 时且 较大地开 启中压调节 汽阀，使 中压缸有 足够 的蒸 汽流 通 过 ，快速恢 复机组 的转速至正常。②将 O P C动作 后复位条件由原来的 “ 实际转速低 于3 0 0 0 r ／ m i n 复 位”改为 “ 实际转速低于 3 0 3 0 r ／ ra i n时 ，O P C电 磁阀释放 ，高中压调节以 l 3的关系开启 ，维持汽 机在 3 0 0 0 r ／ mi n左 右稳 定运 行 。 2 锅炉汽动给 水泵的汽源切换。根据设计 ， 本厂汽泵有 2路 气源 一路T作汽源 ，来 自} 气 轮机 的四段抽汽 ；一路 备用汽 源，来 自辅 助蒸汽或 再 热冷段蒸汽抽 汽。正常运 行时 ，汽动 给水 泵的汽 源取 自汽轮机 四段抽汽 ，但 是 F C B发生后 ，} { 1 丁 汽轮机高、中压 调 门迅速 关闭 ，此 时抽 汽 压力迅 速跌落 ，所以很 难使汽动 给水泵维持运 行 ，必 须 迅速将其切换至备用汽源。 F C B触发 时，高压旁路 快速开启 ，再热蒸 汽 压力依然存在 ，故快速将 汽源切换至再热冷段 蒸 汽 ，保持锅炉给水稳定。 3 低压缸排汽温度控制。在 F C B发生后 ，由 于低压缸 内蒸汽流量减 少，出现低 负荷高 背 的 T况 ，导致鼓风增大 ，导致低压缸排汽温度上升 ， 加之低压旁路 此 时开 度较 大 ，排 汽量 相 应加 大 ， 所 以要及时喷水和保持真空 度 ，使得低 压缸排汽 温度不要超过允许高 限值 ，更不要超过低 旁路 快关的动作值。 4 除氧器汽源切换及水位控制。由于 F C B发 生后 ，除氧器的正常工作汽源 4段抽汽 压 力快速 下降，除氧器压 力突然 变化及其进 水温度 突然下 降 ，导致除氧器内水位波动较大。在 F C B触 发后 ， 应该及时把除氧器 的汽源 切至冷段再热 器 ，以缓 解除氧器压力 、温度 的变化 ，对稳 定除氧器水位 、 水温起到很好的作用 ，同时也可 以减少低压旁路 排汽的负简 ，有效 防止低压缸排汽温度过高。 5 高压缸排汽的处理方法。由 D C S逻辑控制 V V阀和 B D V阀自动联开 ，以保证高压缸排汽口金 属温度不超限 ，以及 大量高参数 的蒸汽在通过 高 中压 轴封 处 进 入 汽 轮 机 中压 缸 做 功 之 前 能 够 及 时 排至凝汽器 ，不至于继 续在 中压 缸做功而使机组 转速 I 5 ‘ 升更多 ，汽轮机 本体及管 道疏水启动 门全 部正 常联 开 。 6 高排后 再热蒸 汽压力控制 。在 F C B触 发 后 ，高排后再热蒸汽 压力 主要 南高 、低 压旁路 控 制 ，其具体压 力值如果 偏高可导致 高排 阀无法打 开 ，如果 力偏低可 造成 汽泵 汽源压 力不够 ，所 以不同机组分别对待。本 厂 2台机组 F C B试 验时 高排后再热蒸汽压力值控制在 0 ． 5 MP a 。 3 ． 3 热工 专业 另外 进行 的部 分逻 辑修 改 1 高排逆止门联开条件 南原来的高主门开联 歼改为任一高调门开度大 于 2 ％联开 取高调 阀反 馈 。 2 高排逆止 门、B D V联关 条件现 为 O P C动 作 、汽机跳 闸、发电机解列 G C B脱 开或 G C B在 合位且 Q 5 l 、Q 5 2脱开 。 3 当 F C B发生时联启备用真空泵。 4 修改送风及氧量从 自控切 手动条件 ，F C B 发生时氧量切手动而送风不因偏差大切手动。 5 修改一次风机切手动条件 ，增加 F C B发生 时不冈偏差大而切手动。 6 修改炉膛负压切手动条件 ， 时不因偏差大而切手动。 时切手 动 。 1 0修 改 R B逻 辑 ，增 加 F C B 发 乍 时 切 除 R B。 1 1 顶轴油泵 、电泵辅助油泵 、空／ 氢侧密封 油泵 、大机直流油泵 、A ／ B小机交／ 直流润滑油泵 逻辑启动指令从原 3 s 脉冲指令修 改为长指令，确 保 F C B时厂用切换慢导致的连锁脉冲启动尤效。 1 l 机 组 ① 5 0 ％ 负荷 F C B试 验 负 荷 1 5 1 ． 1 M W，断开发电机并 网开关 Q 5 ll与 Q 5 2 ，机 组脱网，机组 负荷瞬间降至 厂用 负荷 l 5 ． 9 8 MW。 汽轮机最 高飞 升转 速 3 1 0 5 r ／ mi n ，最低 同落转 速 2 9 2 2 r ／ mi n ，各辅机运转正常。整个过程处于 全 自 动方式 。机组在 F C B方式下稳定运行 5 ra i n后再次 并网。② 1 0 0 ％负荷 F C B试 验 负荷 3 0 0 M W，断 开发电机并网开关 Q 5 l与 Q 5 2 ，机组脱 网，机组 负 荷瞬间降至厂用 负荷 l 6 ． 3 9 MW。汽轮机最高 飞升 转速 3 1 7 1 r ／ ra i n ，最低回落转速 2 9 3 0 r ／ m i n ，各辅 机运转正常。整 个过程处 于全 自动方 式 ，机组在 F C B方式下稳定运行 5 mi n后再次并网。 2 2 机组。①5 0 ％ 负荷 F C B试 验负荷 1 4 8 MW，断开发电机并网开关 Q 5 l与 Q 5 2 ，机组 脱 网，机组负荷瞬间降至厂用负荷 1 1 ． 7 9 MW。汽 轮机 最 高 飞 升 转 速 3 0 7 6 r ／ ra i n ，最 低 回落 转 速 2 9 4 4 r ／ mi n ，各辅机运转正常，整个过程处于全 自 动方式 ，机组在 F C B方式下稳定运行 5 ra i n4 0 S 后 再次并 网。②1 0 0 ％负荷 F C B试验 负倚 3 0 0 MW， 断开发 电机并网开天 Q 5 1与 Q 5 2 ，机组脱网，机组 负荷瞬问降至厂刚负荷 1 1 ． 8 1 MW。汽轮机最 高飞 升转速 3 1 6 8 r ／ m i n ，最低 回落转速 2 9 3 5 r ／ ra i n ，符 辅机运转正常 ，整个过程 处于全 自动方式。机组 在 F C B方式下稳定运行 5 m i n 4 8 s 后冉次并网。 增 B发生 7 修改跳磨逻辑 ，增加 F C B跳磨。 8 修 改 P C V 逻 辑 ，F C B 发 生 时 联 开 负 荷 5 5 ％ 。 9 修改燃料主控切手动条件 ，增加 F C B发生 1 0 机 组 F C B 动 作 后 ，汽 轮 机 转 速 最 高 至 3 1 7 1 r ／ ra i n ，频率 5 2 ． 9 l H z ，锅炉侧 的所有辅机 电 流均随频率的突升而升高。风机及磨煤机 电流变化 如下表 2所示；风机} H 、入 口风 变化如表 3所示。 表 2 试验前后风机及磨 煤机 电流 变化 A 注F C B动作后延时 l s ，到达最 高值，后逐渐降低 表 3 试验前后风机 出、入 口风压变化 k P a 注 F C B动作 3 s 后到达最高值 ，后逐渐降低 鉴于以上各辅机在 F C B前后其运行参数波动， ≯ ≯ 在试验之前 ，对各辅机的额定 电流及 电气保护要 有充分把握。在满 足运行需要 的前提下 ，尽可能 的降低各辅机的 } } { 力，防止过流等电气保护动作。 特别是辅机选型过小时，更应该注意。 “ 岛运行” l丁况实际上南 2个连续 的lT况组成 ， 即快速降负荷 工况和最低稳燃工况 。旁路 系统 在 F C B触发后起着关键作用。f } l 于本电厂汽机旁路 容量很小 高旁 4 0 ％ ，低旁 4 5 ％ ，加之无肩备变 没计 ，此次试验 的风险极大 ，试验前 做 了详细预 案。并提出了可行的方案措施。 此次试验证 明了东方机组完全能够满 足大范 围 、超快速的负荷 突然变化运行 能力。同时也提 高了电网和 电厂 长期 的安全 、可靠 运行 ，预防 了 大面积停 电事故 的发生或厂 网故障 消除后 提高迅 速向外输 电的能 力。保障 了机组 的安 全运 行，提 高了机组 的经 济 运 行水 平 ，减 少 了机 组 的启 停 次数。 、 ＼ p ≯ 集 团公 司召开专项巡视整改工作领导小组第二次 扩大 会议 8月 1 0日下午，集团公司专项巡视整改工作领导小组在集 团公司总部召开第二次 扩 大 会议。党组 书记 、董事长王计主持会议。集 团公司专项巡 视整改工作领导小组及 办 公室全体成 员，集团公司领导、 股份公司领导，以及总部各职能部门主要负责人参加 了会议。 王计首先传达 了习近平总书记关于巡视工作重要讲话精神和国务院 国资委主任 、党委书记张毅关于 中央企业巡视工作重要讲话。集团公司相关职能部 门分别就 党组织落实主体责任和加强选人用人工作等 巡视整改工作情况作 了汇报。集 团公 司党组成 员、纪检组长胡 乃民向会议报 告 了拟 向社 会公开发布 的 中共中国东方电气集团有限公司党组关于巡视整 改情况 的通报 有关 内容，并 向与会 同志征询 了修改意 见和建议。 王计最后作总结讲话 ，对集团公 司下 阶段整改工作任 务进行 了部署。他强调，全 集团各企 业党委、 各单位都要以更加奋发有为的精神状态，把巡视整改工作激发的正能量转化为推动集 团公司持续健康 发 展的强劲动力，以整改的实际行动和成效，向中央和职工群众交上一份满意的答卷。 来源 东方 电气 网