液压膨胀夹头的可靠性分析.pdf

第 1 1 期 2 0 1 4年 l 1月 组 合 机 床 与 自 动 化 加 工 技 术 M od u l a r M a c hi ne To ol＆ Aut o ma t i c M a n uf a c t u r i ng Te c hn i q ue NO． 1 1 NO V．20 1 4 文章编号 1 0 0 1 2 2 6 5 2 0 1 4 1 1 0 0 6 5 0 4 D O I 1 0 ． 1 3 4 6 2 ／ j ． c n k i ． m m t a m t ． 2 0 1 4 ． 1 1 ． 0 1 8 液压膨胀夹头的可靠性分析 术 李朱锋 ， 王树林 ， 李金涛， 周宏达 江苏大学 机械工程学院， 江苏 镇江2 1 2 0 1 3 摘要 高速加工 中夹头／ 刀具的联结性 能对加工精度和机床 可靠性具有重要影响。液压膨胀式 夹头 是一种采用静压膨胀原理夹持刀具的超高精密夹头， 它具有优 良技术性 能。采用机械零件可靠性设 计的方法 ， 建立了液压膨胀夹头／ 刀具联结的可靠性模型 ， 并确定广义应力和广义强度 的分布， 比较 了蒙特卡洛法和积分法求解的液压膨胀夹头的可靠度。分析得 出转速、 间隙量、 油压、 凸起长度、 凸 起高度对液压膨胀夹头可靠性的影响， 研究结果为夹头的设计、 制造与使用提供有效的依据和参考。 关键词 液压膨胀夹头 ； 蒙特卡洛法 ； 积分法； 可靠性模型； 可靠度 中图分 类 号 T H1 3 3 ； T G 6 5 文 献标 识码 A The Re l i a b i l i t y An a l y s i s o f Hy d r a u l i c Ex pa n s i o n To o l ho l de r L I Z h u f e n g。 WA NG S h u ． 1 i n ， L I J i n t a o ， Z H0U Ho n g - d a S c h o o l o f Me c h a n i c a l E n g i n e e r i n g ， J i a n g s u U n i v e r s i t y ， Z h e i a n g J i a n g s u 2 1 2 0 1 3 ， C h i n a Ab s t r a c t Th e c o n n e c t i o n p e rfo r m a n c e s o f t o o l h o l d e r ／t o o l i n t e rfa c e h a s i mp o r t a n t i n f l u e n c e o n ma c h i n i n g a c c u r a c y a n d r e l i a b i l i t y o f ma c h i n e t o o 1 ．Hyd r a u l i c Ex p a n s i o n To o l h o l d e r i s u l t r a p r e c i s i o n t o ol c l a mp i n g t o o l h o l d e r wh i c h a d o p t s s t a t i c e x p a ns i o n a n d h a s e x c e l l e nt t e c h n i c a l pe rfo r ma n c e ． Ba s e d o n t h e t h e o r y o f me c h a n i c a l r e l i a bi l i t y d e s i g n． the r e l i a b i l i t y mo d e l o f Hy d r a u l i c Ex p a ns i o n To o l h o l d e r ／t o o l i S e s t a b l i s h e d， a n d the di s t r i b u t i o n o f g e n e r a l i z e d s tre s s a n d g e n e r a l i z e d s e n g th i s d e t e r mi n e d． Co mp a r e d t o M o n t e Ca r l o me t h o d a n d I n t e g r a t i o n me t h o d．r e l i a b i l i t y o f Hy d r a ul i c Ex p a n s i o n To o l h o l d e r i s wo r k e d o u t ． Th e e f f e c t o f d i ffe r e n t r o t a t i o n a l s p e e d， g a p， o i 1 p r e s s u r e，l e ng th o f t h e b u l g e， h e i g h t o f t h e b u l g e o n t h e r e l i a b i l i t y o f Hy dra u l i c Ex p a n s i o n To o l h ol d e r i s d i s c u s s e d i n d e t a i 1 ． Th e r e s u l t s c a n p r o v i d e e f f e c t i v e b a s i s a n d r e f e r e n c e f o r d e s i g n ma n u f a c t u r i n g a n d u s i n g o f t h e t o o l h ol d e r ． Ke y wo r d sh y dra u l i c e x p a n s i o n t o o l h o l d e r ； mo n t e c a r l o me t h o d； i n t e g r a t i o n me t h o d； r e l i a b i l i t y mo d e l ； d e g r e e o f r e l i a b i l i t y 0 引言 可靠性是衡量产品质量的一项重要指标。机械可 靠性分析的一个重要任务是保证所设计的机械零件能 够在规定的工作时间内、 在给定的载荷条件下安全地 工作 。可靠性理论认为 ， 机械零件的加工装配、 结构 参数 、 工作条件 、 实际过盈量及所受的外载荷或应力等 都是具有离散性 的随机变量。由于机械加工 、 材料本 身缺陷等因素的影 响， 机械零件的强度指标也是随机 变量 引。传统的机械零件设计方法是安全系数法 ， 只 要安全系数大于某一根据实际使用经验规定的数值就 认 为零 件是安全 的 J 。但 是这种方 法没有 考虑到设 计 变量的离散性 ， 所以不能准确反映真实的失效概率。 静 压膨胀式 刀具夹 头是一种采用静 压膨胀 原理夹 持刀具的超高精密夹头 。张伟展u o 通过对液压膨 胀夹头的数值模拟研究得出夹头与刀具配合面接触应 力的分布规律 ， 揭示出影响接触应力分布的因素。徐 燕云 研究液压膨胀夹头的径向刚度。浦洪良 等通 过建立 H S K刀柄锥面过盈配合强度可靠性模 型计算 得出主轴／ 刀柄的锥面配合的可靠度。同剑” 等针对 电主轴与其 内装转子的可靠度进行了分析。因此为了 保证在高速转速下夹持刀具所传递扭矩的可靠性 ， 有 必要对液压膨胀夹头进行可靠性分析。 收稿 日期 2 0 1 4 0 21 4 ； 修回日期 2 0 1 40 3 0 3 基金项 目 国家 自然科学基金 5 1 2 7 5 2 1 7 ； 高性能数控刀具性能测试与检测技术平台的研究 2 0 1 3 Z X 0 4 0 0 9 0 3 1 作者简介 李朱锋 1 9 8 9 一 ， 男 ， 江苏南通人 ， 江苏大学硕士研究生 ， 主要从事高速加工 、 HS K工具系统以及可靠性的研究， Em a i l 1 8 7 0 6 1 0 1 0 8 5 1 6 3 ． c o ； 王树林 1 9 6 4 一 ， 男 ， 江西l临川人 ， 江苏大学教授 ， 博士生导 师， 研究方 向为精 密与高速加工 ， Em a i l w a n g s h u l i n 1 6 3 ． COrn 0 6 6 组合机床与自动化／ j n - r 技术 第 l 1期 1 液压膨胀夹 头的可靠性模型 统， 其可靠度为 R R 1 ． R 2 ． R 3 1 1 ． 1 液压膨胀夹头实体模型的分析 液压膨 胀夹 头 的结构 如 图 1 所示 ， 在 夹头 主体 与 装夹孑 L 的膨胀壁之 间有一个环形封闭油腔 ， 液压油 由 加压螺栓调节油压大小 ， 对膨胀壁产生均匀压力。在 自由状态下 ， 薄壁套孑 L 与刀具之 间为 间隙配合 ， 加压 后， 薄壁套发生弹性变形， 当变形量大于配合间隙时， 薄壁套压紧刀具并产生一定的夹紧力⋯J 。 图 1液压膨胀夹头结构示意图 本 文 中选 用雄 克 公 司 的液压 膨 胀 夹头 T E N ． D O HS K C 6 3 ， 对 内壁直径 为 3 2 m m 的夹头 进行研 究 ， 夹 头与刀具的结构尺寸以及性能参数均参考文献 [ 7 ] 。 图 2所示 为液压膨胀 夹头与 刀具 的配合 尺寸。 ， 、 _ _， ， ， i 、 ， { r ／ y／ ／ ／／ ， ≮ { 4 7 ． 7 } ． ’ ／ 一一 ． 1 2 0 一 图 2液压膨胀夹头与刀具配合尺寸图 1 ． 2液压膨胀夹头概率模型的建立 液压膨胀夹头在使用过程中， 夹头与刀具之间配 合面的主要失效形式为配合面打滑和配合面发生塑性 变形。在研究 H S K刀柄使用性能的影响因素中， 切削 力的作用影响很小 ， 基本可以忽略 。所以本文没有 考虑切削力对夹头与刀具可靠度的影响 ， 只考虑离心 力和油压作用力 。 在高速回转时， 刀具的刚度大于夹头的刚度 ， 刀具 受 到的离心力小 于夹头受 到的离心力 。相 同的转速 下 液压膨 胀夹头 内孔 径 向扩 张量 大 于刀 具径 向扩张 量 ， 从而导致夹头与刀具之间的过盈量减小 ， 使得夹持力 降低 ， 不能够提供足够的扭矩 ， 难以确保机械加工的顺 利进行 ， 出现配合面打滑， 甚至掉刀现象。 在高速回转时， 夹头与刀具所受的主要载荷是离 心力 ， 由于夹头和刀具 的材料 强度不足 ， 随着转速增 加 ， 夹头与刀具容易发生塑性变形 ， 产生破裂现象。 假设 R 为夹头与刀具配合面不打滑的可靠度 ， R 为夹头不发生塑性变形 的可靠度 ， 为刀具不发生塑 性 变形 的可靠度 。对 于液压膨胀夹 头与刀具 的联结 系 由应力一 强度干涉理论可知， 可靠度是强度大于应 力的概率， 所以R。 、 R 、 R ， 分别为 rRl P{ p⋯ P { R 2 尸 { p P jr⋯ 2 L R3 尸{ p P mi n} 去 e 每 V 厶 ’II 一 P { p ‰ 去 e 争 5 P{p Pd J m a x} 去 孝 也 -J - m 。 咏 u 。 p v p m 日 x p A 船 i 。 p 。 p 6 式 中 ⋯ 、 为夹头与刀具配合面不发生打滑最小 接触 应力 P i 的均值 和 标 准差 P i t ⋯ 、 、口 、 分别为夹头与刀具不发生塑性变形 的最大接触应力 P j r、 P 的均值和标准差。 2 ． 3两种方法的结果比较 根据上述的两种方法计算得出液压膨胀夹头的可 靠度， 结果对 比如表 2所示 。 表 2 液压膨胀夹头的可靠度 由表 2的计算结果显示 ， 两种方法计算液压膨胀 夹头的可靠度 比较接近 ， 所以由蒙特卡洛法对液压膨 6 8 组合机床与 自动化 j p - r 技术 第 1 1期 胀夹 头的可靠性 分析是可行 的。 由可靠度 尺． 、 R 、 的结果分析可以得出， 在初始 配合 间 隙 为 0 ．O 1 6 m m， 油 压 为 6 5 M P a ， 转 速 为 l O 0 0 0 r p m下 ， 由于夹 头和刀 具 的材料 不发 生塑 性变形 的可靠度 、 R 接近 1 0 0 ％， 所 以液压膨胀夹头的可 靠度 R基本上由夹头与刀具配合面不打滑 的可靠度 尺 ． 决定。这就说明液压膨胀夹头在使用过程 中由于 材料的强度不足而引起的失效并不是 主要的失效形 式， 夹头与刀具之间配合面的传递扭矩不足发生打滑 现象才是最主要的失效形式， 所以需加以控制。 3 液压膨胀夹头可靠度影响因素分析 3 ． 1 间隙量对液压膨胀夹头可靠度的影响 图7分析表明 当间隙量为 0 ． O 1 6 m m时， 液压膨 胀夹头的可靠度随转速的增加呈下降趋势， 该趋势随 着转速的增加越加明显。当转速小于 2 0 0 0 0 r p m时可 靠度在 8 0 ％ 以上 ， 但转 速高于 2 0 0 0 0 r p m后 可靠度迅 速下降。 图 7 不同间隙量下液压膨胀夹头的可靠度 同时可看出在相同转速下 ， 可靠度随着设定的间 隙量的减小而增加， 这就说明设定的间隙量越小 ， 液压 膨胀夹头与刀具之间的接触性能更好 ， 传递扭矩的能 力更高， 因而在高转速下具有更高的可靠度。间隙量 为0 ． O l O m m和 0 ． O 1 3 m m时， 其可靠度大小随转速 的 变化基本相同， 但是 0 ． O l O m m间隙量对加工夹头的孔 和刀具的轴配合精度要求 更高的， 所以当转速大于 3 5 0 0 0 r p m时应该选用 0 ． O l 3 mm的间隙量的夹头从而 既可有效地保证可靠度要求又可降低液压膨胀夹头的 制造成本。 3 ． 2 油 压对 液压 膨胀 夹头 可靠 度 的影 响 图 8分析表明 液压膨胀夹头的可靠度随转速的 增加呈下降趋势， 随着油压 的增加其下 降趋势变缓。 这就说明增大油压能够有效的提高液压膨胀夹头的可 靠度。当转速不超过 2 0 0 0 0 r p m时 ， 选用 6 5 M P a的油 压就能够保证液压膨胀夹头的可靠度为 8 0 ％ ， 满足切 削加 工 的要 求 ； 当转 速 超 过 2 5 0 0 0 r p m 时 ， 应 该 选 用 7 5 MP a的油压 ； 当转速 超过 3 5 0 0 0 r p m 时， 应该 选用 8 5 MP a的油压 。 转运 ／ t O m 图 8 不 同油压下液压膨胀夹头的可靠度 3 ． 3油腔凸起长度对液压膨胀夹头可靠度的影响 图 9分析表明 在相同转速下， 液压膨胀夹头的町 靠 度随着油腔 凸起长度 的增 加而逐渐增 大 。这 就说 明 增 大油腔 凸起 长度能够有效 的提高液 压膨胀夹 头 的可 靠度。当油腔长度过低时， 液压膨胀夹头的可靠度随 转速的增加下降非常显著 ， 所以当转速超过 3 0 0 0 O f -p ro 时， 为了保证液压膨胀夹头 的可靠度在 8 0 ％以上 ， 应 该选用油腔凸起长度为2 6 ． 9 ra m的液压膨胀夹头。 转 速／ r p m 图 9不同油腔凸起长度下液压膨胀夹头的可靠度 3 ． 4 油腔凸起 高度对液压膨胀夹头可靠度的影响 图 l 0分析表明 液压膨胀夹头的可靠度随转速的 增加呈下降趋势 ， 该下降趋势随着油腔凸起高度的增 加而有所减缓。这就说明增大油腔凸起高度能够有效 的提 高液压 膨胀 夹头 的可靠度。所 以当转速 超过 2 5 0 0 0 r p m时 ， 为了保证液压膨胀夹头的可靠度在 8 0 ％ 以上 ， 应该选用油腔凸起高度 为 2 ra m的液压膨胀夹 头 。 转速／ r p m 图 1 0不同油腔凸起高度下液压膨胀夹头的可靠度 根 据 上 述 影 响 可 靠 度 因 素 的 分 析 ， 当 转 速 为 2 5 0 0 0 r p m， 选 用 0 ．O 1 3 m m 间 隙 量 、 7 5 MP a 油 压 、 2 6 ． 9 ra m油腔凸起长度和 2 ra m凸起高度的这一组数据 计算得到可靠度为 9 9 ． 2 2 ％， 与参考文 下转第 8 2页 帆嘶 册 m 撕 毗 皇 上 i 口 L 司 I 1 ， J U 上 投 小 弟l l期 s u r f a c e e n c o d e r w i t h s h o r t p e r i o d C an , g r a a , f o r s t a g e m o t i o n - m e a s u r e m e n t [ J ] ．P r e c i s i o n E n g i n e e ri n g ， 2 0 1 2 ， 3 6 4 5 7 6 5 8 5 ． [ 2 ]F u k a d a S ，F a n g B ，S h i g e n o A ．E x p e r i m e n t ala n a l y s i s a n d s i mu l a t i o n o f n o n l i n e a r mi c r o s c o p i c b e h a v i o r o f b a l l s c r e w m e c h a n i s m f o r u l t r a p r e c i s i o n p o s i t i o n i n g [ J ] ．P r e c i s i o n E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 1 ， 3 5 4 6 5 0 6 6 8 ． [ 3 ]L i u C H， J y w e W Y， J e n g Y R， e t a 1 ．D e s i g n a n d e o n t r o l o f a l o n g t r a v e l i n g n a n o pos i t i o n i n g s t a g e [ J ] ．P r e c i s i o n E n g i n e e fi n g ， 2 0 1 0 ， 3 4 3 4 9 7 5 0 6 ． [ 4 ]R o S K，K i m S ，K w a k Y，e t a 1 ．A l i n e ar a i r b e a r i n g s t a g e wi t h a c t i v e ma g ne t i c p r e l o a ds f o r u l t r a p r e c i s e s t r a i g ht mo t i o n [ J ] ．P r e c i s i o n e n g i n e e r i n g ， 2 0 1 0 ， 3 4 1 1 8 61 9 4 ． [ 5 ]S h i n n o H， Y o s h i o k a H， G o k a n T ， e t a1．A n e w l y d e v e l o p e d t h r e e -d i me n s i o n al p r o fi l e s c a n n e r wi t h n a n o me t e r s p a t i a l r e s o - l u t i o n [ J ] ．C I R P A n n al s Ma n u f a c t u ri n g T e c h n o l o g y ，2 0 1 0 ， 5 9 1 5 2 55 2 8 ． [ 6 ]B u i c e E S ， O t t e n D， Y a n g R H， e t a 1 ． D e s i g n e v al u a t i o n o f a s i n g l e a x i s p r e c i s i o n c o n t r o l l e d pos i t i o n i n g s t a g e [ J ] ．P r e c i s i o n e n g i n e e ri n g ， 2 0 0 9 ， 3 3 4 4 1 8 4 2 4 ． [ 7 ]G a o W． P r e c i s i o n n a n o m e t r o l o g y s e n s o I s a n d m e a s u r i n g s y s t e m s f o r n a n o m anu f act u r i n g [ M] ． S p ri n g e r ， 2 0 1 0 ． [ 8 ]R o z m a n J ， P l e t e r s e k A ．L i n e a r O p t i c al E n c o d e r S y s t e m Wi t h S i n u s o i d a l S i g n al Di s t o r t i o n B e l o w f o r mu l a f o r mu l a t y p e [ J ] ． I n s t r u m e n t a t i o n a n d Me a s u r e m e n t ， I E E E T r a n s a c t i o n s o n ， 2 0 1 0 ， 5 9 6 1 5 4 4 1 5 4 9 ． [ 9 ]孙强． 高精度绝对式光栅尺研究进展及技术难点[ J ] ． 世 界制造技术与装备市场 ， 2 0 1 2 ， 1 0 5 ； 7 2 7 3 ． [ 1 O ] 李娟， 刘艳滢．基于 F P G A的图像采集模块的设计[ J ] ． 仪表技术 与传感器 ， 2 0 1 2 1 0 2 7 3 1 ． [ 1 1 ] T r e s a n c h e z M， P a l l e j a T， T e i x i d o M， e t a 1 ． U s i n g t h e i ma g e a c q u i s i t i o n c a p a b i l i t i e s o f t h e o p t i c a l mo us e s e n s o r t o bu i l d a n a b s o l u t e r o t a r y e n c o d e r [ J ] ．S e n s o r s a n d A c t u a t o r s A P h y s i c al， 2 0 1 0 ，1 5 7 1 1 6 11 6 7 ． [ 1 2 ] 范铁道，田雁 ， 曹剑中， 等．基于 F P G A的 C MO S图像 感器 I A G 3驱动电路的研究[ J ] ．电子器件，2 0 0 9 ， 3 2 2 2 6 9 2 7 3 ． [ 1 3 ]Wa k e r l y J o h n F ．数字设计原理与实践 [ M] ． 北京 机械 工业出版社 ， 2 0 0 3 ． [ 1 4 ] 任艳颖， 王彬． I c设计基础[ M] ．西安 西安电子科技大 学出版社 ， 2 0 0 3 ． [ 1 5 ]邓春健， 王琦， 徐秀知 ， 等． 基于 F P G A和A D V 7 1 2 3的 V G A显示接口的设计和应用[ J ] ．电子器件， 2 0 0 6， 2 9 4 1 3 2 51 3 2 8 ． 编辑李秀敏 上接 第 6 8页 献[ 7] 中优先选择的 0 ． 0 1 6 m m 问隙 量 、 6 5 M P a 油压 、 2 2 ． 9 ra m油腔凸起长度和 1 ． 5 mm凸起 高度的这一组数据计算得到的可靠度 6 9 ． 3 ％相 比较 ， 可靠度有了显著的提高。因此本文分析得出的最优参 数具有更高的可靠度， 可为实际液压膨胀夹头的设计、 制造和使用提供参考。 4 结论 1 选择将液压膨胀夹头的载荷、 材料性能以及 结构参数作为随机变量， 确定 出液压膨胀夹头的广义 应力和广义强度分布 ， 从而建立了液压膨胀夹头与刀 具配合可靠度的数学模型， 并且通过蒙特卡洛法和积 分法计算得出液压膨胀夹头的可靠度。由计算结果显 示两者可靠度相近， 所 以由蒙特卡洛法对液压膨胀夹 头可靠性分析是可行的。 2由 可 靠 度 的 计 算 结 果 可 知， 在 转 速 为 1 0 0 0 0 r p m、 间隙量为 0 ． 0 1 6 m m、 油压为 6 5 MP a的条件 下， 夹头和刀具的材料不发生塑性变形 的可靠度接近 1 0 0 ％， 所以由于材料的强度不足而引起的失效并不是 主要的失效形式 ， 夹头与刀具之 间配合面的传递扭矩 不足发生打滑现象才是最主要的失效形式。 3 通过对液压膨胀夹头可靠度影响因素分析可 知， 可靠度随转速 的增加呈下降趋势 ， 通过减小间隙 量、 增加油压、 油腔凸起长度和凸起高度可以有效提高 液压膨胀夹头的可靠度。当转速超过 2 5 0 0 0 r p m时， 为 保证可靠度在 8 0 ％ 以上， 应该选用 0 ． 0 1 3 ram的间隙 量 、 7 5 MP a的油压 、 2 6 ． 9 m m 的油腔 凸起 长度和 2 m m 的 凸起高度的液压膨胀夹头。 [ 参考文献] [ 1 ]李艳敏， 吴立言， 贺朝霞， 等． 机械可靠性分析方法评述 [ J ] ． 机械设计， 2 0 0 4， 2 1 1 0 1 4 ． [ 2 ]张义民． 机械可靠性设计的内涵与递进[ J ] ． 机械工程学 报 ， 2 0 1 0 ， 4 6 1 4 1 6 71 8 8 ． [ 3 ]李 良巧， 顾唯明． 机械可靠性设计与分析[ M] ． 北京 国防 工业出版社 ， 1 9 9 8 ． [ 4 ]牟致忠． 机械零件可靠性设计[ M] ． 北京 机械工业出版 社 ， 1 9 8 8 ． [ 5 ]沈建． 采用静压膨胀原理的精密刀具夹头[ J ] ． 工具技术 ， 2 0 0 5 3 5 55 7． [ 6 ] Wa n g s h u l i n ， Z h a n g We i z h a n ， L i u G a n g ， e t al， S t a t i c P e r f o rm- a n c e Pa r a me t e rs a n d An aly s i s o f t he Hy d r a u l i c Ex p a n s i o n T o o l h o l d e r [ J ] ． A d v a n c e d Ma t e ri a l s R e s e a r c h ， 2 0 1 2 ， 3 8 3 3 9 0 1 7 8 71 7 9 1 ． [ 7 ]张伟展． 液压膨胀夹头的静动态特性及应用基础研究 [ D] ． 镇江 江苏大学 ， 2 0 1 1 ． [ 8 ]徐燕云 ， 张伟展 ， 王树林 ， 等 ． 液压膨胀夹头 的径 向刚度分 析[ J ] ． 机械设计与制造， 2 0 1 2 4 1 1 11 1 3 ． [ 9 ]浦洪良， 王树林， 王贵成， 等． H S K刀柄锥面过盈配合的可 靠性分析[ J ] ． 工具技术 ， 2 0 0 5 7 5 1 5 3 ． [ 1 0 ]同剑， 原大宁， 刘宏昭， 等． 电主轴与其内装转子过盈配 合的可 靠性 分 析 [ J ] ． 机 械 科学 与 技 术， 2 0 1 3 6 8 458 5 2． [ 1 1 ]刘旺玉， 明冬兰， 汤勇， 等． H S K薄壁液压刀夹头夹紧扭 矩的数值模拟【 J ] ． 工具技术， 2 0 0 0， 3 4 3 2 02 2 ． [ 1 2 ]路广． 高速切削 H S K刀具系统 的数值模拟与可靠性研 究 [ D] ． 合肥 合肥工业大学 ， 2 0 0 9 ． 编辑李秀敏