复杂硫化铜精矿加压浸出动力学.pdf

第6 2 卷第4 期 2010 年11 月 有色金属 N o n f e r r o l l sM e t M s V 0 1 ．6 2 ．N o ．4 N o v ．201O 复杂硫化铜精矿加压浸出动力学 徐志峰1 ，严康1 ，李强2 ，王成彦2 1 ．江西理工大学材料与化学工程学院，江西赣州3 4 1 0 0 0 ； 2 ．北京矿冶研究总院，北京1 0 0 0 7 0 摘 要在初始硫酸浓度1 ．2 3 m o l ／L ，液周比 m L ／g 3 0 ／1 ，氧分压0 ．6 M P a ．搅拌转速度5 0 0 r ／r a i n 条件下，研究以黝铜矿为主 要矿物的硫化铜精矿在4 0 8 4 5 3 K 温度范围内加压浸出动力学。结果表明，在浸出达到平衡之前，铜、锌、铁浸出率与浸出时问呈 良好的线性关系。随温度升高，铜、锌浸出达到平衡所需的时间不断缩短，相对而言，锌浸出更早达到平衡。在4 0 8 4 3 8 K 范围 内，铜、锌浸出速率均随浸出温度升高而不断增大，而且锌浸出速率始终高于铜。随浸出温度升高至4 5 3 K 后，锌浸出速率未见明 显变化，铜浸出速率则显著增大且高于锌，铁浸出速率增长低于铜。复杂硫化铜精矿中锔、锌浸出反应的表观活化能分别为 7 1 ．9 8 k J ／m o l 和6 9 ．3 3 k J ／t o o l ，铜，锌浸出过程均遵循界面化学反应控制的收缩核模型。 关键词冶金技术；硫化铜精矿；加压浸出；黝铜矿；动力学 中图分类号T F 8 I l ；T F 8 0 3 ．2 1 文献标识码A 文章编号1 0 0 1 0 2 1 1 2 0 1 0 0 4 0 0 7 6 0 7 在复杂硫化铜精矿中，铜多以黄铜矿、黝铜矿 形式存在，原生黄铜矿、黝铜矿结构稳定，浸出困 难⋯。加压浸出属强化的湿法冶金过程，作为一种 清洁的湿法冶金新技术，具有浸取高效、流程短、 无污染等优点口。，在复杂难处理硫化铜矿浸出方面 具有广阔的应用前景“ 。53 。 目前，硫化铜精矿加压浸出工艺“1 主要有 S e p o n 法两段浸出工艺，即在常压浸出基础上在4 5 3 4 6 8 K 温度条件下氧压浸出辉铜矿- 黄铁矿型铜精 矿；P h e l p sD o d g e P l a c e rD o m e 浸出工艺在温度 4 9 3 K 、氧分压0 。7 M P a 条件下浸出黄铜矿精矿；A n g l oA m e r i c a n - C h i l e 公司开发的A A C 工艺在4 5 3 ～ 4 9 3 K 温度条件下浸出黄铜矿- 辉铜矿型精矿，与加 拿大英属哥伦比亚大学 U B C 联合开发的A n g l oA m e r i c a n U B C 工艺属中温加压浸出工艺，即在温度 4 2 3 K 、氧分压0 ．7 M P a 条件下浸出细磨后的黄铜矿 精矿。此外，中温加压浸出工艺还有C o m i n c o 公司 开发的C E S L 法，C o m i n c o 公司开发的A c t i v o x 工艺 属低温加压浸出工艺，该工艺在温度低于3 9 3 K 、氧 分压低于lM P a 条件下实现超细磨活化黄铜矿的高 效浸出。硫化铜精矿加压浸出工艺研究有向中 收稿日期2 0 1 0 0 7 一0 1 基金项目国家重点基础研究发展规划 9 7 3 项目 2 0 0 7 C B 6 1 3 5 0 5 ；江西省自然科学基金资助项目 2 0 0 7 G Q C 0 6 5 6 作者简介徐志峰 1 9 7 3 一 ．男．南昌市入．教授，博士，主要从事湿 法冶金等方面的研究。 低 温中压方向发展的趋势。为不断丰富和完善 铜精矿浸出工艺，加强浸出过程研究是非常必要的。 目前，复杂铜精矿浸出动力学研究多集中于黄 铜矿精矿。例如，范兴祥等人∽。叫针对常压及银离 子催化和超声波辐射条件下黄铜矿浸出过程的控制 性步骤进行了研究。在酸性硫酸铁溶液中，黄铜矿 颗粒表面易为单质硫所包覆，铜浸出过程受扩散控 制H 卜t 2 ] ，M i s r a 等人3 1 则进一步研究了酸性硫酸铁 溶液中引入纳米二氧化硅后黄铜矿的颗粒表面及浸 出动力学。M a h a j a n 等人4 。研究了过氧化氢一乙二 醇体系中黄铜矿浸出过程动力学，结果表明浸出反 应符合表面反应控制模型。H a v l i k 等人纠研究了 黄铜矿在氯化物体系中的浸出动力学，发现铜浸出 过程受化学反应控制。相对而言，硫化铜精矿加压 浸出动力学研究较少。邱廷省等人钊研究了黄铜 矿在酸性氯盐介质中的加压浸出动力学，结果发现， 在浸出初期及后期铜浸出过程分别遵循界面化学反 应控制与固膜内扩散控制。M c D o n a l d 等人“ 系统 研究比较了3 8 1 ～4 9 3 K 温度范围内不同反应条件 下黄铜矿精矿的加压浸出动力学，得出了一系列有 益结论。 基于上述研究，以黝铜矿为主要矿物的硫化铜 精矿为研究对象，探讨复杂铜精矿在4 0 8 4 5 3 K 温 度范围内加压浸出动力学，进而分析铜、锌浸出过程 的动力学控制因素。 万方数据 第4 期徐志蜂等复杂硫化铜精矿加压浸出动力学 7 7 1实验方法 1 ．1 原料与仪器 试验原料为复杂硫化铜精矿，铜精矿中铜、锌、 铅、硫等主要元素的含量见表l 。铜精矿X R D 谱图 见图1 。由图l 可知，铜精矿中主要的金属矿物有 闪锌矿、黄铜矿、黝铜矿、黄铁矿、方铅矿，脉石矿物 主要为石英。进一步由显微镜下观察可知，铜精矿 中闪锌矿多，含铜矿物中黝铜矿量多，占3 5 ％一 4 0 ％左右。精矿粒度为一4 4 1 山m 占9 9 ．7 ％。 表1复杂铜精矿的主要化学成份 T a b l e1C h e m i c a lc o m p o s i t i o no fm a i ne l e m e n t si n c o p p e rc o n c e n t r a t e 元索 C uP bZ n n A sS bS 含靖／％8 ．6 3 1 7 ．7 11 8 ．9 69 ．0 20 ．5 62 ．3 42 4 ．I l 硫酸及其他化学试剂均为分析纯。铜精矿加压 浸出过程中通人工业纯氧，浸出试验设备为C J F - T 型高压釜，内容积1 ．0 L 。高压釜设备连见如图2 。 T 芝 魁 瑙 0 P y ．S p h r , y ，S p h C p 黄铜矿 1 、黝铜矿 P v 黄铁矿 S p h 闪锌矿 G 方铅矿 ● T tP v 1 Q 石英 ．T t GS p h P y ，S p h 毒I1 、 n i 『㈤． 1 t T t C p G ⋯．卜 2 02 53 03 5 ∞4 5 5 0 5 5 6 0 2 0 ／ 。 图1 铜精矿X R D 谱图 F i g ．1 X R D p a t t e r n so fc o p p e rs u l f i d ec o n c e n t r a t e 3 4 1 一氧气瓶；2 一转速测定线；3 一电机；4 一控制柜； 5 一高压釜；6 一热电偶；7 一加热线 图2 高压釜设备连接 F i g ．2 D e v i c ea t t a c h m e n to fa u t o c l a v e 1 ．2 试验过程 首先将浸出剂和铜精矿按一定液固比加入钛胆 中，然后放入高压釜中加盖密封，待升温至设定温度 时开始通入氧气并计时，在浸出过程中保持搅拌转 速恒定，浸出结束后通水冷却并卸压启釜，将浸出渣 送样分析。铜、锌、铁浸出率计算均按渣计。 为保证各试验点间具有可比性，控制每次试验 时高压釜升温速率及降温速率相同。由试验发现， 当搅拌转速达到5 0 0 r ／m i n 以上时，可以保证1 ．0 L 釜内气、液、固三相充分混合和氧的传质，而研究中 只考察浸出温度、浸出时间对铜、锌、铁浸出速率的 影响，因此，在铜精矿加压浸出的各次试验中控制搅 拌转速恒定为5 0 0 r ／m i n 。 2 试验结果与讨论 复杂铜精矿加压浸出试验条件固定为氧分压 0 ．6 M P a ，初始硫酸浓度1 ．2 3 m o l ／L ，液固比 m L ／g 3 0 ／1 ，搅拌转速为5 0 0 r ／r a i n 。 2 ．1 铜的浸出速率 在4 0 8 ～4 5 3 K 温度范围内，铜浸出率随浸出时 间变化关系如图3 所示。图中直线为铜浸出率在一 定浸出时间范围内对应浸出时间的拟合直线。所得 拟合直线方程详见表2 。 由图3 可见，对于各浸出温度而言，在浸出达到 平衡之前，铜浸出率随浸出时间延长而不断增大的 规律是基本一致的，但随浸出温度升高，铜浸出达到 平衡的时间不断缩短。当浸出温度为4 0 8 K 和4 2 3 K 时，即使浸出时间延长至2 4 0 r a i n ，铜浸出依然未达 平衡。当浸出温度由4 3 8 K 升高至4 5 3 K 后，铜浸出 达到平衡的时间由1 8 0 r a i n 缩短至1 5 0 m i n 。 球 、 哥 壬 则 图3 铜浸出率与时间的关系 F i g ．3 R e l a t i o nb e t w e e ne x t r a c t i o no f c o p p e ra n dl e a c h i n gt i m e 由表2 可见，在浸出过程中，铜浸出达到平衡之 前，铜浸出率与浸出时间之间呈良好的直线关系，相 关系数尺≥0 ．9 9 。经比较直线斜率可知，在4 0 8 4 5 3 K 温度范围内，随浸出温度升高，铜浸出速率不 万方数据 7 8 有色金属 第6 2 卷 断增大。特别是当浸出温度升高至4 5 3 K 后，铜浸出速率呈明显增大趋势，这说明高温有利于铜浸出。 表2 铜浸出率与浸出时间对应的宣线关系 T a b l e2L i n e a rr e l a t i o nb e t w e e nt h ee x t r a c t i o no fc o p p e ra n dt h el e a c h i n gt i m e 2 ．2 锌的浸出速率 在4 0 8 ～4 5 3 K 温度范围内，锌浸出率随浸出时 间变化关系如图4 所示。图中直线为锌浸出率在一 定浸出时间范围内对应浸出时间的拟合直线。所得 拟合直线方程详见表3 。 图4 锌浸出率与时间的关系 F i g ．4 R e l a t i o nb e t w e e ne x t r a c t i o no fz i n ca n dl e a c h i n gt i m e 由图4 可见，对于各浸出温度而言，锌浸出率随 浸出时间的变化规律同铜浸出，即浸出达到平衡之 前浸出率均随浸出时间延长而不断增大。随浸出温 度升高，锌浸出达到平衡的时间也不断缩短。当浸 出温度为4 0 8 K 时，在所考察浸出时间范围内，锌浸 出未达平衡。当浸出温度由4 2 3 K 不断升高至 4 5 3 K ，锌浸出达到平衡的时间由1 5 0 m i n 不断缩短 至1 2 0 m i n 。相对铜浸出，锌浸出更早达到平衡。 由表3 可见，在浸出过程中，锌浸出达到平衡之 前，锌浸出率与浸出时间之间也呈良好的直线关系， 相关系数R ≥0 ．9 8 。经比较直线斜率可知，在4 0 8 4 3 8 K 温度范围内，随浸出温度升高，锌浸出速率不 断增大。与铜浸出不同的是，当浸出温度进一步升 高至4 5 3 K 后，锌浸出速率未见明显增大。这说明， 锌浸出可能无需过高温度，温度升高至4 3 8 K 即可 保证比较理想的锌浸出效果。 表3锌浸出率与浸出时间对应的直线关系 T a b l e3L i n e a rr e l a t i o nb e t w e e ne x t r a c t i o no fz i n ca n dl e a c h i n gt i m e 进一步比较表2 和表3 结果可知，在4 0 8 4 3 8 K 温度范围内，锌浸出速率始终高于铜浸出速 率，这说明在上述温度范围内，锌浸出优先于铜。当 温度进一步升高至4 5 3 K 后，铜浸出得以明显促进， 铜浸出优先于锌。铜、锌浸出比较而言，温度对铜浸 出的影响更为明显。 2 ．3 铁的浸出速率 在4 0 8 4 5 3 K 温度范围内，铁浸出率随时间变 化关系如图5 所示。图中直线为铁浸出率在一定浸 出时间范围内对应浸出时间的拟合直线。所得拟合 直线方程详见表4 。 球 、 碍 壬 财 浸出时间／r a i n 图5 铁浸出率与时间的关系 F i 昏5R e l a t i o nb e t w e e ne x t r a c t i o no fi r o na n dl e a c h i n gt i m e 万方数据 第4 期徐志峰等复杂硫化铜精矿加压浸出动力学 7 9 由图5 和表4 可见，铁浸出率随浸出时间的变 化规律同铜、锌浸出。在浸出过程中，铁浸出达到平 衡之前，铁浸出率与浸出时间之间也呈良好的直线 关系，相关系数尺≥0 ．9 8 。 经与表2 和表3 比较可知，在较低温度 4 0 8 K 条件下，铁浸出优先于锌和铜。在中温 4 2 3 4 3 8 K 条件下，铁与铜浸出速率相近，两者均明显低 于锌。随温度进一步升高至4 5 3 K ，铁浸出速率虽有 升高，但随着铁水解趋势也增强，铁浸出速率增长幅 度明显小于铜。 综上所述，对于复杂硫化铜矿直接加压浸出而 言，虽然在中等温度条件下有可能实现金属锌的高 效浸出，但在中温条件下，可能由于铜浸出速率过于 缓慢而导致铜浸出困难。因此，为实现铜、锌同时高 效溶出，浸出温度宜选择较高温度。而且在较高温 度条件下浸出铜精矿时，铁浸出速率并未出现显著 增长，其浸出过程有可能因水解而受抑。 2 ．4 浸出过程控制步骤 复杂铜精矿中的各种硫化矿 铜蓝矿、闪锌矿、 方铅矿等 在硫酸介质中氧化酸浸条件下，将有单 质硫固体产物生成，浸出总反应式如式 1 所示。 M e S H 2 s 0 4 1 ／2 0 2 _ M e S 0 4 s 。 H 2 0 。口 M e C u ，Z n ，P b 1 假设硫酸浓度及矿物颗粒粒径保持恒定，式 1 浸出过程动力学模型可以用有固相产物生成的 收缩核未反应模型来描述，该模型按不同控制步骤 可分为液体边界层扩散控制、界面化学反应控制、固 体产物层扩散控制’1 ⋯。在加压浸出条件下，因搅拌 在气泡的作用下被强化，所以浸出速率可不受液体 边界层扩散控制。 当浸出速率受界面化学反应控制时，速率方程 可以表达如式 2 所示。当浸出速率决定于固体产 物层的扩散速率时，速率方程表达式为式 3 所示。 式中，D 。为固体产物层的有效扩散系数，k ，为界面 化学反应速率常数，r 。为矿物颗粒的初始粒径，戈为 固态反应物的转化率或浸出率，c 。为液相反应物的 初始浓度，P 。为固体反应物密度，t 为时间。 1 一 1 一茁 “’ k r C o t ／ p 口I “ 0 2 2 1 2 ／3 x 一 1 一膏 ”3 2 D ，C 加t ／ p 口r o 3 为明确铜精矿在浸出过程中的动力学控制因 素，将不同浸出温度条件下所得铜、锌浸出率分别代 人式 2 和式 3 。结果发现，在4 0 8 ～4 5 3 K 温度范 围内，无论对于铜或是锌而言，只有界面化学反应控 制的动力学曲线才呈现良好的线性关系，如图6 和 图7 所示。由此可以初步判断，复杂硫化铜精矿直 接加压浸出过程受界面化学反应控制，动力学方程 遵循收缩核模型。 就铜、锌浸出而言，按界面化学反应控制拟合所 得的线性回归方程分别见表5 和表6 。 图6 不同温度条件下铜的浸出动力学曲线 F i g ．6 P l o to fl e a c h i n gk i n e t i c so fc o p p e ra t d i f f e r e n tt e m p e r a t u r e s 图7 不同浸出温度条件下锌的浸出动力学曲线 F i g ．7 P l o to fl e a c h i n gk i n e t i c so fz i n c a td i f f e r e n tt e m p e r a t u r e s 进一步由表5 和表6 所示的铜、锌浸出表观速 万方数据 有色金属第6 2 卷 率常数 ．| } 求得对应不同浸出温度时I n k ，如表7 和 表8 所示。以I n k 对I ／T 作图，结果如图8 和图9 所 示。无论对于铜还是锌浸出而言，I n k 与1 ／r 之间均 呈良好的线性关系，相关系数尺≥0 ．9 8 。对于铜浸 出而言，所得直线斜率为一8 6 5 7 ．5 1 ，对于锌浸出而 言，所得直线斜率为一8 3 2 8 ．5 3 。根据阿仑尼乌斯 A r r h e n i u s 公式，求解反应的活化能。对于铜浸出 而言，E 一 一8 6 5 7 ．5 1 R 8 6 5 7 ．5 1 8 ．3 1 4 7 1 9 7 8 ．5 4 J ／m o l ，即7 1 ．9 8 k J ／t o o l 。对于锌浸出而言， E 一 一8 3 3 8 ．5 3 R 8 3 3 8 ．5 3 8 ．3 1 4 6 9 3 2 6 ．5 4 J ／m o l ，即6 9 ．3 3k J ／m o l 。 由上可见，无论对于铜还是锌浸出而言，计算所 得表观活化能均处于4 0 3 0 0 k J ／t o o l 范围内，可见 复杂硫化铜精矿直接加压浸出过程的确受界面化学 反应控制。 表5 不同温度条件下铜浸出动力方程 T a b l e5K i n e t i ce q u a t i o no fc o p p e rl e a c h i n g a td i f f e r e n tt e m p e r a t u r e s 回归方程 表观速率常数 ／相关系 1 0 。r a i n “数R 表6 不同温度条件下锌浸出动力方程 T a b l e6K i n e t i ce q u a t i o no fz i n cl e a c h i n ga t d i f f e r e n tt e m p e r a t u r e s 表7 不同温度条件下的铜浸出表观速率常数 T a b l e7 A p p a r e n tr a t ec o n s t a n t so fc o p p e rl e a c h i n g a td i f f e r e n tt e m p e r a t u r e s 表8 不同温度条件下的锌浸出表观速率常数 T a b l e8A p p a r e n tr a t ec o n s t a n t so fz i n cl e a c h i n ga t d i f f e r e n tt e m p e r a t u r e s 就铜、锌浸出反应表观活化能比较而言，锌浸 出活化能要略低于铜。由此推知，在4 0 8 4 5 3 K 温 度范围内，铜浸出要比锌浸出更难，这与浸出试验现 象也是相吻合的。由于复杂硫化铜精矿中铜浸出过 程受界面化学反应控制，为提高铜浸出速率，要么提 高浸出温度，要么对矿石进行活化预处理，使矿石晶 格活化，降低浸出反应活化能，进而达到促进矿石浸 出的目的。其中，铜精矿微波活化预处理就一种可 行的技术方案⋯。 图8 铜浸出的I n k 一 1 ／T 图 F i g ．8 P l o to fI n k 一 1 ／T f o rl e a c h i n go fc o p p e r I ／T ／K - 1 图9 锌浸出的I n k 一 1 ／T 图 F i g ．9 P l o to fI n k 一 I ／T f o rl e a c h i n go fz i n c 3结论 1 在4 0 8 ～4 5 3 K 范围内，在铜、锌、铁浸出达 到平衡之前，浸出率与浸出时间呈良好的线性关系， 浸出规律是基本一致的。随浸出温度升高，铜、锌浸 出达到平衡的时间不断缩短，相对而言，锌浸出更早 达到平衡。 2 在4 0 8 4 3 8 K 范围内，随浸出温度升高， 铜、锌浸出速率均不断增大，而且锌浸出速率始终高 于铜，说明锌浸出优先于铜。当浸出温度进一步升 高至4 5 3 K 后，铜浸出速率呈明显增大趋势，而锌浸 出速率未见明显变化，说明锌浸出可能无需过高温 度，而温度对铜浸出的影响更为明显。为实现复杂 万方数据 第4 期徐志峰等复杂硫化铜精矿加压浸出动力学 8 1 铜精矿中铜高效溶出，有可能需要较高浸出温度。 3 在较低温度 4 0 8 K 条件下，铁浸出优先于 锌和铜。在中温 4 2 3 4 3 8 K 条件下，铁与铜浸出 速率相近，两者均明显低于锌。随温度进一步升高 至4 5 3 K ，铁浸出速率并未出现显著增长，其浸出过 程有可能因水解而受抑，在高温下铁浸出速率的增 参考文献 长幅度明显小于铜。 4 在4 0 8 4 5 3 K 范围内，铜浸出反应表观活 化能为7 1 ．9 8 k J ／t o o l ，锌浸出反应表观活化能为 6 9 ．3 3 k J ／t o o l ，均处于4 0 3 0 0 k J ／t o o l 范围内，说明复 杂硫化铜精矿直接加压浸出过程的确受界面化学反 应控制。相对于锌而言，铜浸出过程要更难。 [ 1 ] H a e k lRP ，D r e i s i n g e rDB ，P e t e r sE ，e ta 1 ．P a s s i v a t i o no fc h a l c o p y r i t ed u r i n go x i d a t i v el e a c h i n gi ns u l f a t em e d i a [ J ] ． H y d r o m e t a l l u r g y ，1 9 9 5 。3 9 I 一3 2 5 4 8 ． [ 2 ] 邱定蕃．加压湿法冶金过程化学与工业实践[ J ] ．矿冶，1 9 9 4 ，3 4 5 5 6 7 ． [ 3 ] H a b a s h iF ．P r e s s u r eh y d r o m e t a l l u r g y ／p a s t ，p r e s e n t ，a n df u t u r e [ c ] ／／Y a n gX i a n w a n ．P r o c e e d i n g so ft h eT h i r dI n t e r n a t i o n a l C o n f e r e n c eo nH y d r o m e t a l l u r g y ’9 8 ．K u n m i n g ，C h i n a I n t e r n a t i o n a lA c a d e m i cP u b l i s h e r s ，19 9 8 2 7 3 4 ． 王海北，蒋开喜，邱定蕃，等．国内外硫化铜矿湿法冶金发展现状[ J ] ．有色金属，2 0 0 3 ，5 5 4 1 0 1 1 0 4 ． 郭亚惠．铜湿法冶金现状及未来发展方向【j ] ．中国有色冶金，2 9 0 6 ， 4 1 1 3 ． 张永德，李岭值，阮仁满．黄铜矿的湿法冶金工艺研究进展[ J ] ．稀有金属，2 0 0 5 ，2 9 1 8 3 8 7 ． 登高．湿法提铜技术新进展[ J ] ．世界有色金属，2 0 0 4 ， 8 3 2 3 5 ． 哈伯锡F ．加压湿法冶金[ J ] ．国内外金属矿选矿，2 0 0 6 ， 1 1 1 0 1 5 ． 范兴祥，彭金辉．浸出黄铜矿的新工艺研究[ J ] ．矿冶工程，2 0 0 5 ，2 5 3 5 8 6 2 ． 范兴祥，彭会辉，黄孟阳，等．银离子在氧化浸出黄铜矿中的动力学研究[ J ] ．贵金属，2 0 0 5 ，2 6 3 1 5 2 0 ． 邢卫国，钟竹前，梅光贵．黄铜矿溶解动力学研究[ J ] ．有色金属 冶炼部分 ，1 9 9 0 ， 5 2 7 3 0 ． A r s l a nF ，B u l u tG ，K a n g a lMO ，e ta 1 ．S t u d i e so nl e a c h i n go fm a s s i v er i c hc o p p e ro r ei na c i d i cf e r r i cs u l f a t es o l u t i o n s [ J ] ． S c a n d i n a v i a nJ o u r n a lo fM e t a l l u r g y ，2 0 0 4 ， 3 3 6 一1 4 ． ． [ 13 ] M i s r aM ，F u e m t e n a uMC ．C h a l e o p y f i t el e a c h i n ga tm o d e r a t et e m p e r a t u r ea n da m b i e n tp r e s s u r ei nt h ep r e s e n c eo fn a n o s i z es i l i c a [ J ] ．M i n e r a l sE n g i n e e r i n g ，2 0 0 5 ，1 8 3 2 9 3 2 9 7 ． [ 1 4 ] M a h a j a nV ，M i s r aM ，Z h o n gK ，e ta 1 ．E n h a n c e dl e a c h i n go fc o p p e rf r o me h a l e o p y r i t ei nh y d r o g e np e r o x i d e g l y c o ls y s t e m [ J ] ． M i n e r a l sE n g i n e e r i g n ，2 0 0 7 ，2 0 7 6 7 0 6 7 4 ． [ 1 5 ] H a v l i kT ，S k r o b i a nM ，B a l a zP ，e ta 1 ．L e a c h i n go fe h a l e o p y r i t ec o n c e n t r a t ew i t hf e r r i cc h l o r i d e [ J ] ．I n tJM i n e rP r o c e s s ，1 9 9 5 ， 4 3 1 6 l 一7 2 ． [ 1 6 ] Q i uT ，N i eG ，W a n gJ ，e ta 1 ．K i n e t i cp r o c e s so fo x i d a t i v el e a c h i n go fc h a l c o p y r i t eu n d e rl o wo x y g e np r e s s u r ea n dl o w t e m p e r a t u r e [ J ] ．T r a n sN o n f e r r o u sM e tS o cC h i n a ，2 0 0 7 ，1 7 2 4 1 8 4 2 2 ． [ 1 7 ] M c D o n a l dRG ，M u i rD M ．P r e s s u r eo x i d a t i o nl e a c h i n go fe h a l e o p y r i t e ．P a r t1 ．C o m p a r i s o no fh i g ha n dl o wt e m p e r a t u r er e a c t i o n k i n e t i ca n dp r o d u c t s [ J ] ．H , d r o m e t a l l u r g y ，2 0 0 7 ，8 6 3 ／4 1 9 1 2 2 0 ． [ 1 8 ] 华一新．冶金过程动力学导论[ M ] ．北京冶金工业出版社，2 0 0 4 2 8 ，1 8 8 ． [ 1 9 ] 徐志峰，李强，王成彦．复杂硫化铜精矿微波活化预处理加压浸出工艺[ J ] ．过程工程学报，2 0 1 0 ，1 0 2 2 5 6 2 6 2 ． 下转第1 1 4 页，C o n t i n u e do nP 1 1 4 1j 1{I Z“纠明“明“m屹 万方数据 1 1 4 有色金属第6 2 卷 物质的粒度都很细，而且它们彼此间的连结及包裹 现象严重，这对浸出分离和过滤都造成了许多困难。 3 A g 在分金渣中绝大部分呈A g C l 形式存在， 由于其粒度极细 多 2 m ，且与其它相的粘连现 象普遍，会造成包裹现象。试验证明，分金渣中各颗 粒的充分分散对获得较佳浸出率是十分必要的。 4 浸出后过滤过程中会发生反沉淀现象，该 现象与浸出率温度变化和洗涤过程洗涤液的浓度变 参考文献 化有关，而这将影响A g 的提取率和过滤速度以及 降低洗涤效率。 5 从组成研究及试验结果看，充分的分散和 充分的浸出可以将渣含A g 降至0 ．1 ％左右。因此， 渣含A g 高于此数时或是分散不佳造成了浸出不完 全，或是发生了反沉淀现象。浸出一过滤操作过程中 如何注意防止反沉淀过程也值得注意。 [ 1 ] 马斯列尼茨基NH ．贵金属冶金学[ M ] ．田玉之，迟文礼，崔秉懿译．北京原子能出版社，1 9 9 2 2 6 9 2 8 1 ． [ 2 ] 有色金属工业分析丛书编辑委员会．矿石和工业产品化学物相分析[ M ] ．北京冶金工业出版社，1 9 9 2 2 9 3 8 C o m p o n e n tC h a r a c t e r i s t i c so fG o l dS e p a r a t i n gS l a gf r o mC o p p e rA n o d eS l i m ea n dS i l v e rL e a c h i n g W A N GH u i ，T A N GJ i g n n g ，J l AM u x i n S t a t eK e yL a b o r a t o r yo fM i n e r a lP r o c e s s i n go fC h i n a ，B e i j i n gG e n e r a lR e s e a r c hI n s t i t u t eo f M i n i n ga n dM e t a l l u r g y ，B e r i n g1 0 0 0 7 0 ，C h i n a A b s t r a c t T h ec o m p o n e n tc h a r a c t e r i s t i co fg o l ds e p a r a t i n gs l a gf r o mc o p p e ra n o d es l i m ei ss t u d i e di nd e t a i lb yt h em e t h o d s o fm i c r o s c o p e ，S E Ma n dX R D ．A n ds i l v e rl e a c h i n gp r o c e s si si n v e s t i g a t e do nt h eb a s i so fc o m p o n e n tc h a r a c t e r i s t i c ， i d e a lr e s u l ti sa c h i e v e d ．a n dt h eA gc o n t e n ti sr e d u c e dt on om o r et h a n0 ．1 ％i ns i l v e rs e p a r a t i n gs l a g ． K e y w o r d s p r o c e s s i n gm i n e r a l o g y ；a n o d es l i m e ；d i s p e r s i n g ；r e v e r s ep r e c i p i t a t i n g ；c o m p o n e n t ；l e a c h i n g c o n d i t i o n 上接第8 1 页，C o n t i n u e df r o I l lP 8 1 P r e s s u r eL e a c h i n gK i n e t i c so fC o m p l e xC o p p e rS u l f i d eC o n c e n t r a t e X UZ h i - f e n 9 1 ，Y A NK a n 9 1 ，L IQ i a n 9 2 ，W A N GC h e n g ，y a n 2 1 ．S c h o o lo fM a t e r i a l sa n dC h e m i c a lE n g i n e e r i n g ，J i a n g x iU n i v e r s i t yo fS c i e n c ea n dT e c h n o l o g y ， G a n z h o u3 4 1 0 0 0 ，J i a n g x i ，C h i n a ；2 ．B e 彬n gG e n e r a lR e s e a r c hI n s t i t u t eo f M i n i n ga n dM e t a l l u r g y ，B e i j i n g1 0 0 0 7 0 ，C h i n a A b s t r a c t T h ep r e s s u r el e a c h i n gk i n e t i c so fc o p p e rs u l f i d ec o n c e n t r a t ew i t ht e t r a h e d r i t ea st h em a i nm i n e r a li ss t u d i e di n t h ef o l l o w i n gc o n d i t i o n s t h el e a c h i n gt e m p e r a t u r ea sf r o m4 0 8Kt o4 5 3K ，t h ei n i t i a ls u l f u r i ca c i dc o n c e n t r a t i o na s 1 ．2 3m o l ／L ，t h er a t i oo f l i q u i dt os o l i d a s3 0 ／1 m L ／g ，t h eo x y g e np a r t i a l p r e s s u r ea s0 ．6M P a ，t h ea g