基于金属Gd的室温旋转式磁致冷演示样机的设计.pdf

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第5 8 卷第2 期 2 0 06 年5 月 有色金属 N o n I e r r o u sM e t a l s V 0 1 .5 8 .N O .2 M a y 2006 基于金属G d 的室温旋转式磁致冷演示样机的设计 李胜强,张少伍 铜陵学院,安徽铜陵2 4 4 0 0 0 摘要磁致冷是利用磁介质在其居里温度T 。附近具有较大磁热效应的特性实现的一种物理现象。以稀土金属G d 为磁 致冷材料,对室温旋转式磁致冷演示样机进行了结构设计,演示样机可达4 .4 K 的制冷温跨,用于设计性实验教学,具有良好的示 范作用。 ● 关键词金属材料;磁致冷;金属G d ;磁热效应;永磁体;热交换器;槽轮机构 中图分类号T B 6 5 1 ;T G l 3 2 .2 7文献标识码A文章编号1 0 0 1 0 2 1 1 2 0 0 6 0 2 0 0 3 4 一0 4 磁热效应是指磁致冷材料 磁工质 在变化的外 磁场中表现出的磁工质本身熵变和温变的一种物理 现象。通常磁致冷材料在其居里温度T ,附近具有 较大的磁热效应,利用其可实现制冷的目的。根据 实验得知,目前电冰箱和空调使用的氟利昂会污染 环境,而用磁致冷原理制作的冰箱则不仅不会破坏 环境,而且效率要比用氟利昂致冷高4 0 %,成本低 2 5 %。所以磁致冷技术是一项绿色节能、很有发展 前途的技术u _ 3J ,已经引起科技界的关注。参阅国 内外有关资料,进行了基于金属G d 的室温旋转式 磁致冷演示样机的设计,其工作原理如图1 所示。 图1室温磁致冷演示样机工作原理 F i g .1P r i n c i p i u mo fam a g n e tr e f r i g e r a t i o np r o t o t y p e u n d e ra m b i e n tt e m p e r a t u r e 1高场强永磁磁路设计 在室温磁致冷样机的研究中,外磁场源是关键 技术之一,对大多数磁致冷样机来说,磁工质与外磁 场要做相对运动,以便磁工质进出外磁场进行磁化、 收稿日期2 0 0 5 1 1 0 7 作者简介李胜强 1 9 6 3 一 ,男,山东招远市人,讲师,主要从事物 理实验等方面的研究。 退磁。当然,外磁场越高,磁场强度的变化越大,磁 热效应越显著,制冷效果就越明显。国外设计的样 机,一般采用超导技术,其磁场由液氦浸泡的超导磁 体提供,场强达到5 ~7 T ,实现的制冷温跨达到 8 0 K ,制冷功率达到6 0 0 W [ 4 | 。然而在一般的制冷机 上使用超导磁体是不现实的,而简单的永磁磁路设 计尚不能达到满足室温磁致冷所需的场强,通常利 用N d F e B 钕铁硼 永磁体平行放置,在磁间隙问产 生0 .3 T 左右的场强,只能得到1 .6 K 的制冷温跨。 参照有关文献的做法【5J ,设计出实用的具有较高气 隙场强的永磁磁路。 图2 高场强永磁体结构 F i g .2 S t r u c t u r eo fi n t e n s ef i e l dp e r m a n e n tm a g n e t i s m 旋转式磁致冷演示样机的永磁磁路如图2 所 示,用梯形和异形的N d F e B 材料共7 块组成,其剩 磁B , 1 .2 8 T ,缝隙宽度为2 0 m m ,为增大工作气隙 的场强,在磁路中加入二块铁磁质材料7 8 坡莫 合金或电磁软铁,形成有磁轭的完整磁路,磁块的充 磁方向及工作气隙内磁场的方向都在图中标出。使 用A N S Y S 有限元软件进行计算,磁路工作气隙中 心的场强为1 .9 7 T ,实际场强约为理论值的9 0 %, 可用霍尔探头伸入的方法测定。图3 为经电脑处理 后得到的截面磁力线分布。 万方数据 第2 期 李胜强等基于金属G d 的室温旋转式磁致冷演示样机的设计 3 5 图3 高场强永磁磁路磁力线分布 F i g .3M a g n e t i cf l u xp l o tf o rh i g hf i e l d s t r e n g t hp e r m a n e n tm a g n e t i c 2 磁工质的结构设计 在众多可用于磁致冷的介质中,稀土金属被研 究的最多,其中金属G d 钆 及其合金的磁热性质备 受关注。稀土金属G d 在居里温度T 。 2 9 3 K 附近 具有较大的磁热效应,因绝热磁化引起的温度变化 △T 较为显著,其大小和符号由磁各向异性常数对 磁场B 的依赖关系所决定[ 6 】。在已知磁性物质中 具有较高的磁矩,而且其磁相转变温度可在很宽范 围内人为“调节”,加上良好的热传导性质,使得金属 G d 及其合金可在很宽的温度区域内做成实用的磁 致冷机。 图4 给出磁工质 磁致冷介质 的熵一温度关系 示意图。矩形A B C D 由两条等温线和两条绝热线组 成,代表从T c o l d 和T h o t 之间往复循环的卡诺循环。 卡诺循环的缺点是在高端温度较高时如图中的C 点向G 点移动,循环变得很窄,效率明显下降。再则 是当冷端温度较高时,效率也变得很低 如图4 中的 a b c d 循环 。此即卡诺循环型磁致冷机的应用被限 制在T 2 0 K 的低温范围的原因。 图4 用于磁致冷机的热力学循环S - T 图 F i g .4 S Tg r a p ho ft h e r m o d y n a m i cc y c l e f o rm a g n e t i cr e f r i g e r a t o r 在较高温度 如室温附近 工作的磁致冷机必须 利用其他的热力学循环。图4 中的A F C E 和A G C H 分别由等磁线、等温线和等磁线、绝热线组成。国外 文献中分别称之为埃利克逊 E r i c s s o n 循环和布雷 顿 B r a y t o n 循环。在理论上对这些循环的温度间 距没有限制,但这两种循环在完成磁场变化方面有 区别,前者是在等温条件下完成磁场变化,后者是在 绝热条件下完成磁场变化。当然在循环过程中,从 冷端吸收热量并释放到热端以达到致冷效果,实际 上等磁场A F 和C - E 过程的实施并非简单,它需要 特别的技术。 如图5 所示,置于旋转轮盘上的磁工质由7 片 1 r a m 厚的扇形金属G d 板 约6 5 r a m 5 5 r a m 叠压 而成,中间用条状的同质垫片隔开,每二片相距 2 m m ,厚度合计1 9 m m ,让热交换器里的流体以平行 于G d 板的方向在板隙里通过。旋转轮盘用等厚的 有机玻璃板 聚甲基丙烯酸甲酯 车削而成,内外圆 直径分别为1 9 0 m m 和3 0 0 m m ,将三个金属G d 板组 合 磁工质 互以1 2 0 。的角间距固定在旋转轮盘的 外圆周上,有机玻璃接近磁工质的部分加工成流线 状以方便热交换介质流进流出。 A 图5 旋转轮盘部分结构示意 F i g .5D i a g r a mo fp l a t ew h e e l 薄板状的金属G d 板组合设计,具有很高的比 表面积,可以保证它在热交换器中与热交换介质具 有一致、相对完全的热交换。再则,由于金属G d 具 有较大的亲氧力,在长期的使用过程中可能会氧化 以至影响其磁热性能,在装配前将金属G d 板组合 表面镀铜。理论和实验表明,铜包裹层对金属G d 的磁热熵效应影响甚微[ 7 | ,况且铜是热的良导体, 对磁介质与热交换介质之间的热交换几乎无影响。 金属G d 及其合金的磁热效应 m a g n e t o c a l o r i c e f f e c t ,M C E 由真空绝热测试系统测试旧J 。 3热交换器结构设计和热交换介质的 制备 热交换器箱体我们采取近1 /2 圆柱形卧式设 计,内箱用1 m m 厚的白铁皮铆焊而成,上沿有一个 钢质金属框架用以固定磁工质轮盘旋转轴承,箱体 外部有一个各向尺寸均大于内箱3 0 m m 的嵌套有机 玻璃外箱体,内外箱体中间充满聚氯乙烯泡沫材料 用于保温。 内箱体中注入约占总容量7 5 %的热交换介质 0 .5 L ,箱体上方有一个隔热盖板,盖板上有条仅可 万方数据 3 6 有色金属第5 8 卷 让轮盘转动的缝隙,缝沿粘合软体材料以利于隔热。 热交换介质采用的是8 0 %的水 2 0 %的乙醇混合 溶液[ 3 】。加乙醇的目的在于降低热交换介质的比 热容且乙醇溶液的粘滞系统较小便于流动。 现在,在旋转轮盘的外圆周上,等距离地放着相 同的三个金属G d 板组合 磁工质 。让轮盘非连续 转动,盘每转动一次,各个金属G d 板组合就相应地 转过1 2 0 。,停留△£时间 取磁化时间A t i s ,再转 动1 2 0 。⋯⋯,当第一个金属G d 板组合进入磁化区 后,由于磁化时间很短,可视为绝热磁化,故磁工质 的温度升高。但磁化区域与大气相通,其温度基本 不变,温度升高了的磁介质便会在△£时间内将热 量散去,进而使温度降下来。进入负载区的第三个 金属G d 板组合,由于脱离磁化区的过程很快,可视 为绝热去磁,因而其温度降低,并在△£时间内将负 载区内热量吸走,用这种系统可以比较清楚的说明 布雷顿循环的工作情况。周而复始,不断重复,从而 可将负载区 即热交换器内箱体包括其中的热交换 介质,与周围环境绝热 的温度降下来,实现磁致冷。 热交换介质 乙醇溶液 的温度用玻璃管状测温 计从隔热盖板打孔插入的方法测定。 4 旋转式磁致冷机械驱动结构设计 为实现轮盘的非连续转动要求,采用槽轮机构 设计。该机构主要由一个带圆销的主动拨盘和带3 个径向槽的从动槽轮构成,如图6 所示,为让轮盘每 转1 2 0 。停1 s ,由槽轮机构的性能参数计算【9J 运动 参数 从动槽轮运动时间/主动拨盘运动时间 Z 一2 /2Z l /6 其中z 3 为径向槽的数量 。则 主动拨盘的旋转角速度为甜控盘 2z r / 6 1 /6 0 2 07 r r /m i n 。 参考文献 将槽轮和轮盘共轴联接,利用电动机和减速装 置 合理配置减速比 ,使∞拨盘 2 0 丌 r /m i n ,就可 实现轮盘的非连续转动。 图6 槽轮机构示意 F i g .6D i a g r a mo fs l o ts t r u c t u r e 5 设计结果和分析 设计的磁场源用N d F e B 永磁体制作,其磁隙间 的平均实际场强达到约1 .7 7 T ,以金属G d 的磁热 效应2 .5 K /T 计算[ 2 1 ,设计的演示样机可以达到 4 .4 K 的制冷温跨,当然这是以热交换介质的致冷速 度大于吸热速度为前提的,用于教学,仍有良好的示 范作用。如果能够用少量C a 合金化的G d 5 S i 2 G e 2 材 料 即用少量C a 替代该材料中的s i 和G e 作为磁工 质,可以具有比金属G d2 9 3 K 更高的居里温度,且在 此温度附近存在着巨磁热效应 △T 提高1 倍多 E 1 02 , 则演示样机可达到大于1 0 K 的制冷温跨。 如果磁致冷机采用先进的设计方案比如主动磁 热交换循环 A c t i v eM a g n e t i cR e g e n e r a t o rC y c l e , A M R C 工艺[ 1 1 | ,同时提高冷、热两端的热交换效 率,并选取几种不同居里温度的磁热材料组合和采 用多级制冷循环,且机械结构的设计向着自动、小 型、高效和智能化发展。通过解决以上的技术难题, 不断改进磁致冷机的总体设计及制造技术,则在可 期的将来,室温磁致冷技术将实现实用化、商品化。 [ 1 ] 廖耀发,张立刚,张兆国,等.大学物理 上册 [ M ] .武汉武汉大学出版社,2 0 0 1 1 8 5 ,1 9 7 ,2 0 7 2 0 8 . 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AP r o t o t y p eD e s i g no fR e v o l v i n gM a g n e tR e f r i g e r a t i o na tA m b i e n tT e m p e r a t u r ew i t hM e t a lG d L IS h e n g - q i a n g ,Z H A N GS h a o - w u T o n g l i n gC o l l e g e ,T o n g l i n g2 4 4 0 0 0 ,A n h u i ,C h i n a A b s t r a c t T h em a g n e tr e f r i g e r a t i o ni sap h y s i c a lp h e n o m e n o nb a s e do nt h ec h a r a c t e r i s t i c so ft h em a g n e tm e d i u mw i t h ag r e a tm a g n e t h e a te f f e c ta tt h et e m p e r a t u r en e a rt h ec u r i eT c .T h es t r u c t u r ed e s i g nf o rap r o t o t y p eo ft h er e v o l v i n gm a g n e tr e f r i g e r a t i o nw i t ht h er a r em e t a lG da st h em a g n e tm e d i u mr u n n i n gu n d e rt h ea m b i e n tt e m p e r a t u r ei sc o n d u e t e d .T h et e m p e r a t u r es p a no ft h ep r o t o t y p er e a c h e st o4 .4 K .T h ed e s i g nc a nb ead e m o n s t r a t i o ni n p r a c t i c a lt e a c h i n gf o rs t r u c t u r ed e s i g n . K e y w o r d s s t r u c t u r em e t a lm a t e r i a l ;m a g n e tr e f r i g e r a t i o n ;m e t a lG d ;m a g n e t h e a t e f f e c t ;p e r m a n e n t m a g n e s t i m ;h e a tc o n v e r t e r ;s l o t 上接第2 8 页,C o n t i n u e df r o mP .2 8 [ 6 ] 黄可龙,吕正中,刘素琴.锂离子电池容量损失原因分析[ J ] .电池,2 0 0 1 ,3 1 3 1 4 2 1 4 4 . [ 7 ] N a m - S o o nC h o i ,Y o u n g G iL e e ,J u n g K iP a r k .E f f e c to fc a t h o d eb i n d e r o ne l e c t r o c h e m i c a l p r o p e r t i e so fl i t h i u mr e c h a r g e a b l e p o l y m e rb a t t e r i e s [ J ] .J o u m a lo f P o w e rS o u r c e s ,2 0 0 2 ,1 2 2 2 6 1 6 6 . S t u d yo nE l e c t r i c i t yP r o p e r t i e so fL i N i o .s C 0 0 .2 0 2P o s i t i v eE l e c t r o d e Z H O U J i a o h o n g 。L IO i ,Y EW e i ,X I O N GY i n g ,Z E N G Ⅺ I n s t i t M t Po fB a t t e r i e sa n dP o l y m e rM a t e r i a l s ,H u n a nU n i v e r s i t y ,C h a n g s h a4 1 0 0 8 2 ,C h i n a A b s t r a c t T h eD o s i t i v ee l e c t r o d eo ft h el i t h i u m i o nc e l li sp r e p a r e db yl i q u o rc a s t i n gw i t hL i N b .8 C 0 0 .2 0 2a sa c t i v em a t e r i a l s .c a r b o nb l a c ka sc o n d u c t i v em a t e r i a l s ,P V D Fa sb i n d e r ,a n dt h ee f f e c to fb i n d e rP V D Fc o n t e n to nt h e D e r f o r m a n c eo ft h ec a t h o d ei si n v e s t i g a t e d .T h er e s u l t ss h o wt h a tt h eo p t i m a lc o n t e n to fP V D Fi nt h el i t h i u m i 。nc e l lc a t h o d ei s4 %,p r e s e n t e db yt h eb e s tc y c l i n gp e r f o r m a n c eo f1 9 0m A h 。g 一1f i r s td i s c h a r g ec a p a c i t ya n d 9 1 %f i r s tc o u l o m be f f i c i e n c y .T h ed i s c h a r g ec a p a c i t ym a i n t a i n s9 7 .8 % 1 8 3 2m A h a f t e rf i f t yc y c l e s ,w h i l e t h ec a t h o d ei sa s s e m b l e di n18 6 5 0b a t t e r y . 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