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回转窑托轮接触应力分布研究 周贤，刘义伦，赵先琼，李学军 （中南大学机电学院， 长沙 “ ） 摘要运用超静定复杂梁支承系统程序化求解方法计算轮带托轮间的支反力， 再作为分布载荷施加在托轮上， 采用 “ 软件对托轮作有限元分析， 求应力分布， 找出接触危险部位的最大应力。所求得的支反力与现场经验值基本一致， 且刚度阶 梯化和非均布分布载荷转化越精确， 所求支反力就越准确。每个托轮的接触应力不同， 哪一档筒体处的轴线偏移量大， 则该档托 轮的受力和接触应力也大。定量地求出轮带与托轮间的最大接触应力与压力， 可较准确地进行调窑， 对托轮的结构设计也具有一 定的参考价值。 关键词接触应力； 回转窑； 托轮； 超静定 中图分类号 A B C A D 8 C EF G H I J K K A C D H ; I E I D 将静不定梁刚度阶梯化和非均布分布载荷转化 后， 建立如图1所示的静不定梁通用力学模型。设 梁的抗弯刚度沿方向分成“段等刚度段， 中间变 第 4卷第期 1,,1年月 有色金属 “ L “ ’ M N N L O 6 M J I D 1,,1 万方数据 刚度截面“ 个。 第段等刚度段两端的变刚度截 面坐标为 “ ， “， 其抗弯刚度为 1 3 - 2 4 ; 1 1 7 6 7 8 6 6 5 ; 6 7 8 5 ;5 7 8 5 5 ’ ; 节点号 / 0 , J 1／K L 5“1 /, 0 * J 1／K L 5“1 * A- 3 B M *. M * , - B3 - 3 M 3 M A . , 3 * BN M . 3 B. M 3 N - ,- 3 M N. M N B , , * - - . M . -. M A * . B * . M 3 - M N - 3 * . 3- . M B 3 -. M . A B . B A- * M N , 3. M - , * , * . B M A N N. M . , A ,A M A , . M . 3 - A A * * . A- M , B - B. M . . B A BA M * N A. M . 3 , B . B B B 3. M A N * A. M . . 3 3, M B . N A. M . , * - 图 ; 5 2 ; 8 9 2 ; A A 9 8B C 6 D 8 9 2 9 E 2 9 E F 9 E B C 2 6 1 - - 3 2 3 1 3 8 ’ 7 ，; 2 “ I I H ，; ’ ） * 0 , * A A 9 8 9 E 9 8B C 6 2 E F A 6 2 E 0 8 53 2 9 5 9 2 ; 5 E 5 3 9 0 F0 5 3 C 8 8 0 A A 6 K ; A A 9 8B C 6 -J C F 0 D 2 F FE 8 0 E 8 ; 8 9 ; ; 2 5 0 3 5 9 ;A 6 0 E 2 ; 6 E 0 8 5 ; A A 9 8B C 6B 2 8 CM * 7 N 7; 8 B 0 9 -J C ; A A 9 8 9 E E F A 9 8 ;B 2 8 C D A 9 2 O F 8 0 6 P 0 6 -J C F 9 0 E E 9 0 8 8 C E 6 0 ; ; 2 2 E 0 8 2 9 2 3 2 5 2 8 K 0 5 8 C 8 9 0 ; 9 F 0 8 2 P 5 2 ; 8 9 2 0 5， 8 C F 9 E 9 9 E 8 ; A A 9 8 9 E 8 0 E 8 ; 8 9 ; ; 0 E 8 2 3 ; A A 9 8B C 6 ; 2 ; P 0 9 2 ;，8 C 3 9 0 8 9 B C 9 0 D ; 6 2 0 9 5 P 2 0 8 2 9 8 0 9 K 2 6 2 ;，8 C 0 50 5E 8 0 E 8 ; 8 9 ; ; 8 C ; A A 9 8B C 6 8 C 9 - Q 0 8 2 8 0 8 2 P E 0 6 E 6 0 8 2 F 0 D 2 F FE 8 0 E 8 ; 8 9 ; ; 0 5A 9 ; ; 9 9 8B C 6 A 9 P 2 5 ; 8 C 8 C 9 8 2 E 9 0 5 R ; 8 F 8 0 55 ; 2 3 9 8 0 9 K 2 6 - 3 - 26’ , . E 8 0 E 8 ; 8 9 ; ;；9 8 0 9 K 2 6 ；; A A 9 8B C 6；2 5 8 9 F 2 0 8 ; K ; 8 F , 有色金属第 卷 万方数据