金隆闪速熔炼扩产后的运行实践.pdf

有色金属 冶炼部分 2 0 0 9 年2 期 5 金隆闪速熔炼扩产后的运行实践 周俊 金隆铜业有限公司，铜陵2 4 4 0 2 1 摘要介绍了金隆闪速熔炼工艺主要工序，3 5 万吨扩产后的技术，操作，设备现状，分析了改造工程投产 后操作中出现的主要问题和采取的对策，对未来的技术发展提出了设想。 关键词闪速熔炼；闪速炉；挖潜改造；扩产；转炉} 阳极精炼 中图分类号T F 8 1 1 文献标识码A 文章编号1 0 0 7 7 5 4 5 2 0 0 9 0 2 - - 0 0 0 5 - - 0 6 O p e r a t i o n a lP r a c t i c eo fJ i n l o n gF l a s hS m e l t i n ga f t e rE x p a n s i o n Z H o UJ u n J i n l o n gC o p p e rC o ．，L t d ，T o n g l i n g2 4 4 0 2 1 C h i n a A b s t r a c t T h i sp a p e rp r e s e n t st e c h n o l o g y ，o p e r a t i o na n df a c i l i t i e s i ne a c hp l a n ti nJ i n l o n gf l a s hs m e l t i n g p r o c e s sa f t e ri t se x p a n s i o np r o j e c tt o3 5 0k t ／ac a t h o d ec o p p e r ．T h em a j o rp r o b l e m sh a p p e n e di no p e r a t i o n a f t e rs t a r t u pa n dt h e i rr e m e d i e saree x p l a i n e d ．T e c h n o l o g i c a li m p r o v e m e n t si ne a c hp l a n ti nt h ef u t u r ea r e p r o s p e c t e d ． K e y w o r d s F l a s hS m e l t i n g ；F l a s hF u r n a c e ；M o d i f i c a t i o n ；E x p a n s i o n ；C o n v e r t e r ；A n o d eR e f i n i n g 金隆闪速炼铜工艺原设计生产能力为年产1 0 万t 矿铜，有1 台西5 ．0m 7m 闪速炉、3 台①4 ．0 m 1 0 ．7m P S 转炉，2 台m 4 ．3m 1 0 ．4m 的回转 式阳极炉，1 台8 5t ／h 的单圆盘阳极浇铸机。2 0 0 0 年开始进行的1 5 万t 扩产改造将3 台P S 转炉加长 至1 3 ．6m ，2 台阳极炉加长至1 3m ；2 0 0 5 年3 ～4 月 进行的冷修中将闪速炉反应塔直径由5 ．0m 加大 至5 ．5 3m 。2 0 0 5 年1 1 月公司董事会批准了3 5 万t 熔炼、4 0 万t 电解挖潜改造项目，通过“管理挖潜、 指标改善、适当投入”达到扩产的目标。2 0 0 7 年1 月在3 5 天的大修中进行了第一次工艺对接，2 0 0 8 年3 月利用1 2 天的大修进行了第二次工艺对接，至 此，除了一套深冷制氧机外，扩产改造工程全部完 成。本文介绍了金隆闪速熔炼3 5 万t 扩产改造后 的运行情况，对未来的操作改善提出了设想。 1精矿库 金隆的精矿库采用地上储矿方式，分为9 个库 位，设计铜精矿储存能力为7 ．2 万t ，是为1 0 万t 产 能设计的。由于矿种多，各库实际堆矿达不到设计 能力。3 5 万t 产能时年处理铜精矿1 1 8 万t ，精矿 库的储存能力严重不足；由于精矿库的汽车卸矿点 仅有1 个，从码头到精矿库的运输能力不足的问题 已十分突出。2 0 0 7 年和2 0 0 8 年在精矿到货高峰 时，连续数月出现船舶压港现象，最长压港时间达到 4 0 天。因此增加精矿库的库容和卸矿点是必需的。 2 0 0 7 年底我们决定利用低压锅炉的煤棚，新建一座 简易精矿库，在到货高峰时做现有精矿库避峰之用。 新精矿库按5 万t 能力一次设计，分3 阶段建设，最 大限度地利用现有设施的潜能，节省投资和运行成 本。 2 精矿配料 金隆原有1 1 个2 0 0t 的配料仓，其中有2 个石 英砂仓，1 个渣精矿仓，8 个铜精矿仓，每个铜精矿仓 的给料能力为3 0t ／h 一湿矿。为了适应3 5 万t 矿 作者简介周俊 1 9 6 6 - - 。男，安徽省安庆市人，工学硕士，教授级高工，副总经理． 万方数据 6 有色金属 冶炼部分 2 0 0 9 年2 期 与蒸汽干燥相配套安装有1 套C l y d e 干矿浓相 输送系统，由2 个4 。1m 3 的压力输送罐组成，每个 压力输送罐配有1 只3 0 0m m 口径的进料圆顶阀、1 只2 5 0m m 口径的出料圆顶阀、1 只旋转排气阀；有 2 条独立的输送管线分别对应2 个压力罐，因此2 个压力罐可以独立地工作，并互为备用。系统的设 计输送能力为1 8 0t ／h ，正常输送能力为1 6 0t ／h 。 正常操作中，一个压力罐处于输送状态，另一个压力 罐则处于装料状态，2 个压力罐交替工作，连续输 送。该系统自2 0 0 7 年3 月投入使用以来，能够满足 生产能力需要，但运行中出现的问题有 1 压力罐的 上料位计故障频繁，系统出现稀相输送，不但造成严 重的磨损，而且压缩空气的消耗大，目标仓粉料外泄 造成厂房内环境的恶化。我们将装料作业改成时间 和料位双重控制后基本解决了这个问题。 2 旋转排 气阀的寿命太短 不到半年时间 ，不但维修成本高， 还无法保证备件的及时供应。最近我们将旋转阀改 成了圆顶阀，基本解决了寿命短的问题。目前系统 还在改进之中，改进的目标是实现无故障运行。 4闪速炉熔炼 铜生产能力，2 0 0 7 年2 月新增了3 个精矿仓。2 0 0 8 年在精矿含水7 ％～8 ％时，配料量达到了2 0 0t ／h 一湿矿 含石英砂、渣精矿 ；配料精矿矿种 含渣精 矿 一般为5 ～8 种，运行配料仓数量一般为6 ～1 0 个，大多为8 个，有4 个备用精矿仓。3 5 万t 产能时 平均干矿投料量为1 7 4t ／h ，因此只要配料精矿的品 种控制得当，现有的1 4 个配料仓能够满足要求。然 而，由于备用料仓较少，对配料操作的协调要求更 高。 3精矿干燥与干矿浓相输送 金隆原有的气流干燥系统经过多次改造后，目 前的干燥量可以达到1 3 0t ／h 一湿矿 含水8 ％ 。 为了适应3 5 万t 矿铜的生产能力，我们增加了一套 垂4 ．4 4m X l 0 ．1 4m 的K u m e r a 回转式蒸汽干燥机， 利用制酸系统新安装的3 套S O 。烟气热管锅炉产 出的1 ．3M P a 、3 1t ／h 蒸气进行精矿的干燥。蒸汽 干燥机按照蒸汽压力2 ．0M P a 、干燥能力1 6 0t ／h 含水1 0 ％ 设计，利用热管锅炉1 ．3M P a 的蒸汽作 为热源的实际干燥能力为1 2 2t ／h 一湿矿 含水 1 0 ％ ，蒸汽消耗为2 4 ．2t ／h 。 蒸汽干燥机的能力随蒸汽压力的升高和精矿水 分的降低而提高。金隆铜精矿全部进口，水分较低， 目前为7 ％～8 ％，因此实际干燥量将大于设计能 力。目前在蒸汽压力1 ．8M P a 时，冬季于燥能力最 大可以达到1 6 0t ／h ，夏季可以达到1 8 0t ／h ，但蒸汽 流量一直较低，最大2 4t ／h ，低于设计的2 4t ／h 1 ．2 M P a ～3 3t ／h 2 ．0M P a 。我们分析的可能原因 有蒸汽疏水能力不足、受热面不足、传热效率下降， 等等，目前正在调查之中。计算结果显示，如果达到 设计能力，在混合料含水8 ％、蒸汽压力2 ．0M P a 时 干燥量应该可以达到2 0 0t ／h ，蒸汽压力1 ．2M P a 时干燥能力可以达到1 5 2t ／h ，这样，3 5 万t 产能时 就可能无需运行气流干燥，可以节省运行成本，减轻 工作量。 蒸汽干燥机于2 0 0 7 年3 月投入运行后，在 2 0 0 7 年6 月和7 月共发生了3 次烟气收尘布袋着 火事故。着火的原因尚不清楚，但我们采取了如下 措施严格控制布袋收尘器灰斗的积灰和人口烟气 温度，开停车时将排风机转速降至最低以减少引入 布袋收尘器的空气，在干燥窑入口和布袋收尘器的 灰斗增设应急蒸汽。2 0 0 8 年6 月开始，将20 0 0 m 3 ／h 的氮气引入布袋收尘器，以降低布袋着火的可 能性。 4 ．1 干矿装入系统 2 0 0 7 年2 月之前由2 台埋刮板机进行干矿的 装入，通过定期校验刮板转速与干矿装人量的定量 关系、控制刮板机转速的方式进行干矿装入的计量， 主要问题有 1 干矿流态化现象时有发生； 2 计量 精度低，且不稳定。2 0 0 7 年1 月份对干矿装入计量 系统进行了改造，选用了两套13 5t ／h 的奥托昆普 失重计量给料装置，由4 台螺旋给料机进行装料作 业。1 年多的运行实践证明，该系统计量精度高，运 行稳定，故障率很低，完全消除了干矿流态化现象。 由于有4 台螺旋给料机，螺旋体的寿命较长，第一套 螺旋体运行了1 4 个月，于2 0 0 8 年大修期间更换成 国产备件，目前螺旋体状况良好，应该能够运行1 年 时间。 由于失重计量系统的总能力为2 7 0t ／h ，运行稳 定，计量精度高，因此，干矿计量系统能够适应更高 的生产能力，技术也十分可靠。 4 ．2 精矿喷嘴 金隆的精矿喷嘴原为奥托昆普有内外环的中央 喷射扩散型，为了适应3 5 万t 矿铜的生产能力， 2 0 0 5 年3 ～4 月间的冷修中更换了奥托昆普最新的 无级调速型精矿喷嘴，并配有振动给料机以保证喷 嘴进料的均匀性，设计最大处理能力为2 0 0t ／h 固 万方数据 有色金属 冶炼部分 2 0 0 9 年2 期 7 体物料。 经过一年多的运行，我们发现在金隆的现场条 件下振动给料机并不能发挥设想的均匀布料的作 用，却带来维护工作量大、现场环境恶化等负面作 用，因此2 0 0 6 年7 月拆除了振动给料机。与原精矿 喷嘴相比，新精矿喷嘴由于各部件水冷却的应用，喷 嘴本身的故障较少。目前由于在干矿布料方面连续 地进行了课题攻关，喷嘴的性能有了较大的改善，烟 尘率逐年下降，尤其是上升烟道、锅炉的结块和积灰 状况大大改善。目前精矿喷嘴的典型作业参数如 下千矿装入量～1 6 5t ／h 、工艺风氧浓6 5 ％～6 8 ％、 中央氧量～14 5 0m 3 ／h 、分布风量～15 5 0m 3 ／h 、重 油量0 ～5 0 0k g ／h 、工艺风速度9 0 ～1 0 0m ／s 、工艺 风量1 40 0 0 1 60 0 0m 3 ／h 、冰铜品位6 0 ％～6 3 ％、 烟尘率60 A 、渣含铜d 0 ．8o A 。 4 ．3 闪速炉 2 0 0 5 年首次冷修中对闪速炉进行了系统的改 造，反应塔由西5 ．0m 6 ．6 4m 改成了①5 ．5 3m 6 ．6 8m ，水平水套由7 层增加到1 3 层，裙部由4 8 根 铜管结构改成了4 6 块立式锯齿形铜水套结构。沉 淀池侧壁烟气区和上升烟道侧壁均增加了铜水套。 冷修后闪速炉干矿装入量由改造前的最高9 0 t ／h 提高至1 2 0t ／h ，并于2 0 0 7 年2 月后逐步提高到 1 5 5t ／h ，2 0 0 8 年提高到1 6 5t ／h ，并将于2 0 0 9 年后 提高到设计的1 7 5t ／h 以上。目前在运行中发现， 反应塔的冷却强度仍有一定的余量，能够适应更高 的生产能力；但是沉淀池的能力尚待考验，主要变化 有 1 侧墙和顶的挂渣较少，尤其是反应塔下方的 侧墙和出口处很少有挂渣；大修挖补发现，反应塔与 沉淀池壁切点的位置上烟气区的砖已经完全消耗； 2 反应塔下的沉淀池顶“三角区”挂渣很少，砖体温 度较高； 3 沉淀池顶在冷修中没有更换，经过1 0 多 年的运行和多次的冷热交替，顶部吊挂砖残留厚度 述 趔 谁 器 * 已经很小，局部严重发红； 4 反应塔出口H 形梁铜 管漏水； 5 上升烟道下的沉淀池容易堆料造成排烟 通道的堵塞。 同世界其它产量超过3 0 万t 的闪速冶炼厂相 比，金隆闪速炉的反应塔最小、单位体积的熔炼量最 高、沉淀池冷却强度较低，因此要达到3 5 万t 的产 能，技术和管理水平必须达到世界先进水平；尽管沉 淀池的冷却强度在2 0 0 5 年的冷修改造中得到了很 大的加强，但从目前的运行情况看，沉淀池顶、冰铜 口、渣口、上升烟道顶的冷却强度在更高生产能力下 需要逐步地改善。2 0 0 8 年3 月份我们利用1 2 天的 大修时间，在热态下更换了反应塔下沉淀池顶“三角 区”的吊挂砖，并安装了吊挂铜水套，以加强冷却，促 进挂渣的形成，保护“H ”形梁；同时更换了沉淀池顶 最靠近反应塔的一段吊挂顶 该部位烧损最为严 重 。在下次冷修之前将利用大修时间，在热态下逐 步更换其它部位砖衬较薄的沉淀池顶。 5炉渣贫化电炉L 1 ] 通过对国内外闪速冶炼厂电炉渣含铜的调查， 并对金隆电炉渣含铜的多元线性回归分析，我们认 为，影响电炉渣含铜的主要因素不是炉渣在炉内的 停留时间，而是闪速炉炉况、冰铜品位、电炉冰铜产 出量等，而这些因素在很大程度上取决于闪速炉的 操作控制。由于现场空间和改造工期的限制，3 5 万 t 扩产改造中没有对电炉进行增容改造。2 0 0 7 年2 月闪速炉投料量提高后冰铜品位与渣含铜的变化如 图1 所示，2 0 0 7 年1 0 月以前由于投料量提高、操作 不稳定、冰铜品位较高，渣含铜均超过0 ．8 ％；随着 操作的改善，炉况逐步稳定，并适当降低了冰铜品 位，2 0 0 7 年1 0 月以后渣含铜一直稳定地低于 0 ．8 ％。 时间 年、月 图1闪速炉投料量提高后电炉渣含铜的变化 ． F i g ．1C o p p e rl o s st os l a gf r o me l e c t r i cf u r n a c ew i t hf l a s hf u r n a c ef e e d - r a t eu p g r a d e d 母、器缸覃I冬掣 临m惦∞鳄鲫；8肿；￡∞ ●l l●OO 0 0 O 万方数据 8 有色金属 冶炼部分 2 0 0 9 年2 期 6闪速炉废热锅炉 金隆闪速炉废热锅炉原为日本川1 崎重工的产 品，原设计处理13 4 0 ℃的烟气3 62 8 0m 3 ／h w e t ， 产生4 ．8M P a 的蒸汽2 8 ．1t ／h ，安装有长管式吹灰 器和机械锤振打器。虽然经过了多次改造，漏水仍 然是锅炉运行中的主要问题；2 0 0 5 年1 0 月后经常 出现能力不足，表现为出口温度高 一般超过 4 0 0 ℃，有时接近5 0 0 ℃ ；积灰严重，烟尘着火，易粘 结。 锅炉改造是3 5 万t 改造中的重点项目之一。 2 0 0 6 年1 2 月～2 0 0 7 年1 月在3 5 天的大修中我们 整体更换了全部的压力部件，包括全部的水冷壁、汽 包、循环配管、循环泵等。新锅炉的配置如图2 所 示，采用硫酸盐化技术进行烟尘的盐化；采用气流挡 板技术，使锅炉中的烟气分布更加均匀，停留时间 长，以提高锅炉受热面的效率和烟气冷却能力；采用 F o s t e r w h e e l e r 最新设计的高效弹簧锤设备；新设有 3 台循环泵，其中2 台由蒸汽膨胀机驱动 正常用 ， 一用一备，1 台电动泵 事故用 ，大大提高了循环系 统的可靠性。同老锅炉相比，新锅炉在能力上有较 大的富裕，在设计上尤其是烟尘清理的设计上更加 合理，在循环泵的配置上安全性更高，因此改造后基 本解决了长期以来生产操作受锅炉故障 包括结灰 制约的问题，并能够适应更高的生产能力。目前在 1 6 0t ／h 的投料量下，锅炉的运行压力为5 ．0M P a ， 产汽量4 5 ～5 0t ／h ，辐射部和对流部出口温度一般 为5 6 0 ℃和3 3 0 ℃。锅炉对流部几乎没有积灰，无需 人工清灰。 图2闪速炉新废热锅炉的配置 F i g ．2L a y o u to fn e ww a s t eh e a t b o i l e rf o rf l a s hf u r n a c e 7 转炉吹炼 2 0 0 7 年6 月之前金隆有3 台①4 ．0m X1 3 ．6m 的P S 转炉，采用2 炉期交换 2 H 1 B 作业方式，实 际日吹炼炉数超过了5 炉，送风使率达到9 0 ％以 上，生产能力达到2 1 万t ／a 电铜。为了达到4 0 万 S I l 黼一 B 2 嬲转炉_ - _ _ _ - I l _ _ o l 幸毒栌 2 辅栌 3 转炉 B t ／a 电铜的产能，2 0 0 7 年6 月新增了1 台垂4 ．3m 1 3 ．0m 的转炉，有6 4 个风眼，同时增加了1 台 4 80 0 0m 3 ／h 的送风机，采用4 炉3 热2 吹 3 H 2 B 的 作业方式。2 H I B 、3 H 2 B 作业时序比较见图3 S 1 一 造渣1 期，s 2 一造渣2 期，B 1 、B 2 、B _ 造铜期 。 S 2 B l - _ _ 一■●■■●■●●●■●■■●●■●■■_ ■一 S l B S l S 2 BS l 3 H 2 B 图3 转炉不同作业方式作业时序的比较 F i g ．3C o m p a r i s o no ft i m es c h e d u l ew i t hd i f f e r e n tc o n v e r t i n go p e r a t i o n a ls t y l e 万方数据 有色金属 冶炼部分 2 0 0 9 年2 期 9 ’ 由图3 可见，3 H 2 B 作业始终有1 台或2 台转 炉在吹炼，S 期和B 期错开，以保证闪速炉炉前放 铜、行车、铸渣、阳极炉进料等作业的均衡进行。与 2 H I B 相比，3 H 2 B 作业对各工序的作业协调配合要 求高得多，任何岗位作业的滞后都会造成转炉周期 的滞后，而1 台转炉作业周期的滞后将造成另I 台 作业周期的滞后，使日吹炼炉数下降。3 H 2 B 作业 的B 期是连续的，与2 H i B 作业相比，冷料的加入更 加困难，在吹炼中停风加冷料将延长吹炼时间而降 低吹炼炉数。金隆在3 H 2 B 作业的半年内日吹炼炉 数仅有6 炉左右，目前最高也仅7 ．3 炉。要达到设 计日吹炼炉数，需要积累操作和管理经验，同时要开 发应用相关的管理软件。 3 H 2 B 作业由于造铜期连吹，冷料处理量较大， 吹炼温度控制较困难，过高的温度造成风眼区寿命 的下降。2 0 0 7 年以前的2 H I B 作业，炉寿命能够稳 定地达到2 3 0 炉以上，而2 0 0 7 年3 H 2 B 作业后，炉 寿命很难超过2 0 0 炉。目前我们正在进行课题攻 l 枫F 蹦R F 3 棚强 关，提高炉寿命。 8 阳极精炼和浇铸 金隆原有2 台似．31 3 1X1 3m 阳极炉，1 台奥 托昆普2 8 模单圆盘浇铸机，额定浇铸能力8 5t ／h 。 由于种种原因，实际浇铸能力仅为7 0 ～8 0t ／h 。 2 0 0 7 年产量达到2 6 ．6 万t 阴极铜。日浇铸时间达到 了1 6 - - 一2 0h 。为了适应4 0 万t 的生产，需要进行系 统的改造。综合考虑生产能力、作业水平现状、改造 需要的停产时间、设备投资、生产成本、未来的操作 方式等因素，我们选择了新增一台4 4 0t 的阳极炉、 一台1 1 0t ／h 奥托昆普双圆盘浇铸机的扩产改造方 案。在4 0 万t ／a 的产能下，3 台阳极炉、2 台圆盘浇 铸机的作业时序见图4 所示，可见，3 台阳极炉的空 炉时间、2 台圆盘的浇铸间隔时间都很长，设备能力 显得过大，利用率低。这种作业模式可以适应更高 的生产能力，但在4 0 万t 的产能下，将造成操作成 本升高和设备能力的浪费。 I l3 ．6 7 } 次进料． 云铲翟n 交 fI 。．。7 f I 。 ⋯．．五⋯⋯⋯一。一。 l 抬 铸4 ．8 空玎1 3 7 3 ．6 7{ ．7- - 1 1 ．蚪叫j 。胛 3 7 { 3 蟊7 3 ．7 勰 i 3 ．4 73 ．7 图44 0 万t 产能下3 台阳极炉、2 台圆盘的作业时序 F i g ．4T i m es c h e d u l ef o ro p e r a t i o nw i t h3a n o d ef u r n a c e sa n d2c a s t i n gw h e e l sa t4 0 0k t ／ac a p a c i t y 将操作方式改为2 。、3 8 阳极炉配1 1 0t ／h 双圆 盘浇铸机作业，18 阳极炉和现有的单圆盘浇铸机作 为冷备用，4 0 万t ／a 产能下的作业时序见图5 。可 见，尽管阳极炉的空炉时间、浇铸间隔时间均很短， 但却是均匀的，只要控制得当，这种作业方式是可以 实现的。新阳极炉和圆盘浇铸机于2 0 0 8 年4 月份 投入运行后，经过约1 个月的试生产，我们对2 炉、1 2 R F 捌F I 强 圆盘的作业方式进行尝试，由于圆盘实际浇铸能力 达到1 0 5t ／h ，溜槽寿命超过了1 个月，取消了氧化 作业，模子寿命延长，最高日浇铸量超过了l6 0 0t ， 并且还有一定的潜力。因此将来4 0 万t 达产后，采 用2 8 、3 8 阳极炉与双圆盘浇铸机作业，可以节省生 产成本，系统还能够适应更高的生产能力。 ～ 、 f 。肿 、 、l 一次进料复篷、还原 浇铸 浇癣 演 箩 - 3 ．6 73 ．7 。3 ．6 7 3 ．73 { 1 I 一 3 ．6 73 ．73 ．7 i 1 L 船li 1 图54 0 万t 产能下2 台阳极炉、l 台圆盘的作业时序 F i g ．5 T i m es c h e d u l ef o ro p e r a t i o nw i t h2a n o d ef u r n a c e sa n d1c a s t i n gw h e e la t4 0 0k t ／ac a p a c i t y 9 投产后可能出现的主要问题及对策 金隆扩产改造工程以工艺操作优化、管理挖潜 为基础。鉴于目前的设备和操作现状，要达到预定 的产量目标，生产操作中可能存在以下的“瓶颈”问 题，需要进行课题攻关加以解决 1 闪速炉高强度熔炼 虽然金隆闪速炉反应塔具备3 5 万t 矿铜生产 万方数据 1 0 有色金属 冶炼部分 2 0 0 9 年2 期 能力，但从目前的运行情况看，装入量提高、送风氧 浓提高后的3 5 万t 操作反应塔可能会出现一定程 度的过热，需要进行配料、烟尘处理、氧浓控制、冰铜 品位等优化。沉淀池的热流量加大，渣线区的腐蚀 可能加剧，顶部H 形梁的冷却强度不足、放铜口放 铜频度提高后砖体寿命缩短等问题，都可能成为生 产的“瓶颈”。熔炼强度提高后，对工艺控制的要求 更高，控制不当对上升烟道、锅炉、电收尘、电炉等作 业的影响更大，因此操作、维护水平匾待提高。 2 电炉渣含铜 电炉渣含铜与熔体在熔池中的停留时间有一定 的关系，因此多数冶炼厂在扩产时都相应扩大了电 炉的容积。然而金隆3 5 万t 扩产没有扩大电炉容 积，这对操作、管理提出了更高的要求。 3 转炉炉寿命 由于月吹炼炉数提高，为维持转炉的周转，炉寿 命必须提高至2 5 0 炉左右 2 9 天修炉时间 。目前 的炉寿命仅达到2 0 0 炉，而且还存在突发性的炉衬 故障。要达到2 5 0 炉的炉寿命、完全避免突发性的 炉衬故障目前还存在一定的困难。 4 阳极铜的杂质控制 随着铜精矿供应的日趋紧张，处理杂质较高的 铜精矿是必然的趋势；转炉每年将处理5 万t 外购 杂铜，而处理高杂质的杂铜也是必然的趋势，因此， 为了保证电铜质量的稳定，需要在工艺、操作上进行 改善，将阳极铜杂质控制在要求的范围内，这将是一 个较难的课题。 参考文献 [ 1 ] 周俊．铜闪速熔炼贫化电炉渣含铜的线性回归分析E J ] ． 矿冶，2 0 0 3 2 5 8 6 2 ． I - 接第4 页 表1 铜合成炉熔炼系统主要指标 T a b l e1M a i ni n d e x e so fC S F S F 序号指标设计值实际值 备注 ‘参考文献 E a 3 j t 京有色冶金设计研究总院．重有色金属冶炼设计手册 冶炼烟气收尘、通用工程、常用数据卷 [ M 3 ．北京冶 金工业出版社，1 9 9 6 7 1 6 7 1 7 ． [ 2 ] 彭容秋．重金属冶金学[ M 3 ．长沙中南工业大学出版 社，1 9 9 1 1 6 0 一1 6 3 ． E 3 ] 傅崇说．有色冶金原理[ M ] ．北京冶金工业出版社， 1 9 8 4 1 0 8 1 1 6 ． E 4 ] 朱祖泽，马克毅．铜冶金学[ M ] ．昆明云南科技出版 社，1 9 9 5 2 6 2 7 ． 万方数据