某高硫砷金精矿提取方法比较.pdf

某高硫砷金精矿提取方法比较 姜效军徐洪波王涛 （鞍山钢铁学院应化系， 鞍山“） 摘要对辽南某高硫砷金精矿提取方法进行了比较。固液比 ，为氧化剂， 电动搅拌 * 1 3， 浸出率为 *85。采用 -, （文献标识码文章编号 A *“* （） “ A “ A “FT -3RFUQPV，KU3,K CKUQFQJQ GS C W X Y3KG;G.V，KU3,K “ ，-3FK,） 9;4 [QP,YQFGK RQ3GTU SGP , 3F.3 UJ;SJP ,PUKFY .G;T GPU FK XGJQ3 0F,GHKFK. \P YGRSJP，“5 ,PUKFY ,KT ./ Q .G;T 3 YGRRGK YV,KFT P,Q GS .G;T FU GK;V *5 SQP T GPU \FQ3 ;FR ，Q3K ;,Y3T \FQ3 Q3FGJP,，Q3 ;,Y3FK. P,Q GS Q3 Y,;YFKT GP YGJ;T M FKH YP,UT QG 8“*5 8， ’36 -14*.D 8， 通 ’至 * E 4-*F“， 加热至 4--9， 压力可升到 4 E 4-*F“ ， 氧消耗很小。在釜 内反应 3。氧化渣过滤、 水洗， 氰化 3。浸渣水洗 后， 测定金含量为 2-12/ A， “6 441;C。采用高酸预 氧化， 初始 7’,.D 8， ’36 -1*.D 8， 通 ’ 至 * E 4-*F“， 加热 4--9 后， 釜内压力达到 4; E 4-*F“氧消耗仍较小。在釜内反应 。氧化渣过 滤、 水洗， 矿粉颜色稍变浅一些， 但仍为灰色。氰化 3， 浸渣水洗后， 金含量为 31,-/ A， “6 ,B1; C。 从上述结果可知， 湿法氧化效果不好， 浸出仍很困 难。可能是高温 7’,分解为 7’、 7’， 使内压变 的很大， 充氧空间很小， 不利于氧化硫化物和砷化 物。 “加碱焙烧预氧化提取 按精矿粉中 、 *-9左右焙烧， 已观测不到冒出 氰化。尾渣含金量见表 4。 表 氧化烧渣氰化率 ;1- 浸出率“ C*1-2211 由表 4 数据可知， 焙烧预氧化可明显改善浸出 效果， 且烧渣粉碎粒度对浸出率影响很大， 只有当粒 度小于 -1-23.. 时才可获得较好的浸出率。 “3加碱焙烧硫脲浸出 上述 1, 中烧渣粉， 0 -1-23.. 占 B-C， 硫脲 -/ 8， 固液比 4 3，5 6 -1* 41-， 常温浸出 ， 尾 渣降至 ;14/ A， 浸出率达到 1-C。当烧渣用 ’3酸洗， 按上述方法提取尾渣， 浸出率达到 B31*C。这种方法时间少， 不涉及氰化物， 污染少， 效果非常理想。在此基础上， 作者进行了 G/级放 大实验， 实验采用品位稍低的矿样。在 -8 塑料桶 中进行， 48 .HI 空气泵通氧， 电动搅拌。烧结矿粉 经 4-C硫酸 4 4 酸洗， 加 8 水， 硫脲 4;-/， 其它同 上。金含量由 1,,/ A 降低至 412-/ A， 浸出率达 到 B31-C。 ,结论 （4） 针对辽南某高硫高砷金精矿粉， 直接氰化浸 出率仅有 *C左右， 属难浸金矿。硫脲提取也不理 想。 （） 在高压釜内进行湿法预氧化效果也不好。 在初始氧压为 * E 4-*F“， 低酸、 高酸处理后的浸出 率仍低于 3-C， 不适于该类矿粉。 （,） 该矿粉加 “ （’） 焙烧， 可明显提高浸出 率， 但仍达不到工业生产要求， 并且粉矿粒度对浸出 率影响很大。 （3） 矿粉加 “ （’） 焙烧， 硫脲浸出后， 不酸洗 浸出率可达 C， 酸洗浸出率达到 B31*C。 参考文献 ［4］梁经冬 1 浮选理论与选冶实践 ［J］ 1 北京 冶金工业出版社， 4BB* ;2 ［］王俊， 张全祯 1 炭浆提金工艺实践 ［J］ 1 北京 冶金工业出版社， --- 3- *,有色金属 （冶炼部分） -- 年 3 期 万方数据 ［］““; ［9］沈怡， 何兰生 难浸金矿固化焙烧提金工艺的可行性 ［］有色金 属 （冶炼部分） ， （A） ［A］吴仙花， 张桂珍， 盛桂云， 等 难浸金矿石焙烧固硫固砷的研究 ［］ 黄金， B， A （） B （上接第 页） 阻力可能还会增加， 因此， 烟囱的抽风能力只能勉强 满足铅塔燃烧室内燃烧的需要。 B烟道系统阻力测试 采用微压计分别在铅塔换热室烟气出口处与烟 囱底部烟气进入烟囱处进行压力 测试， 所得测试 数据如表 B 所示。 表 压力测试值 “ BA 烟囱底部烟气 进入烟囱处 9B BB 9A 由表 可知， 换热室烟气出口处的压力值为 B9;*， 烟囱底部烟气进入烟囱处的压力值为 B*， 与表 B 所示换热室烟气出口处与烟囱底 部烟气进入烟囱处的测试平均压力值基本上一致， 说明对阻力损失理论计算的结果是合理的， 并且是 可靠的。 结论 通过理论计算与实际测试情况的比较， 可以确 定目前烟囱的抽力不能有效克服阻力， 为了保证铅 塔燃烧室合理的燃烧工况。同时， 考虑现场不便于 烟囱加高施工。不过， 由于塔式锌精馏炉燃烧室一 般在微负压下运行， 在理论计算比实际工况相差不 大的前提下， 理论计算表明， 也没有必要对烟囱进行 大的改造设计， 而在锌精馏的烟气系统中， 尾部烟道 明显过长， 尤其是地下烟道部分， 造成了较大的摩擦 阻力损失， 因此， 可以通过优化地下烟道的过水截面 与湿周比， 优化相应的烟气流速完全能够达到降低 其中摩擦阻力， 满足铅塔燃烧室燃烧所需的压力降。 参考文献 ［］ 有色冶金炉设计手册 编委会 有色冶金炉设计手册 ［C］ 北 京 冶金工业出版社， B B9 ［］蔡军林， 张全， 鄂加强， 等 锌精馏铅塔燃烧室热工问题诊断研 究 ［］ 中南工业大学学报， B， B （） “““““““ ““ “““““““ ““ A; 致作者 本刊目前已扩版到大 45 开出版， 欢迎广大读者涌跃为本刊投稿， 来稿请寄 有色金属（冶炼部分） 编辑部收， 并在稿件上附注第一作者简历及联系电话， 以 便联系。同时请与文字稿一起将软盘寄来， 本刊欢迎广大作者用 67 投稿。 以加快稿件的处理速度。 有色金属 （冶炼部分） BB 年 9 期 万方数据