锌精矿的高低过剩空气系数交替高温氧化焙烧.pdf

锌精矿的高低过剩空气系数交替高温氧化焙烧 吴仲 （广西人民机械厂， 广西河池市 “ ） 摘要介绍了在 ; “ “ ’ 8 ’ * ’ 7 A 2 A B 7 C B 2C D* C E B 28 1 C C A 7 7 F ; ; ［］ “ “ 8 1 C C A 1 2 G “ 7 3 B8 1 C C H C “I 1 2 G ; F “- / / / （ 1 B 7，2 7 “ C 3 L 2 ; C 3C D，，- 9 * A 1 C C 9 ，-，- 9 * D 6 C C 2 1 7 3 2C L 2 * ,-M 6 N N C 2 B 2 7 7 3 B 2 7 C E B 2 7 7 F ; ; ［］ “ 1 2 G “ O 2 “， / （） ’ ［- ］P 7 3 3 CM，I 7 C*，P 7 CI，2 7 “ 7 ; 2 B 7 7 F ; ;［］“ 6 “ 1 2 G “ M C A “ N 3 “， J，J （-） - ［- -］PR* 1 7 G N ，P S ，T 7 U 2 “ 2 1 7 3 7 C 37 3 B8 1 C C G 2 1 7 9 3 7 C 3C D 7 H C 3 C E B 27 R C C G* 2 G N 2 7 6 27 3 BI G C ; N 1 2 A 8 2 ; ; 6 2 ［］ “ V 7 6 2， . ’， 1 ，W W U 6 G ，P C G C C “M 2 2 A L 2 , -R 2 B 6 A C 3X ; 3 4 1 28 1 C C A 1 2 G A 7 C B 2C D 1 2M F ; 2 G 3 9 * ,-／* ／ 6 9 I 4［］“ 2 3 2P 7 4 7 6， .，J J （J） / ［- Y］5 2 G 7 3 3 ， ; B 2 ，8 A 1 7 8 2 7 “ 8 1 C C A 7 7 F A 2 N C ; C 3 C D M L 2 C 38 C S B 2 * 7 3 7 C 3 ; 2 Z 6 2 3 A 2 ; D C 1 2 2 A C L 2 FC D ; L 2 ［］ “ “ 7 7 “， . . （ C [， 7 F 2 I P “ R 2 A C L FC DM L 2 D C G 2 O Z 6 B［］“ [ 3 L C 3 “M A “* 2 A 1 3 C “， J， ; C L 2 M F 3 1 2 ; U 2 BR 6 28 C S B 2 ［］“ “8 1 F ; “ 1 2 G “， ， （ /） . ［- ’］K 6 2 8 O，P 1 7 3 Q，R U U 6 O “ 8 1 C C A 7 7 F ; ;C D C N 2 B 9 Q 2 -, A ，,P 6 ，[ “ 5 2 3 U 2 “ C B D A 7 C 3 C DV 7 3 C ; U 2 B* 9 7 3 7 7 3 BW ;I N N A 7 C 3［］“[ 3 L C 3 “M A “* 2 A 1 3 C “， J， ［］ “ [ 3 L C 3 “M A “ * 2 A 1 3 C “， . ，- （ ） . / （上接 页） 并没有因为改变操作制度而得到解决， 但从试生产 的结果看， 正负空气交替高温氧化焙烧较传统高温 氧化焙烧易于操作， 一般不会因为沸腾层温度过高 造成烧结死炉。 表高温砂成分 “ ’ * , - . / , , . 0 1 1 * ／2 序号 0 3Q 28 H B 6M HM J J “ - “ . / “ / - / “ / / . / “ / . ’ / “ / Y / “ ’ -J ’ “ / Y J “ Y // “ / J / “ / / / “ / / / “ / / / “ Y J J “ ’ ’ J “ / “ / J / “ / / “ / J J / “ / J / “ - YJ J “ - ’ “ . ./ “ / - / “ / / . J / “ / . / “ / / “ Y - 试产结果表明， 仅仅通过调节投矿量来相对加 大过剩空气的数量的幅度是远远不够的， 也没有达 到提高脱硫率的目的， 因此为了提高脱硫率， 在不改 变沸腾状况 （即不改变风帽孔眼气流速度） 的前提下 必须加大炉底鼓风量， 以便大大增加过剩空气的数 量。基于以上分析， 我们再次采用正负空气交替高 温氧化焙烧进行了生产试验， 取得了很好的效果。 . G -沸腾炉风帽个数不变， 风帽孔眼由Y个 “ J “ / G G扩大为Y个“ J “ . G G。操作条件如下 焙烧温度 ’ / - / / 焙烧强度 ’ “ ／ （G - B） （干矿） 炉底鼓风量 / - / G ／ 1 所产高温砂成分见表Y。 由表Y可见， 所产高温砂的质量全部符合指标 要求。 表3高温砂成分 “ 3 ’ * , - . / , , . 0 1 1 * ／2 序号 0 3Q 28 H B 6M HM J J “ ’ ’ “ / ’/ “ / - / “ / / “ / . Y / “ / . / “ - -J ’ “ - - “ / “ / - / / “ / / . / “ / J / / “ / Y / “ - J J “ / J J “ Y / “ / - / “ / / / “ / . / / “ / Y J / “ J YJ J “ - . J “ / “ / / “ / / . / “ / ’ - / “ / - / “ - / J J “ - “ / “ / / “ / / ’ / “ / J Y / “ / / “ 根据表Y和有关数据可算出脱硫率为 J “ . _ ’ “ / _， 脱8 H率为 . “ ’ _ “ - _， 脱 B率为 ’ “ . _ . “ ’ _， 与传统高温氧化焙烧的结果相比 较， 脱硫率有了较大的提高、 脱8 H率、 脱 B率虽有 波动但变化不大， 对产品质量未造成不良影响。 结语 （） 正负空气交替高温氧化焙烧是在大风量 （有 利于脱除M） 的条件下， 通过大幅度地调节投矿量来 相对改变过剩空气系数， 达到联合脱除M、 8 H、 B的 目的， 收到了很好的效果。 （-） 正负空气交替高温氧化焙烧和传统高温氧 化焙烧的沸腾层温度都非常接近入炉锌精矿的烧结 点温度， 整个操作过程对操作工的要求非常严， 两者 相比较， 正负空气交替高温氧化焙烧更易于掌握， 烧 出的高温砂质量更好。 /Y 有色金属 （冶炼部分）- / / -年J期 万方数据