混凝土中钢筋的腐蚀动力学行为.pdf

第3 7 卷第4 期 2 0 0 8 年7 月 中国矿业大学学报 J o u r n a lo fC h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g T e c h n o l o g y 混凝土中钢筋的腐蚀动力学行为 李富民，袁迎曙，姬永生，蒋建华 中国矿业大学建筑工程学院，江苏徐州 2 2 1 1 1 6 V o l - 3 7N o ．4 J u l ．2 0 0 8 摘要根据电化学理论讨论了钢筋腐蚀动力学中混凝土电阻影响及腐蚀控制模式2 个基本问 题，推导了钢筋腐蚀的阴阳极极化方程及腐蚀电位表达式，分析了影响钢筋腐蚀速率的若干主要 因素．结果表明，混凝土电阻通过影响腐蚀电极的极化阻力间接影响钢筋腐蚀速率；腐蚀的直接 阻力仅仅来自极化阻力；当混凝土孔隙水含量极高时，腐蚀速率由氧浓差极化控制，并与含水率 呈减函数关系，反之，则由电化学极化控制，并与含水率呈增函数关系；钢筋应力增大可以提高电 化学极化控制下的腐蚀速率，但对氧浓差极化控制下的腐蚀速率并无影响；保护层厚度增大可以 减小氧浓差极化控制下的腐蚀速率，但对电化学极化控制下的腐蚀速率并无显著影响． 关键词钢筋腐蚀；腐蚀速率；极化；混凝土电阻；含水率；应力影响 中图分类号T U5 0 3文献标识码A文章编号1 0 0 0 一1 9 6 4 2 0 0 8 0 4 0 5 6 5 0 5 T h eC o r r o s i o nK i n e t i c so fS t e e lB a r sE m b e d d e di nC o n c r e t e L IF u m i n ，Y U A NY i n g s h u ，J IY o n g s h e n g ，J I A N GJ i a n - h u a S c h o o lo fA r c h i t e c t u r e ＆C i v i lE n g i n e e r i n g ，C h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g T e c h n 0 1 0 9 y ， X u z h o u ，J i a n g s u2 2 1 1 1 6 ，C h i n a A b s t r a c t B a s e do nt h ee l e c t r o c h e m i c a lt h e o r i e s ，t h ee f f e c t so fc o n c r e t er e s i s t a n c ea n dc o r r o s i o n c o n t r o lm o d e si nt h ec o r r o s i o nk i n e t i c so fs t e e lb a r sw e r ed i s c u s s e d ． P o l a re q u a t i o n sa n dc o r r o s i o np o t e n t i a le x p r e s s i o n sa tt h ec a t h o d ea n da n o d eo ft h ec o r r o d i n gs t e e lb a r sw e r eo b t a i n e d ． T h ep r i n c i p l ef a c t o r sa f f e c t i n gt h ec o r r o s i o nr a t ew e r ea n a l y z e d ．T h er e s u l t ss h o wt h a tt h er e s i s t a n c eo ft h ec o n c r e t ea f f e c t st h ec o r r o s i o nr a t ei n d i r e c t l yb yp o l a r i z a t i o nr e s i s t a n c e ．T h er a t e i sc o n t r 0 1 l e db yc o n c e n t r a t i o np o l a r i z a t i o no fo x y g e ni nt h ep r e s e n c eo fa b u n d a n tp o r ew a t e r ． T h er a t ed e c r e a s e sw i t hi n c r e a s i n gw a t e rc o n t e n tu n d e rt h e s ec o n d i t i o n s ．0 t h e r w i s et h er a t ei s c o n t r o l l e db ye l e c t r o c h e m i c a lp o l a r i z a t i o na n di n c r e a s e sa st h ew a t e rc o n c e n t r a t i o ni n c r e a s e s ． S t r e s si nt h eb a r sw 订lf u r t h e ri n c r e a s et h ec o r r o s i o nr a t ew h e ni ti sc o n t r o l l e db ye l e c t r o c h e m i c a lp o l a r i z a t i o n ．S t r e s sh a sn oe f f e c ti nt h eo x y g e np o l a r i z a t i o nr e g i m e ． T h i c k e n i n gc o n c r e t e c o v e rc a nr e d u c ec o r r o s i o ni nt h eo x y g e np o l a r i z a t i o nr e g i m eb u th a sn oe f f e c tw h e nt h er a t ei s c o n t r o l l e db ye l e c t r o c h e m i c a lp o l a r i z a t i o n ． K e yw o r d s c o r r o s i o no fs t e e lb a r s ；c o r r o s i o nr a t e ； p o l a r i z a t i o n ； c o n c r e t er e s i s t a n c e ；w a t e r c o n t e n t s t r e s se f f e c t 混凝土结构的耐久性问题日益严重，而钢筋腐 蚀又是其中危害最为严重的问题之一．为正确评估 和防止钢筋腐蚀带来的危害，弄清混凝土中钢筋腐 蚀的动力学行为十分必要，为此，国内外学者已作 了大量相关研究‘1 1 引，从温度、湿度、混凝土电阻、 氯离子浓度、腐蚀发展时间等多方面研究了各自对 钢筋腐蚀动力学行为的影响，分析了腐蚀控制模 式，建立了一些钢筋腐蚀速率模型，并在部分问题 收稿日期2 0 0 7 一1 1 1 5 基金项目国家自然科学基金项目 5 0 4 7 8 1 0 0 ，5 0 5 3 8 0 7 0 ；徐州市社会发展基金项目 2 0 0 6 1 5 ，X M 0 7 C 0 8 2 作者简介李富民 1 9 7 2 一 ，男，甘肃省静宁县人，副教授，工学博士，从事预应力结构耐久性方面的研究． E m i l l f m f m 1 6 3 ．c o m T e l 0 5 1 6 8 3 9 9 9 1 1 6 万方数据 5 6 6中国矿业大学学报第3 7 卷 上取得了较为广泛的共识．然而，作者认为下述2 个问题尚需作进一步探讨1 混凝土电阻引起欧 姆压降从而直接导致腐蚀电流密度降低，并在建立 腐蚀速率模型时按此影响考虑【l 。2 ] ．2 以阴极氧扩 散控制为前提建立钢筋腐蚀速率的理论模型[ 4 巧] ． 为此，本文先对混凝土中钢筋腐蚀机理提出新 认识，然后通过电化学理论和传质理论推导出钢筋 腐蚀的阴阳极极化方程及腐蚀电位表达式．在此基 础上，分析若干因素对钢筋腐蚀动力学行为的影 响，为建立全面的腐蚀速率基本理论模型奠定基 础． 1 混凝土中钢筋腐蚀机理的新见解 混凝土中钢筋的腐蚀是一个电化学过程，它同 时包含如下2 个基础电极反应 F e F e 2 2 e 一， 1 0 z H 2 0 2 e 一一2 0 H 一． 2 口 显然，式 1 所示的阳极反应必须首先进行，其 产生的电子通过钢筋导体传到阴极之后，式 2 所 示的阴极反应才得以进行． 电极反应产物F e 2 和O H 一首先进入钢筋表 面附近的孔隙溶液，在孔隙溶液中相遇后结合成难 溶的F e O H ，F e 0 H 遇到0 后还会进一步反 应生成F e 2 0 3 H 。0 红锈 或F e 3 0 。 黑锈 ． F e 2 和O H 一结合生成F e 0 H 。的过程中所 形成的离子电流对腐蚀回路并非必需，只有外电路 电子电流才是腐蚀回路所必需的．例如，丹尼尔电 池 Z n IZ n S O 。| | C u S O 。IC u 中2 种电解液是不连 通的，因而无法形成定向的离子电流，可认为内电 路电阻无限大，但显然并未由此引起过大的欧姆压 降，腐蚀在外电路畅通的条件下顺利进行，欧姆压 降只发生在外电路．对于腐蚀电池，产物离子的影 响并不在于其是否形成定向离子电流，而在于它们 离开电极表面的难易程度电极的浓差极化阻 力大小．当电解液较为充足时，电极的浓差极化阻 力就小，腐蚀速率就大；反之，电极的浓差极化阻力 就大，腐蚀速率就小．当然，电解液电阻大小与腐蚀 速率大小之间确实存在着一定的关系，但这种关系 的纽带并不在于由其引起的欧姆压降，而在于它与 电极的浓差极化阻力之间的对应关系，即电阻与极 化阻力呈正关系，进而与腐蚀速率呈反关系． 忽略钝化区极慢的阳极溶解过程之后，钢筋腐 蚀的外电路可视为由2 路并联而成，第一路为阴阳 极过程均发生在活化区的活化区一活化区电路；第 二路为阳极过程发生在活化区、阴极过程发生在钝 化区的活化区一钝化区电路．由于第二路中钝化膜 近乎绝缘的电导特性而使该路相对于第一路而言 可以忽略 另一方面，钝化膜致密的物理结构使 O H 一和O 。也无法通过钝化膜传输进入膜内表面 进行阴极过程 ，因此可认为钢筋腐蚀的外电路仅 为第一路，即腐蚀的阴阳极过程均只发生在活化 区．由于第一路的电阻十分小，因而可认为腐蚀的 直接阻力仅仅来自电极的极化阻力；同时与电解液 的电阻 等效于混凝土的电阻 也无直接关系． 2 钢筋腐蚀的极化方程与极化曲线 2 ．1阳极极化方程 根据金属腐蚀理论‘1 1 ] ，活化金属产生阳极极 化的原因主要包括以下2 种1 阳极反应生成的 金属离子进入溶液的速度缓慢，小于电子由阳极进 入外导线的速度；2 进入溶液中的金属离子向外 扩散缓慢．上述2 种原因分别形成了阳极电化学极 化和浓差极化． 2 ．1 ．1 电化学极化方程 电化学极化是由电极反应速率缓慢引起的．电 化学极化过程中，电极净电流密度与电化学极化过 电位之间的关系由巴特勒一伏尔摩 B u t l e r V o l m e r 方程L 1 2 3 确定． ’对阳极电化学反应，由于氧化方向电流密度 i 。远大于还原方向电流密度i 。，其巴特勒一伏尔摩 方程简化为 i 。 i 。一i o 。。e ‘1 一～’气聊一7 R 丁， 3 式中i 。为阳极上的净电流密度，A ；如，。为阳极在 平衡电位下的交换电流密度，A ；口。为阳极反应的 传递系数；z 。为阳极反应的电子计量数；仇，。为阳极 电化学极化的过电位，V ；丁为绝对温度，K ；F 为法 拉第常数，F 一9 64 8 5C ／m o l ；R 为气体常数，R 8 ．3 1 44J ／ m o l K ． 从式 3 解出块川得阳极电化学极化方程为 ‰一南1 吨 南⋯ ． 4 琅，E2 一百 瓣1 n2 叭 百 瓣1 n2 ‘ 4 2 ．1 ．2 浓差极化方程 ‘ 浓差极化是由电极表面反应物和产物活度的 变化引起的．根据能斯特方程，并用浓度近似代替 活度[ 1 1 ] ，阳极浓差极化过电位可表示为 碾．。罂l n 竺， 5 碾．。 i l n 一’ L bJ ZB r C F e ‘十．r 式中喂。。为阳极浓差极化过电位，V ；f F e 和c r 。“，， 分别为阳极表面及能斯特扩散层以外孔隙液中 万方数据 第4 期李富民等混凝土中钢筋的腐蚀动力学行为 F e 2 的浓度，m o l ／d m 3 ． 式 5 从热力学角度建立了浓差极化过电位与 反应物和生成物浓度变化之间的关系．另一方面， 浓度变化与电极电流之间存在着动力学关系．根据 菲克第一定律和法拉弟定律，可得到阳极电流密度 乇与F e 2 浓度之间的关系为 L 一‰Fm F e 2 c F e 2 一‘F e z 十．， ， 6 式中优h z 为F e 2 在能斯特扩散层中的传质系 数，m F c 2 D F e z ／艿，D F c z 为F e 2 在能斯特扩散层 中的扩散系数，m 2 ／s ，艿为能斯特扩散层厚度，m ． 从式 6 中解出c F e z ，代入式 5 得到阳极浓 差极化方程如下 ‰兰筹n ， 疆去 ．∽ 2 ．1 ．3 阳极总极化方程及腐蚀电位 式 4 与 7 相加得阳极的总极化方程为 啦一碾，． 琅．。， 8 式中1 吼为阳极的总过电位，V ． 根据能斯特方程，阳极的平衡电位为 依．， 霄 等l nc F e 件．f ， 9 式中仇，，为阳极的平衡电位，V ；裙为阳极的标准 电极电位，V ． 式 9 没有考虑力学作用对阳极平衡电位的影 响．根据金属力学化学理论[ 1 3 ] ，力学作用可引起阳 极平衡电位负移，负移量由下式确定 △织，，一哗， 1 0 Z t 』 式中△识，，为力学作用引起的阳极平衡电位负移 量，V ；△P 为阳极F e 上的水静压力绝对值，N ／m 2 ， 对单向拉伸应力为口的钢筋而言，△P 一∥3 ；V 为 F e 的摩尔体积，V 7 ．1 8c m 3 ／m 0 1 ． 于是，考虑力学作用影响的阳极平衡电位为 ‰ 祷一学 磬l n c F e 抖川 1 1 式中 识．，为考虑力学作用影响的阳极平衡电位． 式 1 1 与 8 相加得阳极的腐蚀电位为 织 识．。 ％， 1 2 式中仇为阳极的腐蚀电位，V ． 2 ．2 阴极极化方程 根据金属腐蚀理论Ⅲ] ，产生阴极极化的原因 主要包括以下2 种1 阴极放电反应速度缓慢；2 阴极附近反应物或生成物扩散缓慢．上述2 种原因 分别形成了阴极电化学极化和浓差极化． 2 ．2 ．1 电化学极化方程 对阴极电化学反应，由于还原方向电流密度 i 。远大于氧化方向电流密度i 。，其巴特勒一伏尔摩 方程简化为 i 。 i 。 i o ．。e l c ～唧c ．c 7 盯， 1 3 式中i 。为阴极上的净电流密度，A ；i ‰为阴极在 平衡电位下的交换电流密度，A ；口。为阴极反应的 传递系数；z 。为阴极反应的电子计量数；块．。为阴极 电化学极化过电位，V ． 从式 1 3 解出哝∥得阴极电化学极化方程为 琅．。一墨l ni o ．c 一錾l n 以． 1 4 琅c 一五丁1 n2 0 ．c 一函丁1 n 2 c ‘ 1 4 2 ．2 ．2 浓差极化方程 根据能斯特方程，阴极浓差极化过电位如下 c 6 H 一 ‰，。一一婴l n 虹， 1 5 琅，c 一一万m 专■’ 1 5 ’ C 0 2 。。 式中琅．。为阴极浓差极化过电位，V ；f o H - 和f o H 一，， 分别为阴极表面及能斯特扩散层以外孔隙液中 0 H 一的浓度，m o l ／d m 3 ；f 瓯和f 仉。，分别为阴极表面 及能斯特扩散层以外孔隙液中溶解O 。的有效浓 度，m o l ／d m 3 ． 根据菲克第一定律和法拉弟定律，可得到阴极 电流密度i 。与O 。及0 H 一浓度之间的关系分别为 ￡。 z 。Fm 0 2 c 0 2 ，，一c o z ， 1 6 f 。 z 。F m o H 一 c o H - 一f o 旷，， ， 1 7 式中m 仉和m o H - 分别为o 。和o H 一在能斯特扩 散层中的传质系数，m 虢 D 仉／艿，优。旷 D o H 一／艿，其中D o 和D o H 一分别为O 。和O H 一在能 斯特扩散层中的扩散系数，m 2 ／s ． 分别从式 1 6 和 1 7 中解出c 仉和f o H 一，代入 式 1 5 得到阴极浓差极化方程如下 ‰一筹n ，一赤 一 筹n 万靠 ．㈣， 式 1 8 右边第一项在数学上要求满足下式 1 。玎去面 0 1 9 该式的物理意义在于，它决定着供氧控制下阴 极的极限腐蚀电流密度i ‰川具体为 i 黥。。 z 。F m o 。c o 。． 2 0 2 ．2 ．3 阴极总极化方程及腐蚀电位 式 1 4 与 1 8 相加得阴极的总极化方程为 碾 仇，。 碾．。， 2 1 式中‰为阴极的总过电位，V ． 根据能斯特方程，阴极的平衡电位为 万方数据 5 6 8中国矿业次学学报 第3 7 卷 ‰ 诺 等l n 醍 r - 筹l n 劬一川 2 2 式中织．，为阴极的平衡电位，V ；程为阴极的标准 电极电位，V ；户8 。为平衡状态下孑L 隙液中O 的分 压；f o H - ，，为能斯特扩散层以外孔隙液中0 H 一的浓 度，m o l ／d m 3 ． 式 2 2 与 2 1 相加得阴极的腐蚀电位为 侬一侬。， 碾， 2 3 式中吼为阴极的腐蚀电位，V ． 2 ．3 阴阳极的极化曲线 电极的极化曲线常用电极腐蚀电位随其腐蚀 电流或腐蚀电流密度的变化曲线来表示． 由式 1 2 可知，阳极的极化过程由电化学极化 和浓差极化共同形成，而2 个过程的过电位与电流 密度之间均呈对数关系 式 4 ， 7 ，因此叠加而 成的总曲线也是一条对数曲线，如图1 所示． 图1钢筋腐蚀极化曲线 F i g ．1 C o r r o s i o np o l a r i z a t i o nc u r v e so fs t e e lb a r s 图1 中‰。为钢筋的腐蚀电位；I 。。为钢筋的 腐蚀电流；f 盎为供氧控制下钢筋的极限腐蚀电流． 其中，除非极化电流非常大，一般情况下曲线的变 化主要由电化学极化过程来控制． 由式 2 3 知，阴极的极化过程也由电化学极化 和浓差极化共同形成，前者的过电位与电流密度之 间呈单一的对数关系 式 1 4 ，后者则由2 个对数 项叠加而成 式 1 8 ．当极化电流较小时，整个极 化曲线由式 1 4 确定的电化学极化过程控制，总体 曲线接近对数曲线 图1 ；当极化电流较大时，尤 其当极化电流密度接近于2 。砌o 。c o 。时，总体曲 线由式 1 8 的第一项控制，因而极化对数曲线又 有了新的渐近线，即工一工‰ 图1 ，这时的腐蚀过 程就变成了由阴极供氧条件控制的过程． 下面根据前述钢筋腐蚀的极化方程与极化曲 线从新的角度讨论影响钢筋腐蚀速率的若干因素． 3 钢筋腐蚀速率的影响因素 1 水水对钢筋腐蚀速率有着极为关键的影 响．综合考虑，混凝土孔隙水含量较多时，由于阳极 极化曲线的整体负移 式 1 1 会导致腐蚀电位较 负、腐蚀速率加快，但孔隙水含量过多时，阴阳极极 化曲线将交于阴极极化曲线的供氧控制段 式 2 2 ，此时由于工黥的降低而导致腐蚀速率又趋 于降低．因此，当混凝土孔隙水含量极高时，钢筋腐 蚀速率由氧浓差极化控制，其他大部分条件下则主 要由电化学极化控制．混凝土孔隙水含量对钢筋腐 蚀速率 包括腐蚀电位 的影响情况见图2 ．图2 中 下标1 ，2 ，3 分别代表由小到大3 种不同孔隙水含 量的条件；口i 和c ；分别为3 种条件下的阳极和阴极 极化曲线；i 一1 ，2 ，3 ；吼。一和工。。i 分别为3 种条件 下的腐蚀电位和腐蚀电流，i 一1 ，2 ，3 ． ‰3 口％州2 仇m I 图2孔隙水含量对钢筋腐蚀速率的影响 F i g ．2 E “e c t so { p o r ew a t e rc o n t e n tt o c o r r o s i o nr a t eo fs t e e lb a r s 孔隙水含量还对钢筋的锈胀效应有重要影响． 含水量较低时，腐蚀产物主要为膨胀率较高的“红 锈”，而较少的电解液又处在钢筋表面附近，因此 “红锈”也集中停留在钢筋表面附近，在锈蚀量一定 的条件下，锈胀开裂效应较为明显；含水量较高时， 腐蚀产物将同时包含“红锈”和“黑锈”乃至全为“黑 锈”，而较多的电解液又处在钢筋表面以外较大的 范围，因此锈蚀产物也分布在一个较大的范围内， 再加上“黑锈”的膨胀率较低，因而，在锈蚀量一定 的条件下，锈胀开裂效应相对较弱． 2 应力应力的影响在于使阳极的平衡电位 负移 如式 1 0 所示 ，因此，在较干燥条件 电化学 极化控制 下，应力可以提高钢筋的腐蚀速率；但在 极湿条件 氧浓差极化控制 下，腐蚀速率取决于阴 极供氧水平，应力引起的阳极平衡电极电位负移并 不引起腐蚀速率的改变． 3 保护层厚度在较干燥条件下 电化学极 化控制 ，由于保护层厚度对混凝土孔隙水含量没 有明显影响，因而对腐蚀速率也没有明显影响；但 万方数据 第4 期 李富民等混凝土中钢筋的腐蚀动力学行为5 6 9 在极湿条件 氧浓差极化控制 下，保护层厚度会影 响氧扩散阻力，厚度越大，氧扩散阻力也越大，从而 导致腐蚀速率降低． 4 环境变异状况环境温湿度恒定且无风的 条件下，传质过程以扩散方式为主；但当环境温湿 度剧烈变化且有大风的条件下，能斯特扩散层以外 的对流传质将对整个传质过程产生较大影响，从而 使2 种极化控制条件下的腐蚀速率均增大． 5 腐蚀发展时间随腐蚀发展时间的增长， 腐蚀产物不断填充钢筋附近混凝土孔隙，使该处孔 隙率减小，继而减小混凝土孔隙水含量 较干燥条 件下 或供氧水平 极湿条件下 ，因此导致2 种极 化控制条件下的腐蚀速率均降低． 4结 论 1 混凝土电阻通过影响产物离子离开电极表 面的难易程度来影响电极的极化阻力，继而间接影 响钢筋的腐蚀速率．腐蚀的阴阳极过程均只发生在 电子电阻极小的活化区，所以，腐蚀的直接阻力仅 仅来自电极的极化阻力． 2 当极化电流较小时，阴阳极均由电化学极 化过程占主导地位，否则，阳极保持不变，但阴极却 由氧浓差极化过程占主导地位． 3 当混凝土孔隙水含量极高时，钢筋腐蚀速 率由氧浓差极化控制，此模式下随含水量的增大， 腐蚀速率降低；反之，钢筋腐蚀速率由电化学极化 控制，此模式下随含水量的增大，腐蚀速率加快． 4 应力增大可以提高电化学极化控制下的腐 蚀速率，但对氧浓差极化控制下的腐蚀速率并无影 响；当环境相对干燥时，保护层厚度对腐蚀速率没 有明显影响，否则，随保护层厚度增大，腐蚀速率降 低；环境温湿度剧烈变化及大风的作用会提高钢筋 的腐蚀速率；腐蚀发展时间的增长会引起混凝土孔 隙率减小，从而导致腐蚀速率降低． 致谢本文得到中国矿业大学青年科研基金项目 0 8 0 6 0 0 8 6 资助，特此感谢． 参考文献 [ 3 ]G L A s sGK ，P A G ECL ，S H O R TNR ．F a c t o r sa f f e c t i n gt h ec o r r o s i o nr a t eo fs t e e li nc a r b o n a t e dm o r t a r s [ J ] ．C o r r o s i o nS c i e n c e ，1 9 9 1 ，3 2 1 2 1 2 8 3 1 2 9 4 ． [ 4 ]肖从真．混凝土中钢筋腐蚀的机理研究及数论模拟 方法[ D ] ．北京清华大学土木工程学院，1 9 9 5 ． [ 5 ] 牛荻涛，王庆霖，王林科．锈蚀开裂前混凝土中钢筋 锈蚀量的预测模型[ J ] ．工业建筑，1 9 9 6 ，2 6 4 8 一 l O ． N I UD i t a o ，W A N GQ i n g - l i n ，W A N GL i n - k e ．P r e d e t e r m i n a t em o d e lo fs t e e lc o r r o s i o ne x t e n ti nr e i n f o r c e dc o n c r e t es t r u c t u r e sb e f o r ep r o d u c i n gc o r r o s i o n c r a c k [ J ] ．I n d u s t r i a lc o n s t r u c t i o n ，1 9 9 6 ，2 6 4 8 1 0 ． [ 6 ]L I UY ，w E Y E R SRE ．M o d e l i n gt h ed y n a m i cc o r r o s i o np r o c e s si nc h l o r i d ec o n t a m i n a t e dc o n c r e t es t r u c t u r e s [ J ] ．C e m e n ta n dC o n c r e t eR e s e a r c h ，1 9 9 8 ，2 8 3 3 6 5 3 7 9 ． [ 7 ]s 0 N GxB ，L l UXL ．E x p e r i m e n tr e s e a r c ho nc o r r o s i o no fr e i n f o r c e m e n ti nc o n c r e t et h r o u g hc a t h o d } t o - a n o d ea r e ar a t i o [ J ] ．A c IM a t e r i a l sJ o u r n a l ．2 0 0 0 ，9 7 2 1 4 8 1 5 5 ． [ 8 ] 宋晓冰，刘西拉．混凝土中钢筋腐蚀速度的过程控 制[ J ] ．工业建筑，2 0 0 0 ，3 0 6 5 3 5 6 ． S O N GX i a o b i n g ，L l UX i l a ．P r o c e s sc o n t r o lo fr e i n f o r c e m e n tc o r r o s i o ni nc o n c r e t e [ J ] ．I n d u s t r i a lC o n s t r u c t i o n ，2 0 0 0 ，3 0 6 5 3 5 6 ． [ 9 ] 姬永生，袁迎曙．恒定气候混凝土内钢筋锈蚀速率 的时变特征与机理[ J ] ．中国矿业大学学报，z 0 0 7 ， 3 6 2 1 5 3 一1 5 8 ． J IY o n g s h e n g ，Y U A NY i n g s h u ．C h a n g ec h a r a c t e r i s t i ca n dm e c h a n i s mo fr e b a rc o r r o s i o nr a t ew i t ht i m e i nc o n c r e t eu n d e rc o n s t a n tc l i m a t e [ J ] ． J o u r n a lo f C h i n aU n i v e r s i t yo fM i n i n g T e c h n o l o g y ，2 0 0 7 ，3 6 2 1 5 3 1 5 8 ． [ 1 0 ] M AB a o - g u o ，w E Nx i a 扩d o n g ，w A N GM i n g y u a n ， e ta I ． D r y i n gs h n k a g eo fc e m e n t - b a s e dm a t e r i a i s u n d e rc o n d i t i o n so fc o n s t a n tt e m p e r a t u r ea n dv a r y i n gh u m i d i t y [ J ] ．J o u r n a lo fc h i n au n i v e r s i t yo f M i n i n g T e c h n o l o g y ，2 0 0 7 ，1 7 3 4 2 8 4 3 1 ． [ 1 1 ] 朱日彰．金属腐蚀学[ M ] ．北京冶金工业出版社， 1 9 8 9 ． [ 1 ]B A z A N TzP ．P h y s i c a lm o d e lf o rs t e e lc o r r o s i o ni n [ 1 2 ] c o n c r e t es e as t r u c t u r e s ；t h e o r y [ J ] ．A s C EJ o u r n a lo f S t r u c t u r a lD i v i s i o n 。1 9 7 7 ，1 0 5 6 1 1 3 7 1 1 5 3 ． [ 2 ]B A z A N TzP ．P h y s i c a lm o d e lf o rs t e e lc o r r o s i o ni n c o n c r e t es e as t r u c t u r e s a p p l i c a t i o n [ J ] ．A S C EJ o u r n a lo fS t r u c t u r a lD i v i s i o n ， 1 9 7 7 ，1 0 5 6 1 1 5 5 1 1 6 6 ． 冯仰婕．应用物理化学[ M ] ．上海华东化工学院 出版社，1 9 9 1 ． [ 1 3 ] 古特曼9M ．金属力学化学与腐蚀防护[ M ] ． 金石，译．北京科学出版社，1 9 8 9 ． 责任编辑王继红 万方数据