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收稿日期“ “ 4 94 7 8 A 6 6 B1 7 4 94 C A B 1 5 0 ’ 5 7 0 DA 0 E E , - F 燕山期应力场 G H最大主应力值在平面上变化较大埕北’ I 井附近应力值较低 G JK 6 埕北. ’ 埕北. ’ G 井附近高于埕北’ I井附近应力值在约 JK 6 埕北. ’ 井附近应力值达* JK 6 埕北. ’ ’井附 近应力值达到了约“ JK 6 整个构造四周应力值 较高高值达到G JK 6以上各层平面上应力变 化形态相似纵向上且随深度增加应力值增加 H最大主应力方位在平面上变化比较稳定 主应力方位基本上在LLMNO O P或LMNO P方 向上变化 , - , 华北期应力场 G H最大主应力值在平面上变化较大埕北. ’ G井附近应力值较低约G JK 6 埕北. ’ I 埕北. ’ 井附近高于埕北. ’ G井附近应力值在约 JK 6 埕北. ’ 井和埕北. ’ ’井附近应力值达到了 约* JK 6 整个构造四周应力值较高高值达到 G JK 6以上 各层平面上应力变化形态相似纵 向上且随深度增加应力值增加 H最大主应力方位在平面上变化比较稳定 主应力方位基本上在LLMNO O P或LMNO P方 向上变化随深度增加最大主应力方位变化不明 显 Q 储集层构造裂缝预测 由有古构造应力场后在每个点上输出一个二 阶应力张量R 将其化为对角阵后对应的三个特征值就是三 个主应力对应的三个特征向量就是三个主应力的 主方向的方向余弦 根据有限元法计算出的三个主应力及其方向 结合岩石破裂准则就可以进行岩石的破裂判断和 计算 Q F 岩石的破裂准则 采用格里菲斯张破裂准则及库伦.纳维叶和莫 尔剪破裂准则S T . I U进行岩石的破裂判断和计算 Q , 岩石破裂率计算 在实际应用过程中首先求出单元的张破裂率 和单元的剪破裂率然后对其分别进行变量标准化 V根据取芯井岩芯观察所统计裂缝中张裂缝和剪 裂缝所占比例标准化后的张破裂率和剪破裂率分 别乘上各自的比例系数H 最后相加得出单元的总 破裂率根据总破裂率判断岩石的破裂程度进而 绘制出破裂率发育区图裂缝的预测方位根据最大 主应力方位给出裂缝总破裂率大于G即产生裂 缝裂缝的发育程度与总破裂率成正比 Q Q 计算结果分析 从两期裂缝破裂率等值图上V图* H可以看出 埕北. ’ 潜山的“口井均有裂缝发育裂缝发育 在平面上非均质性较强裂缝预测方位在平面和纵 向上变化较小裂缝预测优势方位基本在 LP N O M和LMNO P方向上 G H燕山期裂缝破裂率 裂缝破裂率概率高值分布比较分散平面上没 有高破裂概率的集中区沿断层附近裂缝比较发 育特别是断层的交汇处或断层的消失处更是如 此相对而言埕北’ I井附近裂缝破裂概率较高 H华北期裂缝破裂率 平面上埕北. ’ ’井区以北和埕北. ’ W埕北. ’ I 井区裂缝破裂概率值较大埕北. ’ 井区裂缝破 ’* 中国矿业大学学报第’ ’卷 万方数据 裂概率只有在局部地方比较大埕北“ 井区裂缝概率普遍偏低. 9 9 19 4 34 5 6 7 1 * 1 - 6 1 / / A预测效果检验 为了检验预测效果参照太古界的试油情况 统计了华北期潜山面以下B C2和 潜 山 面 以 下 2井段内的裂缝破裂率与相应井段内的试油 情况本次采用了以地层厚度为权系数的劈分法 分别计算了对应井段的试油产液当量D选工作制度 为E22油嘴A 见图C . . / ;/ , - 3 6 4 -7 9 0 9 ;4 5 6 7 1 * 1 - 6 1 / / D I- . 1 . * 1 A J 结论 A太古界的裂缝类型以受拉张应力场作用的 张裂缝为主构造应力场是控制裂缝发育的又一重 要因素一般在古构造应力场的高值D燕山期古差 应力值大于K LMN . 华北期的大于’ MN . A地区 以及断裂带附近是构造裂缝发育的有利地带 G 7 . /N 6 4 G 3 1 7 9 * L C D L A O C ’ “ E R B S 李志明张金珠地应力与油气勘探开发R MS 北京O 石油工业出版社 B R K S 朱志澄宋鸿林构造地质学R MS 武汉O中国地质大 学出版社 D责任编辑 李成俊A B’ 第’期周英杰等O埕北“ 潜山太古界裂缝性油藏裂缝分布预测 万方数据
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